直流拖动控制系统.ppt

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1、直流拖动控制系统,第 1 章,电力拖动自动控制系统,根据直流电动机转速方程,直流调速方法,（1-1）,式中 n 转速（r/min）； U 电枢电压（V）； I 电枢电流（A）； R 电枢回路总电阻（）； 励磁磁通（Wb）； Ke 由电机结构决定的电动势常数。,调节电动机转速的三种方法,调节电枢供电电压 U 改变电枢回路电阻 R 减弱励磁磁通 ,（1）调压调速,工作条件： 保持励磁 = N ； 保持电阻 R = Ra 调节过程： 改变电压 UN U U n ， n0 调速特性： 转速下降，机械特性曲线平行下移。,（2）调阻调速,工作条件： 保持励磁 = N ； 保持电压 U =UN ； 调节过程

2、： 增加电阻 Ra R R n ，n0不变； 调速特性： 转速下降，机械特性曲线变软。,（3）调磁调速,工作条件： 保持电压 U =UN ； 保持电阻 R = R a ； 调节过程： 减小励磁 N n ， n0 调速特性： 转速上升，机械特性曲线变软。,调压调速特性曲线,三种调速方法的性能与比较,改变电阻只能有级调速； 减弱磁通虽然能够平滑调速，但调速范围不大，在基速以上作小范围的弱磁升速。 调压调速能在较大的范围内无级平滑调速。,恒转矩调速方式,电机长期运行时，电枢电流应小于额定值 IN，而电磁转矩 Te = Km I 。 在调压调速范围内，励磁磁通不变，容许的输出转矩也不变，称作“恒转矩调

3、速方式”。,恒功率调速方式,在弱磁调速范围内，转速越高，磁通越弱，容许输出转矩减小，而容许输出转矩与转速的乘积则不变，即容许功率不变，为“恒功率调速方式”。,两种调速方式,Te,N,nN,nmax,UN,U,P,P,Te,U,n,O,两种调速方式,第1章 闭环控制的直流调速系统,本章着重讨论基本的闭环控制系统及其分析与设计方法。,1.1 直流调速系统用的可控直流电源,调压调速需要有专门向电动机供电的可控直流电源。 本节介绍几种主要的可控直流电源。,常用的可控直流电源有以下三种,旋转变流机组用交流电动机和直流发电机组成机组，获得可调的直流电压。 静止式可控整流器用静止式的可控整流器获得可调的直流

4、电压。 直流斩波器或脉宽调制变换器用恒定直流电源或不控整流电源供电，利用电力电子开关器件斩波或进行脉宽调制，产生可变的平均电压。,1.1.1 旋转变流机组（G-M系统）,图1-1 旋转变流机组和由它供电的直流调速系统（G-M系统）原理图,Ward-Leonard系统,G-M系统特性,1.1.2 静止式可控整流器,图1-3 晶闸管-电动机调速系统（V-M系统）原理图,V-M系统工作原理,晶闸管-电动机调速系统（简称V-M系统，又称静止的Ward-Leonard系统），图中VT是晶闸管可控整流器，通过调节触发装置 GT 的控制电压 Uc 来移动触发脉冲的相位，即可改变整流电压Ud ，从而实现平滑调

5、速。,V-M系统的特点,晶闸管可控整流器的功率放大倍数在10 4 以上，其门极电流可以直接用晶体管来控制。 控制的快速性，晶闸管整流器是毫秒级，这将大大提高系统的动态性能。,V-M系统的问题,由于晶闸管的单向导电性，它不允许电流反向，给系统的可逆运行造成困难。 晶闸管对过电压、过电流和过高的du/dt与di/dt 都十分敏感，若超过允许值会在很短的时间内损坏器件。 由谐波与无功功率引起电网电压波形畸变，造成“电力公害”。,1.1.3 直流斩波器或脉宽调制变换器,斩波器的基本控制原理,在原理图中，VT 表示电力电子开关器件，VD 表示续流二极管。 当VT 导通时ton ，直流电源电压 Us 加到

6、电动机上；当VT 关断时T ton ，直流电源与电机脱开，电动机电枢经 VD 续流，两端电压接近于零。,这样，电动机得到的平均电压为,输出电压,(1-2),式中 T 功率器件的开关周期； ton 开通时间； 占空比， = ton / T = ton f ,其中 f 为开关频率。,H形主电路结构,+Us,Ug4,M,+,-,Ug3,VD1,VD2,VD3,VD4,Ug1,Ug2,VT1,VT2,VT4,VT3,A,B,VT1,Ug1,VT2,Ug2,VT3,Ug3,VT4,Ug4,图1-6 桥式可逆PWM变换器,脉宽调制变换器（PWM-Pulse Width Modulation）,PWM系统的

7、优点,（1）主电路线路简单，需用的功率器件少。 （2）开关频率高，电流容易连续，谐波少。 （3）稳速精度高，调速范围宽。 （4）动态响应快，抗扰能力强。 （5）直流电源采用不控整流，功率因数高。,小 结,三种可控直流电源，V-M系统在20世纪6070年代得到广泛应用，目前主要用于大容量系统。 直流PWM调速系统作为一种新技术，发展迅速，应用日益广泛，特别在中、小容量的系统中，已取代V-M系统成为主要的直流调速方式。,1.2 晶闸管-电动机系统（V-M系统） 的主要问题,V-M系统的几个主要问题： （1）触发脉冲相位控制。 （2）电流脉动及其波形的连续与断续。 （3）抑制电流脉动的措施。 （4）

8、晶闸管-电动机系统的机械特性。 （5）晶闸管触发和整流装置的放大系数和 传递函数。,调节晶闸管触发脉冲相位，可改变可控整流器输出电压的波形。 整流器输出电瞬时值ud 的呈周期性变化。,1.2.1 触发脉冲相位控制,等效电路分析,把整流装置内阻移到装置外边，看成是其负载电路电阻的一部分。 ud0为整流电压理想空载瞬时值 。,图1-7 V-M系统主电路的等效电路图,瞬时电压平衡方程,(1- 4),整流电压的平均值计算,ud0在一个周期内的平均值为理想空载整流电压平均值Ud0 。 触发脉冲控制角； Um 交流电源线电压峰值（V）；m交流电源一周内整流电压脉波数。,(1-5),整流与逆变状态,当 0

9、0 ，整流状态，电功率从交流侧输送到直流侧； 当 /2 max 时， Ud0 0 ，有源逆变状态，电功率反向传送。,不同整流电路时， Um、m及Ud0,* U2 是整流变压器二次侧额定相电压的有效值。,1.2.2 电流脉动及其波形的连续与断续,O,u,a,u,b,u,c,a,u,d,O,t,E,U,d,t,O,u,a,u,b,u,c,a,u,d,O,i,a,i,b,i,c,i,c,E,U,d,ud,t,t,ud,id,id,1.2.3 抑制电流脉动的措施,电流脉动产生转矩脉动，为了避免或减轻这种影响，须采用抑制电流脉动的措施，主要是： 设置平波电抗器； 增加整流电路相数； 采用多重化技术。,1

10、.2.4 晶闸管-电动机系统的机械特性,当电流连续时，V-M系统的机械特性方程式为 式中 Ce电机在额定磁通下的电动势系数,Ce = KeN 。,（1-9）,（1）电流连续情况,改变控制角，得一族平行直线，这和G-M系统的特性很相似，如图1-10所示。 图中电流较小的部分画成虚线，表明这时电流波形可能断续，式（1-9）已经不适用了。,图1-10 电流连续时V-M系统的机械特性,三相半波整流电路电流断续时机械特性 (1-10) (1-11) 一个电流脉波的导通角， 2/3 阻抗角,（2）电流断续情况,图1-11 完整的V-M系统机械特性,（3）V-M系统 机械特性,（4）V-M系统机械特性的特点

11、,图1-11绘出了完整的V-M系统机械特性，分为电流连续区和电流断续区。由图可见： 当电流连续时，特性硬； 电流断续时，特性很软，呈显著的非线性，理想空载转速翘得很高。,1.2.5 晶闸管触发和整流装置的放大系数和传递函数,在进行调速系统的分析和设计时，可以把晶闸管触发和整流装置当作系统中的一个环节来看待。 进行直流调速系统分析或设计时，须事先求出这个环节的放大系数和传递函数。,晶闸管触发和整流装置的放大系数的计算,晶闸管触发和整流装置的放大系数 如果不可能实测特性，只好根据装置的参数估算。,图1-13 晶闸管触发与整流装置的输入-输出特性和的测定,(1-12),失控时间是随机的，最大可能的失

12、控时间就是两个相邻自然换相点之间的时间，与交流电源频率和整流电路形式有关，由下式确定 (1-13),最大失控时间,Ts 值的选取,在一般情况下，可取其统计平均值 Ts = Tsmax /2，并认为是常数。 也可按最严重的情况考虑，取Ts = Tsmax 。,各种整流电路的失控时间（f =50Hz）,用单位阶跃函数表示滞后，则晶闸管触发与整流装置的输入-输出关系为 按拉氏变换的位移定理，晶闸管装置的传递函数为 （1-14）,传递函数,传递函数简化,由于式（1-14）中包含指数函数，它使系统成为非最小相位系统，分析和设计都比较麻烦。为了简化，先将该指数函数按台劳级数展开，则式（1-14）变成 （1

13、-15）,近似传递函数,考虑到 Ts 很小，可忽略高次项，则传递函数便近似成一阶惯性环节。 （1-16）,晶闸管触发与整流装置动态结构,a) 准确的,b） 近似的,图1-15 晶闸管触发与整流装置动态结构框图,s,s,s,s,1.3 直流脉宽调速系统的主要问题,自从全控型电力电子器件问世以后，就出现了采用脉冲宽度调制（PWM）的高频开关控制方式形成的脉宽调制变换器-直流电动机调速系统，简称直流脉宽调速系统，即直流PWM调速系统。,1.3.1 PWM变换器的工作状态和电压、 电流波形,PWM调制：把恒定的直流电源电压调制成频率一定、宽度可变的脉冲电压系列，从而可以改变平均输出平均电压的大小。,图

14、1-16 简单的不可逆PWM变换器-直流电动机系统,VD,Us,+,Ug,C,VT,id,+,_,_,E,a）主电路原理图,1. 不可逆PWM变换器,2,1,Ud,O,t,Ug,图中： Us直流电源电压 C 滤波电容器 M 直流电动机 VD 续流二极管 VT 功率开关器件 VT 的栅极由脉宽可调的脉冲电压系列Ug驱动。,工作状态与波形,在一个开关周期内， 当0 t ton时，Ug为正，VT导通，电源电压通过VT加到电动机电枢两端； 当ton t T 时， Ug为负，VT关断，电枢失去电源，经VD续流。,电机两端得到的平均电压为 (1-17) 式中 = ton / T 为 PWM 波形的占空比，

15、,输出电压方程,改变 （ 0 1 ）即可调节电机的转速，若令 = Ud / Us为PWM电压系数，则在不可逆PWM 变换器中 = (1-18),2. 桥式可逆PWM变换器,可逆PWM变换器主电路有多种形式，最常用的是桥式（亦称H形）电路，如图1-18所示。 这时，电动机M两端电压的极性随开关器件栅极驱动电压极性的变化而改变，其控制方式有双极式、单极式、受限单极式等多种，这里只着重分析最常用的双极式控制的可逆PWM变换器。,+Us,Ug4,M,+,-,Ug3,VD1,VD2,VD3,VD4,Ug1,Ug2,VT1,VT2,VT4,VT3,1,3,2,A,B,4,VT1,Ug1,VT2,Ug2,V

16、T3,Ug3,VT4,Ug4,图1-18 桥式可逆PWM变换器,H形主电路结构,双极式控制方式,（1）正向运行 第1阶段，在 0 t ton 期间， Ug1 、 Ug4为正， VT1 、 VT4导通， Ug2 、 Ug3为负，VT2 、 VT3截止，电流 id 沿回路1流通，电动机M两端电压UAB = +Us ； 第2阶段，在ton t T期间， Ug1 、 Ug4为负， VT1 、 VT4截止， VD2 、 VD3续流， 并钳位使VT2 、 VT3保持截止，电流 id 沿回路2流通，电动机M两端电压UAB = Us ；,双极式控制方式（续）,（2）反向运行 第1阶段，在 0 t ton 期间

17、， Ug2 、 Ug3为负，VT2 、 VT3截止， VD1 、 VD4 续流，并钳位使 VT1 、 VT4截止，电流 id 沿回路4流通，电动机M两端电压UAB = +Us ； 第2阶段，在ton t T 期间， Ug2 、 Ug3 为正， VT2 、 VT3导通， Ug1 、 Ug4为负，使VT1 、 VT4保持截止，电流 id 沿回路3流通，电动机M两端电压UAB = Us ；,输出波形,U, i,Ud,E,id,+Us,t,ton,T,0,-Us,O,(1) 正向电动运行波形,(2) 反向电动运行波形,输出平均电压,双极式控制可逆PWM变换器的输出平均电压为 （1-19） 如果占空比和

18、电压系数的定义与不可逆变换器中相同，则在双极式控制的可逆变换器中 = 2 1 （1-20） 注意：这里 的计算公式与不可逆变换器中的公式就不一样了。,调速范围,调速时， 的可调范围为01， 10.5时， 为正，电机正转 当 0.5时， 为负，电机反转 当 = 0.5时， = 0 ，电机停止,1.3.2 直流脉宽调速系统的机械特性,由于采用脉宽调制，严格地说，即使在稳态情况下，脉宽调速系统的转矩和转速也都是脉动的，所谓稳态，是指电机的平均电磁转矩与负载转矩相平衡的状态，机械特性是平均转速与平均转矩（电流）的关系。,对于双极式控制的可逆电路电压方程为,( 0 t ton ) (1-23),双极式可

19、逆电路电压方程,(ton t T ) (1-24),机械特性方程,平均电流和转矩分别用 Id 和 Te 表示，平均转速 n = E/Ce，而电枢电感压降的平均值 Ldid / dt 在稳态时应为零。 于是，无论是上述哪一组电压方程，其平均值方程都可写成 (1-25),(1-26) 或用转矩表示 (1-27) 式中 Cm 电机在额定磁通下的转矩系数，Cm = KmN ； n0理想空载转速，与电压系数成正比，n0 = Us / Ce 。,机械特性方程,n,Id , Te,O,n0s,s,0.5n0s,0.25n0s,Id , Te, =1, = 0.75, = 0.5, = 0.25,PWM调速系

20、统机械特性,图1-20 脉宽调速系统的机械特性曲线（电流连续），n0sUs /Ce,1.3.3 PWM控制与变换器的数学模型,图1-21 PWM控制与变换器的框图,图1-21 PWM控制与变换器的框图,PWM装置数学模型,PWM装置变换器也可以看成是一个滞后环节，传递函数 （1-28）,式中 Ks PWM装置的放大系数； Ts PWM装置的延迟时间， Ts T0 。,与晶闸管装置一样， PWM装置可以近似看成是一个一阶惯性环节 （1-29）,PWM装置数学模型的近似,1.3.4 电能回馈与泵升电压的限制,PWM变换器的直流电源通常由交流电网经不可控的二极管整流器产生，并采用大电容C滤波，以获得

21、恒定的直流电压。,泵升电压产生的原因,对于PWM变换器中的滤波电容，其作用除滤波外，还有当电机制动时吸收运行系统动能的作用。由于直流电源靠二极管整流器供电，不可能回馈电能，电机制动时只好对滤波电容充电，这将使电容两端电压升高，称作“泵升电压”。,泵升电压限制,1.4 反馈控制闭环直流调速系的 稳态分析和设计,1.4.1 转速控制的要求和调速指标,任何一台需要控制转速的设备，其生产工艺对调速性能都有一定的要求。,1. 控制要求,1）调速在一定的最高转速和最低转速范 围内，分挡地（有级）或 平滑地（无级） 调节转速； 2）稳速以一定的精度在所需转速上稳定 运行，在各种干扰下不允许有过大的转速 波动

22、，以确保产品质量； 3）加、减速频繁起、制动的设备要求加、 减速尽量快，以提高生产率；不宜经受剧 烈速度变化的机械则要求起，制动尽量平稳。,2. 调速指标,调速范围 生产机械要求电动机提供的最高转速和最低转速之比叫做调速范围，用字母 D 表示，即 （1-31）,其中nmin 和nmax 一般都指电动机额定负载时的转速，对于负载很轻的机械，也可用实际负载时的转速。,静差率 当系统在某一转速下运行时，负载由理想空载增加到额定值时所对应的转速降落 nN ，与理想空载转速 n0 之比，称作静差率 s ，即,或用百分数表示,（1-32）,（1-33）,式中 nN = n0 - nN,0,TeN,Te,n

23、0a,n0b,a,b, nNa, nNb,n,O,图1-23 不同转速下的静差率,3. 静差率与机械特性硬度的区别,然而静差率和机械特性硬度又是有区别的。一般调压调速系统在不同转速下的机械特性是互相平行的 。对于同样硬度的特性，理想空载转速越低时，静差率越大，转速的相对稳定度也就越差。,4. 调速范围、静差率和额定速降之间的关系,电机额定转速nN，转速降落为nN。 nN 值一定时，对静差率要求越高，即要求 s 值越小时，系统能够允许的调速范围也越小。,（1-34）,结论1,调速范围和静差率这两项指标并不是彼此孤立的，必须同时提才有意义。 调速系统的静差率指标应以最低速时所能达到的数值为准。 调

24、速系统的调速范围，是指在最低速时还能满足所需静差率的转速可调范围。,1.4.2 开环调速系统及其存在的问题,开环调速系统往往不能满足静差率要求。 反馈控制的闭环系统是按被调量的偏差进行控制的系统，只要被调量出现偏差，它就会自动产生纠正偏差的作用。,例题1-2,某龙门刨床工作台拖动采用直流电动机，其额定数据如下：60kW，220V，305A，1000r/min，采用V-M系统，主电路总电阻R=0.18 ，电动机电动势系数Ce=0.2Vmin/r。如果要求调速范围 D = 20，静差率s 5%，采用开环调速能否满足？若要满足这个要求，系统的额定速降 最多能有多少？,解 当电流连续时，V-M系统的额

25、定速降为 开环系统机械特性连续段在额定转速时的静差率为 这已大大超过了5%的要求，更不必谈调到最低速了。,如果要求D = 20，s 5%，则由式（1-29）可知 由上例可以看出，开环调速系统的额定速降是275 r/min，而生产工艺的要求却只有2.63r/min，相差几乎百倍！ 由此可见，开环调速已不能满足要求，需采用反馈控制的闭环调速系统来解决这个问题。,1.4.3 闭环调速系统的组成及其静特性,图1-24 带转速负反馈的闭环直流调速系统原理框图,+,-,M,TG,+,-,+,-,+,-,Utg,Ud,Id,n,+,-,-,+,Un,Un,U*n,Uc,UPE,+,-,Id,Un,Ud,Uc

26、,tg,调节原理,在反馈控制的闭环直流调速系统中，与电动机同轴安装一台测速发电机 TG ，从而引出与被调量转速成正比的负反馈电压Un ，与给定电压 U*n 相比较后，得到转速偏差电压 Un ，经过放大器 A，产生电力电子变换器UPE的控制电压Uc ，用以控制电动机转速 n。,转速负反馈直流调速系统中各环节的稳态关系如下：,电压比较环节,放大器,电力电子变换器,调速系统开环机械特性,测速反馈环节,稳态分析,稳态分析（续）,以上各关系式中 放大器的电压放大系数； 电力电子变换器的电压放大系数； 转速反馈系数（Vmin/r）； UPE的理想空载输出电压（V） ； 电枢回路总电阻。,Kp,Ks,R,U

27、d0,从上述五个关系式中消去中间变量，整理后，即得转速负反馈闭环直流调速系统的静特性方程式 （1-35）,静特性方程,静特性方程（续）,开环放大系数K为 电动机环节放大系数为 静特性方程式 （1-35）,闭环系统的稳态结构框图,图1-25a 转速负反馈闭环直流调速系统稳态结构框图,图1-25b 只考虑给定作用 时的闭环系统,图1-25c 只考虑扰动作用-IdR时的闭环系统,1.4.4 开环系统机械特性和闭环系统静特性 的关系,开环机械特性为,(1-36),而闭环时的静特性可写成,(1-37),比较式（1-36）和式（1-37）不难得出以下的论断：,（1）闭环系统静性可以比开环系统机械特 性硬得

28、多。 在同样的负载扰动下，两者的转速降落分别为 和 它们的关系是,(1-38),系统特性比较,系统特性比较（续）,（2）如果比较同一的开环和闭环系统，则 闭环系统的静差率要小得多。 闭环系统和开环系统的静差率分别为 和 当 n0op =n0cl 时， （1-39）,（3）当要求的静差率一定时，闭环系统可以 大大提高调速范围。 如果电动机的最高转速都是nmax，而对最低速静差率的要求相同，那么： 开环时， 闭环时， 再考虑式（1-38），得,(1-40),系统特性比较（续）,系统特性比较（续）,（4）要取得上述三项优势，闭环系统必须 设置放大器。 上述三项优点若要有效，都取决于一点，即 K 要足

29、够大，因此必须设置放大器。,结论2,闭环调速系统可以获得比开环调速系统硬得多的稳态特性，从而在保证一定静差率的要求下，能够提高调速范围，为此所需付出的代价是，须增设电压放大器以及检测与反馈装置。,例题1-3,在例题1-2中，龙门刨床要求 D = 20，s 5%， 已知 Ks = 30， = 0.015Vmin/r， Ce = 0.2Vmin/r， 如何采用闭环系统满足此要求？,解 在上例中已经求得 nop = 275 r/min 但为了满足调速要求，须有 ncl = 2.63 r/min 由式（1-38）可得,代入已知参数，则得 即只要放大器的放大系数等于或大于46，闭环系统就能满足所需的稳态

30、性能指标。,系统调节过程,系统调节过程,开环系统 Id n 例如：在图1-26中工作点从A A 闭环系统 Id n Un Un n Ud0 Uc 例如：在图1-26中工作点从A B,系统调节作用,闭环系统能够减少稳态速降的实质在于它的自动调节作用，在于它能随着负载的变化而相应地改变电枢电压，以补偿电枢回路电阻压降的变化。,1.4.5 反馈控制规律,1. 被调量偏差控制 2. 抵抗扰动, 服从给定 3.系统的精度依赖于给定和反馈检测的精度,1. 被调量有静差,闭环系统的稳态速降为 只有 K = ，才能使 ncl = 0，而这是不可能的。因此，这样的调速系统叫做有静差调速系统。实际上，这种系统正是

31、依靠被调量的偏差进行控制的。,2. 抵抗扰动, 服从给定,反馈控制系统具有良好的抗扰性能，它能有效地抑制一切被负反馈环所包围的前向通道上的扰动作用，但对给定作用的变化则唯命是从。 扰动除给定信号外，作用在控制系统各环节上的一切会引起输出量变化的因素都叫做“扰动作用”。,给定和扰动作用,图1-27 闭环调速系统的给定作用和扰动作用,结论3,反馈控制系统的规律是： 一方面能够有效地抑制一切被包在负反馈环内前向通道上的扰动作用；另一方面，则紧紧地跟随着给定作用，对给定信号的任何变化都是唯命是从的。,3. 系统的精度依赖于给定和反馈检测精度,给定精度由于给定决定系统输出，输出精度自然取决于给定精度。

32、检测精度反馈检测装置的误差也是反馈控制系统无法克服的，因此检测精度决定了系统输出精度。,1.4.7 限流保护电流截止负反馈, 问题的提出 起动的冲击电流直流电动机全电压起动时，会产生很大的冲击电流。 堵转电流电动机堵转时，电流将远远超过允许值。 解决办法 引入电流截止负反馈,电流负反馈,仅采用电流负反馈，不要转速负反馈 这种系统的静特性如图中B 线，特性很陡。显然仅对起动有利，对稳态运行不利。,Idbl,n0,A转速负反馈特性,B电流负反馈特性,调速系统静特性,1. 电流截止负反馈,图1-29 电流截止负反馈环节,a）利用独立直流电源作比较电压,M,+,+,-,-,Ud,Id,Rs,VD,Ui

33、,Ucom,接放大器,M,b) 利用稳压管产生比较电压,Ubr,M,+,-,Ud,Id,Rs,VS,Ui,接放大器,M,2. 系统稳态结构,O,Ui,Id Rs - Ucom,图1-30 电流截止负反馈环节的I/O特性,图1-31 带电流截止负反馈的闭环直流调速稳态结构框图,n,U*n,Uc,Ui,Id,E,Ud0,Un,+,+,-,-,-,Ucom,Id Rs - Ucom,-,+,+,3. 静特性方程与特性曲线,当 Id Idcr 时，电流负反馈被截止，静特性和只有转速负反馈调速系统的静特性式（1-35）相同，现重写于下 （1-35） 当 Id Idcr时，引入了电流负反馈，静特性变成 （

34、1-41）,静特性,静特性两个特点,（1）电流负反馈的作用相当于在主电路中串入 一个大电阻 Kp Ks Rs ，因而稳态速降极大，特性急剧下垂。 （2）比较电压 Ucom 与给定电压 Un* 的作用一致，好象把理想空载转速提高到 （1-42）,这样的两段式静特性常称作下垂特性或挖土机特性。当挖土机遇到坚硬的石块而过载时，电动机停下，电流也不过是堵转电流，在式（1-41）中，令 n = 0，得 （1-43） 一般 Kp Ks Rs R，因此 （1-44）,4. 电流截止负反馈环节参数设计,Idbl应小于电机允许的最大电流，一般取 Idbl =（1.52） IN 从调速系统的稳态性能上看，希望稳态

35、运行范围足够大，截止电流应大于电机的额定电流，一般取 Idcr （1.11.2）IN,1.5 反馈控制闭环直流调速系统的 动态分析和设计,引入转速负反馈，且放大系数足够大时，就可以满足系统的稳态性能要求。然而放大系数太大又可能引起闭环系统不稳定，这时应再增加动态校正措施，才能保证系统的正常工作。 此外，还须满足系统的各项动态指标的要求。,为了分析调速系统的稳定性和动态品质，必须首先建立描述系统动态物理规律的数学模型，对于连续的线性定常系统，其数学模型是常微分方程，经过拉氏变换，可用传递函数和动态结构图表示。,1.5.1 反馈控制闭环直流调速系统的动态 数学模型,建立系统动态数学模型的基本步骤,

36、（1）根据系统中各环节的物理规律，列出描述该环节动态过程的微分方程； （2）求出各环节的传递函数； （3）组成系统的动态结构图并求出系统的传递函数。,1. 电力电子器件的传递函数,构成系统的主要环节是电力电子变换器和直流电动机。不同电力电子变换器的传递函数，它们的表达式是相同的，都是,(1-45),只是在不同场合下，参数Ks和Ts的数值不同而已。,图1-33 他励直流电动机等效电路,2. 直流电动机的传递函数,如果忽略粘性磨擦及弹性转矩，电机轴上的动力学方程为,(1-47),额定励磁下的感应电动势和电磁转矩分别为,(1-48),(1-49),式中 TL 包括电机空载转矩在内的负载转矩(Nm)；

37、 GD2 电力拖动系统折算到电机轴上的飞轮 惯量(Nm2)； Cm 电机额定励磁下的转矩系数(Nm/A)，,Tl 电枢回路电磁时间常数(s)， ； Tm电力拖动系统机电时间常数(s) ， 。,定义下列时间常数,整理后得,微分方程,在零初始条件下，取等式两侧的拉氏变换， 得电压与电流间的传递函数,电流与电动势间的传递函数,(1-52),(1-53),传递函数,动态结构框图,图1-34c 整个直流电动机的动态的结构框图,直流电动机有两个输入量，一个是施加在电枢上的理想空载电压，另一个是负载电流。 前者是控制输入量，后者是扰动输入量。,动态结构图的变换和简化,a. IdL 0,n(s),1/Ce,T

38、mTl s2+Tms+1,Ud0 (s),动态结构图的变换和简化（续）,b. IdL= 0,直流闭环调速系统中的其他环节还有比例放大器和测速反馈环节，它们的响应都可以认为是瞬时的，因此它们的传递函数就是它们的放大系数，即,放大器,测速反馈,（1-55）,（1-54）,3. 控制与检测环节的传递函数,图1-36 反馈控制闭环调速系统的动态结构框图,n(s),U*n (s),IdL (s),Uct (s),Un (s),+,-,Ks,Tss+1,KP,+,-,R (Tl s+1),Ud0 (s),Un (s),三阶系统,4. 闭环调速系统的动态结构框图,5. 调速系统的开环传递函数,由图可见，反馈

39、控制闭环直流调速系统的开环传递函数是,式中 K = Kp Ks / Ce,（1-56）,6. 调速系统的闭环传递函数,设Idl=0，从给定输入作用上看，闭环直流调速系统的闭环传递函数是,（1-57）,1.5.2 反馈控制闭环直流调速系统的稳定条件,反馈控制闭环直流调速系统的特征方程为,（1-58）,稳定条件,或,整理后得,（1-59）,式（1-59）右边称作系统的临界放大系数 Kcr，当 K Kcr 时，系统将不稳定。 对于一个自动控制系统来说，稳定性是它能否正常工作的首要条件，是必须保证的。,系统设计举例与参数计算（一）,稳态参数计算是自动控制系统设计的第一步，它决定了控制系统的基本构成环节

40、，有了基本环节组成系统之后，再通过动态参数设计，就可使系统臻于完善。,系统稳态参数计算,例题1-4 用线性集成电路运算放大器作为电压放大器的转速负反馈闭环直流调速系统如图1-28所示，主电路是晶闸管可控整流器供电的V-M系统。已知数据如下： 电动机：额定数据为10kW，220V，55A，1000r/min，电枢电阻 Ra = 0.5 晶闸管触发整流装置：三相桥式可控整流电路，整流变压器Y/Y联结，二次线电压 U2l = 230V，电压放大系数 Ks = 44,V-M系统电枢回路总电阻：R = 1.0 测速发电机：永磁式，额定数据为23.1W，110V，0.21A，1900r/min 直流稳压电

41、源：15V 若生产机械要求调速范围D=10，静差率s5%，试计算调速系统的稳态参数（暂不考虑电动机的起动问题）。,解 1）为满足调速系统的稳态性能指标，额定负载时的稳态速降应为 = 5.26r/min,2）求闭环系统应有的开环放大系数 先计算电动机的电动势系数 Vmin/r = 0.1925Vmin/r,则开环系统额定速降为 r/min = 285.7r/min 闭环系统的开环放大系数应为,3）计算转速反馈环节的反馈系数和参数 转速反馈系数包含测速发电机的电动势系数Cetg和其输出电位器的分压系数 2，即 = 2 Cetg 根据测速发电机的额定数据， = 0.0579Vmin/r,先试取 2

42、=0.2，再检验是否合适。 现假定测速发电机与主电动机直接联接，则在电动机最高转速1000r/min时，转速反馈电压为 V=11.58V 稳态时Un很小， U*n只要略大于 Un 即可，现有直流稳压电源为15V，完全能够满足给定电压的需要。因此，取=0.2是正确的。,于是，转速反馈系数的计算结果是 Vmin/r = 0.01158Vmin/r 电位器的选择方法如下：为了使测速发电机的电枢压降对转速检测信号的线性度没有显著影响，取测速发电机输出最高电压时，其电流约为额定值的20%，则 =1379,此时所消耗的功率为 为了使电位器温度不致很高，实选瓦数应为所消耗功率的一倍以上，故可为选用10W，1

43、.5k的可调电位器。,4）计算运算放大器的放大系数和参数 根据调速指标要求，前已求出，闭环系统的开环放大系数应为 K 53.3，则运算放大器的放大系数 Kp 应为 实取=21。,图1-28中运算放大器的参数计算如下： 根据所用运算放大器的型号，取 R0 = 40k，则,系统稳定性分析,例题1-5 在例题1-4中，已知 R = 1.0 ， Ks = 44， Ce = 0.1925Vmin/r，系统运动部分的飞轮惯量GD2 = 10Nm2。 根据稳态性能指标 D =10，s 0.5计算，系统的开环放大系数应有K 53.3 ，试判别这个系统的稳定性。,解 首先应确定主电路的电感值，用以计算电磁时间常

44、数。 对于V-M系统，为了使主电路电流连续，应设置平波电抗器。例题1-4给出的是三相桥式可控整流电路，为了保证最小电流时电流仍能连续，应采用式（1-8）计算电枢回路总电感量，即,现在 则 取 = 17mH = 0.017H 。,计算系统中各环节的时间常数： 电磁时间常数 机电时间常数,对于三相桥式整流电路，晶闸管装置的滞后时间常数为 Ts = 0.00167 s,为保证系统稳定，开环放大系数应满足式（1-59）的稳定条件 按稳态调速性能指标要求K 53.3 ，因此，闭环系统是不稳定的。,1.6 比例积分控制规律和无静差调速系统,采用比例（P）放大器控制的直流调速系统是有静差的调速系统，还存在稳

45、定性与稳态精度的矛盾。 采用积分（I）调节器或比例积分（PI）调节器代替比例放大器，构成无静差调速系统。,问题的提出,采用P放大器控制必然要产生静差，因此是有静差系统。Kp 越大，系统精度越高；但 Kp 过大，将降低系统稳定性。 进一步分析静差产生的原因，由于采用比例调节器， 转速调节器的输出为 Uc = Kp Un Uc 0，电动机运行，即Un 0 ； Uc = 0，电动机停止。,1.6.1 积分调节器和积分控制规律,1. 积分调节器 如图，由运算放大器可构成一个积分电路。根据电路分析，其电路方程,+,+,C,Uex,Rbal,Uin,R0,+,A,图1-43 积分调节器 a) 原理图,i,i,方程两边取积分，得,(1-64),式中 积分时间常数。 当初始值为零时，在阶跃输入作用下，对式（1-64）进行积分运算，得积分调节器的输出,(1-65),2. 积分调节器的传递函数,积分调节器的传递函数为,Uex,Uin,Uexm,t,Uin,Uex,O,b) 阶跃输入时的输出特性,(),L/dB,O,L(),-20dB,1/,O,-/2,c) Bode图,图1-43 积分调节器,3. 积分调节器的特