污水处理水池壁计算书------.doc

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1、 / | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 | | 2011年9月29日15时29分 | | 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称 : 设备用房及中间池 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2011/ 5/ 7 | / 总信息 . 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 1 竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地

2、震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 剪力墙结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号： MQIANGU= 2 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度 否 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 风荷载信息 . 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.35 风荷载作用下

3、舒适度验算风压: WOC= 0.35 地面粗糙程度: B 类 结构X向基本周期（秒）: T1 = 0.07 结构Y向基本周期（秒）: T2 = 0.07 是否考虑风振: 是 风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00 构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 2 各段体形系数: USi = 1.30 地震信息 . 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3

4、地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD =II 设计地震分组: 三组 特征周期 TG = 0.45 地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的 地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 0 剪力墙的抗震等级: NW = 4 钢框架的抗震等级: NS = 4 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.95 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 是 是否考

5、虑双向地震扭转效应: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到2层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 -柱，墙，基础活荷载折减系数- 计算截面以上的层数-折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55 调整信息 . 梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数： T

6、B = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 1 第 1段起始和终止层号： KQ1 = 1, KQ2 = 2 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.

7、00 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 270 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向分布

8、筋最小配筋率 (%): RWV = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考

9、虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA

10、_L = 0.50 地下信息 . 土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00 扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0 回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00 回填土侧压力系数: Rsol = 0.50 外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00 室外地平标高 (m): Hout = -0.20 地下水位标高 (m): Hwat = -30.00 室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 15.00 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 2 1 用户指定薄弱层的层和塔信息. 层号 塔号 用户指定加强层的层和塔信息

11、. 层号 塔号 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层 * * 各层的质量、质心坐标信息 * * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 2 1 12.454 26.540 9.200 129.1 2.4 0.0 0.11 1 1 15.277 12.157 5.700 929.0 267.4 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 269.818 恒载产生的总质量 (t): 1058.120 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 13

12、27.938 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * * 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 25(30/ 360) 6(30/ 360) 58(30/ 360) 5.700 5.700 2( 2) 1 22(30/ 360) 8(30/ 360) 0(30/ 360) 3.500 9.200 * * 风荷

13、载信息 * * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 2 1 36.61 36.6 128.1 15.74 15.7 55.1 1 1 0.00 36.6 336.8 0.00 15.7 144.8 = 各楼层偶然偏心信息= 层号 塔号 X向偏心 Y向偏心 1 1 0.05 0.05 2 1 0.05 0.05= 各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)= 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 321.41 14.01 14.28 10.42 33.79 33.92 9.98 2 1 96.85 12.45 2

14、6.54 6.50 14.90 14.90 6.50= 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)= 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 3722.34 2.74 2 1 1358.12 1.00 = 计算信息 = 计算日期 : 2011. 5. 7 开始时间 : 23: 3:39 可用内存 : 1953.00MB 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 地震作用分析 第四步: 风及竖向荷载分析 第五步: 计算杆件内力 结束日期 : 2011. 5. 7 时间 : 23: 3:52 总用时 : 0

15、: 0:13 = 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度

16、与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值 110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 13.7468(m) Ystif= 10.3929(m) Alf = -0.0016(Degree) Xmass= 15.2770(m) Ymass= 12.1567(m) Gmass(活荷折减)= 1463.8303( 11

17、96.4033)(t) Eex = 0.1736 Eey = 0.1785 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 495.5774 Raty1= 717.2070 Ratx2= 513.5983 Raty2= 743.2872 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 3.6729E+07(kN/m) RJY1 = 4.3192E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.4577E+07(kN/m) RJY3 = 3.7226E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor

18、No. 2 Tower No. 1 Xstif= 12.4536(m) Ystif= 25.9915(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 12.4536(m) Ymass= 26.5399(m) Gmass(活荷折减)= 133.9253( 131.5345)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.1024 Ratx = 0.0108 Raty = 0.0091 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 Ratx2= 1.0000 Raty2= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 3.9497E+05(kN/m) R

19、JY1 = 3.9497E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 4.2020E+04(kN/m) RJY3 = 7.4149E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔) Y方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果= 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 77716.4 294.1 264.25 0.00 Y风荷载 253071.3 126.4 2001.61 0.00 X 地 震 71874.8 873.4 82.30 0.00 Y 地 震 234049.1 876.6 266.99 0.00= 结构舒适性验算结果= X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.011 X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.002 Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.004 Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.002= 结构整体稳定验算结果=