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1、工 程 结 构,第四章 钢筋混凝土受压构件,同济大学电子音像出版社,普通高等教育“十一五”国家级规划教材,1 熟悉受压构件的构造要求；,2 掌握对称配筋矩形截面偏心受压构件正截面承载力计算方法；,3 理解偏心受压构件正截面的两种破坏形态及其判别方法。,主要以承受轴向压力为主,通常还有弯矩和剪力作用,概 述,受压构件（柱）往往在结构中具有重要作用，一旦产生破坏，往往导致整个结构的损坏，甚至倒塌。,轴心受压构件,纵筋的主要作用: 帮助混凝土受压,箍筋的主要作用: 防止纵向受力钢筋压屈,偏心受压构件,纵筋的主要作用：,一部分纵筋帮助混凝土受压,另一部分纵筋抵抗由偏心压 力产生的弯矩,箍筋的主要作用:
2、 抵抗剪力,一 受压构件构造要求 轴心受压：一般采用方形、矩形、圆形和 正多边形 偏心受压构件：一般采用矩形、工字形、T形和环形,第一节 轴心受压构件正截面受压承载力计算,材料强度要求 混凝土：C25 C30 C35 C40 等 钢筋： 纵筋：HRB400级、HRB335级和 RRB400级 箍筋：HPB235级、HRB335级 也可采用HRB400级,纵筋 全部纵筋配筋率不应小于0.6%；不宜大于5% 一侧钢筋配筋率不应小于0.2% 直径不宜小于12mm，常用1632mm，宜用粗钢筋,纵筋净距： 不应小于50mm； 预制柱，不应小于30mm和1.5d(d为钢筋的最大直径) 纵筋中距不应大于3
3、50mm。 纵筋的连接接头：（宜设置在受力较小处） 可采用机械连接接头、焊接接头和搭接接头,对于直径大于28mm的受拉钢筋和直径大于32mm的受压钢筋，不宜采用绑扎的搭接接头。,箍筋,箍筋形式：封闭式 箍筋间距：在绑扎骨架中不应大于15d；在焊接骨 架中则不应大于20d （d为纵筋最小直 径），且不应大于400mm，也不大于 构件横截面的短边尺寸 箍筋直径：不应小于 d4 (d为纵筋最大直径)，且 不应小于 6mm。 当纵筋配筋率超过 3时，箍筋直径不应小于8mm，其间距不应大于10d，且不应大于200mm。 当截面短边不大于400mm，且纵筋不多于四根时，可不设置复合箍筋；当截面短边大于40
4、0mm且纵筋多于3根时，应设置复合箍筋。,在纵筋搭接长度范围内： 箍筋的直径：不宜小于搭接钢筋直径的0.25倍； 箍筋间距：当搭接钢筋为受拉时，不应大于5d， 且不应大于100mm； 当搭接钢筋为受压时，不应大于10d， 且不应大于 200mm； （d为受力钢筋中的最小直径） 当搭接的受压钢筋直径大于25mm 时，应在搭接接头两个端面外50mm 范围内各设置两根箍筋 。,截面形状复杂的构件，不可采用具有内折角的箍筋, 在实际结构中，理想的轴心受压构件几乎是不存在的。 通常由于施工制造的误差、荷载作用位置的偏差、混凝土的不均匀性等原因，往往存在一定的初始偏心距。 但有些构件，如以恒载为主的等跨多
5、层房屋的内柱、桁架中的受压腹杆等，主要承受轴向压力，可近似按轴心受压构件计算。,二 轴心受压构件的承载力计算,1.短柱的受力特点和破坏形态 钢筋混凝土短柱破坏时 压应变在0.00250.0035 之间，规范取为0.002 相应地，纵筋的应力为,用,表示钢筋的抗压强度设计值,2细长轴心受压构件的承载力降低现象,初始偏心距,附加弯矩和侧向挠度,加大了原来的初始偏心距,构件承载力降低,3.轴心受压构件的承载力计算,轴心受压短柱,轴心受压长柱,稳定系数,稳定系数j 主要与柱的长细比 l0/i 有关,系数0.9 是可靠度调整系数,稳定系数,4. 设计方法 （1）截面设计 已知：轴心压力设计值N，材料强度
6、等级fc、fy 构件计算长度l0 ，截面面积bxh 求：纵向受压钢筋面积As （2）截面复核,压弯构件 偏心受压构件,偏心受压构件的受力性能和破坏形态界于轴心受压构件和受弯构件。,第二节 偏心受压构件正截面受压承载力计算,一、破坏形态,偏心受压构件的破坏形态与偏心距e0和纵向钢筋配筋率有关 1. 受拉破坏,M较大，N较小,偏心距e0较大,As配筋合适, 截面受拉侧混凝土较早出现裂缝，As的应力随荷载增加发展较快，首先达到屈服。 此后，裂缝迅速开展，受压区高度减小 最后受压侧钢筋As 受压屈服，压区混凝土压碎而达到破坏。 这种破坏具有明显预兆，变形能力较大，破坏特征与配有受压钢筋的适筋梁相似，承
7、载力主要取决于受拉侧钢筋。 形成这种破坏的条件是：偏心距e0较大，且受拉侧纵向钢筋配筋率合适，通常称为大偏心受压。,2. 受压破坏 产生受压破坏的条件有两种情况： 当相对偏心距e0/h0较小,或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时,As太多, 截面受压侧混凝土和钢筋的受力较大， 而受拉侧钢筋应力较小， 当相对偏心距e0/h0很小时，受拉侧还可能出现受压情况。 第二种情况在设计应予避免，因此受压破坏一般为偏心距较小的情况，故常称为小偏心受压。,2. 受压破坏 产生受压破坏的条件有两种情况： 当相对偏心距e0/h0较小,或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时
8、,二 大、小偏心受压破坏的界限 即受拉钢筋屈服与受压区混凝土边缘极限压应变ecu同时达到 与适筋梁和超筋梁的界限情况类似。 因此，相对界限受压区高度仍为,当x xb时,当x xb时,受拉破坏(大偏心受压),受压破坏(小偏心受压),三 附加偏心距和偏心距增大系数,由于施工误差、计算偏差及材料的不均匀等原因，实际工程中不存在理想的轴心受压构件。为考虑这些因素的不利影响，引入附加偏心距ea，即在正截面压弯承载力计算中，偏心距取计算偏心距e0=M/N与附加偏心距ea之和，称为初始偏心距ei,参考以往工程经验和国外规范，附加偏心距ea取20mm与h/30 两者中的较大值，此处h是指偏心方向的截面尺寸。,
9、一、附加偏心距,二、偏心距增大系数, 由于侧向挠曲变形，轴向力将产生二阶效应，引起附加弯矩 对于长细比较大的构件，二阶效应引起附加弯矩不能忽略。 图示典型偏心受压柱，跨中侧向挠度为 f 。 对跨中截面，轴力N的偏心距为ei + f ，即跨中截面的弯矩为 M =N ( ei + f )。 在截面和初始偏心距相同的情况下，柱的长细比l0/h不同，侧向挠度 f 的大小不同，影响程度会有很大差别，将产生不同的破坏类型。, 对于长细比l0/h8的短柱 侧向挠度 f 与初始偏心距ei相比很小, 柱跨中弯矩M=N(ei+f ) 随轴力N的增加基本呈线性增长， 直至达到截面承载力极限状态产生破坏。 对短柱可忽
10、略挠度f影响。, 长细比l0/h =830的中长柱 f 与ei相比已不能忽略。 f 随轴力增大而增大，柱跨中弯矩M = N ( ei + f ) 的增长速度大于轴力N的增长速度， 即M随N 的增加呈明显的非线性增长, 虽然最终在M和N的共同作用下达到截面承载力极限状态，但轴向承载力明显低于同样截面和初始偏心距情况下的短柱。 因此，对于中长柱，在设计中应考虑附加挠度 f 对弯矩增大的影响。,长细比l0/h 30的长柱 侧向挠度 f 的影响已很大 在未达到截面承载力极限状态之前，侧向挠度 f 已呈不稳定发展 即柱的轴向荷载最大值发生在荷载增长曲线与截面承载力Nu-Mu相关曲线相交之前 这种破坏为失
11、稳破坏，应进行专门计算,偏心距增大系数,，,，,取h=1.1h0,l0,偏心距增大系数,，,，,取h=1.1h0,l0,一、不对称配筋截面设计 1. 大偏心受压（受拉破坏）,已知：截面尺寸(bh)、材料强度( fc、fy，fy )、构件长细比(l0/h)以及轴力N和弯矩M设计值， 若heieib.min=0.3h0， 一般可先按大偏心受压情况计算,四 矩形截面正截面承载力计算,As和As均未知时,两个基本方程中有三个未知数，As、As和 x，故无唯一解。 与双筋梁类似，为使总配筋面积（As+As）最小? 可取x=xbh0得,若As0.002bh? 则取As=0.002bh，然后按As为已知情况
12、计算。,若Asrminbh ? 应取As=rminbh。,As为已知时,当As已知时，两个基本方程有二个未知数As 和 x，有唯一解。 先由第二式求解x，若x 2a，则可将代入第一式得,若x xbh0？,若As若小于rminbh？ 应取As=rminbh。,则应按As为未知情况重新计算确定As,则可偏于安全的近似取x=2a，按下式确定As,若x2a ？,As为已知时,当As已知时，两个基本方程有二个未知数As 和 x，有唯一解。 先由第二式求解x，若x 2a，则可将代入第一式得,若x xbh0,若As若小于rminbh 应取As=rminbh。,则应按As为未知情况重新计算确定As,则可偏于安
13、全的近似取x=2a，按下式确定As,若x2a,As为已知时,当As已知时，两个基本方程有二个未知数As 和 x，有唯一解。 先由第二式求解x，若x 2a，则可将代入第一式得,若x xbh0？,若As若小于rminbh？ 应取As=rminbh。,若As若小于rminbh？ 应取As=rminbh。,则应按As为未知情况重新计算确定As,则可偏于安全的近似取x=2a，按下式确定As,若x2a ？,2. 小偏心受压（受压破坏） heieib.min=0.3h0,两个基本方程中有三个未知数，As、As和x，故无唯一解。,小偏心受压，即x xb，ss - fy ，则As未达到受压屈服 因此，当xb x
14、 (2b -xb)，As 无论怎样配筋，都不能达到屈服，为使用钢量最小，故可取As =max(0.45ft/fy， 0.002bh)。,另一方面，当偏心距很小时，如附加偏心距ea与荷载偏心距e0方向相反， 则可能发生As一侧混凝土首先达到受压破坏的情况。 此时通常为全截面受压，由图示截面应力分布，对As取矩，可得，,e=0.5h-a-(e0-ea), h0=h-a,确定As后，就只有x 和As两个未知数，故可得唯一解。 根据求得的x ，可分为三种情况,若x (2b -xb)，ss= -fy，基本公式转化为下式，,若x h0h，应取x=h，同时应取a =1，代入基本公式直接解得As,重新求解x
15、和As,由基本公式求解x 和As的具体运算是很麻烦的。 迭代计算方法 用相对受压区高度x ，,在小偏压范围x =xb1.1，,对于HRB335级钢筋和C50混凝土，as在0.40.5之间，近似取0.45,as=x(1-0.5x) 变化很小。,As(1)的误差最大约为12%。 如需进一步求较为精确的解，可将As(1)代入基本公式求得x，,取as =0.45,试分析证明上述迭代是收敛的，且收敛速度很快。,二、不对称配筋截面复核,在截面尺寸(bh)、截面配筋As和As、材料强度(fc、fy，f y)、以及构件长细比(l0/h)均为已知时，根据构件轴力和弯矩作用方式，截面承载力复核分为两种情况： 1.
16、 给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值M,2. 给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值N,1. 给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值M 由于给定截面尺寸、配筋和材料强度均已知，未知数？ 只有x和M两个。,若N Nb，为大偏心受压，,若N Nb，为小偏心受压，,由(a)式求x以及偏心距增大系数h，代入(b)式求e0，弯矩设计值为M=N e0。,2. 给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值N,若heie0b，为大偏心受压,未知数为x和N两个，联立求解得x和N。,若heie0b，为小偏心受压 联立求解得x和N, 尚应考虑As一侧混凝土可能先压坏的情况,e=0.5h-a-(e0-ea)
17、，h0=h-a,另一方面，当构件在垂直于弯矩作用平面内的长细比l0/b较大时，尚应根据l0/b确定的稳定系数j，按轴心受压情况验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力 上面求得的N 比较后，取较小值。,三、对称配筋截面 实际工程中，受压构件常承受变号弯矩作用，当弯矩数值相差不大，可采用对称配筋。 采用对称配筋不会在施工中产生差错，故有时为方便施工或对于装配式构件，也采用对称配筋。 对称配筋截面，即As=As，fy = fy，a = a，其界限破坏状态时的轴力为Nb=a fcbxbh0。,因此，除要考虑偏心距大小外，还要根据轴力大小（N Nb）的情况判别属于哪一种偏心受力情况。,1. 当heieib.
18、min=0.3h0，且N Nb时，为大偏心受压 x=N /a fcb,若x=N /a fcb2a，可近似取x=2a，对受压钢筋合力点取矩可得,e = hei - 0.5h + a,2. 当heieib.min=0.3h0，为小偏心受压 或heieib.min=0.3h0，但N Nb时，为小偏心受压,由第一式解得,代入第二式得,这是一个x 的三次方程，设计中计算很麻烦。为简化计算，如前所说，可近似取as=x(10.5x)在小偏压范围的平均值，,代入上式,由前述迭代法可知，上式配筋实为第二次迭代的近似值，与精确解的误差已很小，满足一般设计精度要求。 对称配筋截面复核的计算与非对称配筋情况相同。,四
19、、Nu-Mu相关曲线,对于给定的截面、材料强度和配筋，达到正截面承载力极限状态时，其压力和弯矩是相互关联的，可用一条Nu-Mu相关曲线表示。根据正截面承载力的计算假定，可以直接采用以下方法求得Nu-Mu相关曲线：,取受压边缘混凝土压应变等于ecu； 取受拉侧边缘应变； 根据截面应变分布，以及混凝土和钢筋的应力-应变关系，确定混凝土的应力分布以及受拉钢筋和受压钢筋的应力； 由平衡条件计算截面的压力Nu和弯矩Mu； 调整受拉侧边缘应变，重复和,理论计算结果 等效矩形计算结果,Nu-Mu相关曲线反映了在压力和弯矩共同作用下正截面承载力的规律，具有以下一些特点：,相关曲线上的任一点代表截面处于正截面承
20、载力极限状态时的一种内力组合。 如一组内力（N，M）在曲线内侧说明截面未达到极限状态，是安全的； 如（N，M）在曲线外侧，则表明截面承载力不足；,当弯矩为零时，轴向承载力达到最大，即为轴心受压承载力N0（A点）； 当轴力为零时，为受纯弯承载力M0（C点）；,截面受弯承载力Mu与作用的轴压力N大小有关； 当轴压力较小时，Mu随N的增加而增加（CB段）； 当轴压力较大时，Mu随N的增加而减小（AB段）；,截面受弯承载力在B点达(Nb，Mb)到最大，该点近似为界限破坏； CB段（NNb）为受拉破坏， AB段（N Nb）为受压破坏；,对于对称配筋截面，达到界限破坏时的轴力Nb是一致的。,如截面尺寸和材料强度保持不变，Nu-Mu相关曲线随配筋率的增加而向外侧增大；,同济大学出版社,Thank You !,