第九章 消声器.ppt

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1、第九章 消声器,9.1.1 消声器分类 不同消声器的消声原理是不同的，消声效果也不同 。,阻性消声器 一种能量吸收性消声器，通过在气流通过的途径上固定多孔性吸声材料，利用多孔吸声材料对声波的摩擦和阻尼作用将声能量转化为热能，达到消声的目的。阻性消声器适合于消除中、高频率的噪声，消声频带范围较宽，对低频噪声的消声效果较差，因此，常使用阻性消声器控制风机类进排气噪声等。,抗性消声器 利用声波的反射和干涉效应等，通过改变声波的传播特性，阻碍声波能量向外传播，主要适合于消除低、中频率的窄带噪声，对宽带高频率噪声则效果较差，因此，常用来消除如内燃机排气噪声等。 鉴于阻性消声器和抗性消声器各自的特点，因此

2、常将它们组合成阻抗复合型消声器，以同时得到高、中、低频率范围内的消声效果，如微穿孔板消声器就是典型的阻抗复合型消声器,8.1.2 消声器性能评价 消声器的性能评价主要采用三项指标，即：声学性能、空气动力性能、结构性能。 1 消声器声学性能 消声器的声学性能包括消声量的大小、消声频带范围的宽窄两个方面。设计消声器的目的就是要根据噪声源的特点和频率范围，使消声器的消声频率范围满足需要，并尽可能地在要求的频带范围内获得较大的消声量。 消声器的声学性能可以用各频带内的消声量来表征。通常有四种度量方法：传声损失 、末端降噪量 、插入损失 和声衰减 。,传声损失 定义为消声器进口的噪声声功率级与消声器出口

3、的噪声声功率级的差值。它是从构件的隔声性能的角度，用透射损失来反映构件的消声量，传递损失的数学表达式为， 消声器的传声损失是消声器本身所具有的特性，它受声源与环境的影响较小。,实际工程测试中，由于声功率级难以直接测得，因此通常通过测量消声器前后截面的平均声压级，再按下式计算获得，,末端减噪量 也称末端声压级差，它是指消声器输入端与输出端的声压级之差。即：测量消声器进口端面的声压级 与出口端面的声压级 ，以两者之差代表消声器的消声量。 利用末端声压级之差来表示消声值的方法，不可避免地包含了反射声的影响，这种测量方法易受环境的影响而产生较大的误差，因此适合在试验台上对消声器性能进行测量分析，而现场

4、测量则很少使用。,插入损失 根据系统之外测点的测试结果经计算获得的，实际操作中，在系统之外分别测量系统接入消声器前后的声压级，二者之差即为插入损失。,声衰减 声学系统中任意两点间声功率级之差，反映了声音沿消声器通道内的衰减特性，以每米衰减的分贝数 (dB) 表示。从而得到消声器内声压级与距离的函数关系，以求得该消声器的总消声量。声衰减量能够反映出消声器内的消声特性及衰减过程，能避免环境对测量结果的干扰。,2 空气动力性能 消声器的空气动力性能是评价消声性能好坏的另一项重要指标，它反映了消声器对气流阻力的大小。 消声器的空气动力性能用阻力系数或阻力损失来表示。 阻力系数是指消声器安装前后的全压差

5、与全压之比，对于确定的消声器，其阻力系数为定值。阻力系数的测量比较麻烦，一般只在专用设备上才能测得。,阻力损失，简称阻损，是指气流通过消声器时，在消声器出口端的流体静压比进口端降低的数值。很显然，一个消声器的阻损大小是与使用条件下的气流速度大小有密切关系的。 消声器的阻损能够通过实地测量求得，也可以根据公式进行估算。阻损分两大类，一类是摩擦阻力，另一类是局部阻力。 消声器总的阻力损失，等于摩擦阻损与局部阻损之和 。,3 结构性能 消声器结构性能是指它的外形尺寸、坚固程度、维护要求、使用寿命等，它也是评价消声器性能的一项指标。 好的消声器除应有好的声学性能和空气动力性能之外；还应该具有体积小、重

6、量轻、结构简单、造型美观、加工方便、同时要坚固耐用、使用寿命长、维护简单和造价便宜等特点。 评价消声器的上述三个方面的性能，既互相联系又互相制约。从消声器的消声性能考虑，当然在所需频率范围内的消声量越大越好；但是同时必须考虑空气动力性能的要求。,9.2 阻性消声器 阻性消声器的消声原理，就是利用吸声材料的吸声作用，使沿通道传播的噪声不断被吸收而逐渐衰减。 把吸声材料固定在气流通过的管道周壁，或按一定方式在通道中排列起来，就构成阻性消声器。当声波进入消声器中，会引起阻性消声器内多孔材料中的空气和纤维振动，由于摩擦阻力和粘滞阻力，使一部分声能转化为热能而散失掉，就起到消声的作用。阻性消声器应用范围

7、很广，它对中高频范围的噪声具有较好的消声效果。,9.2.1 单通道直管式阻性消声器 单通道直管式消声器是最基本的阻性消声器，它的特点是结构简单、气流直通、阻力损失小、适用于流量小的管道消声。,常用的分析理论主要有一维理论和二维理论。 一维理论基于一维平面波的假设，即认为管道中传播的声波是沿着管道长度方向传播的，常用的计算公式有很多，但就其起源而言只有两个：一是别洛夫公式，二是赛宾公式，其他公式大都是从这两个公式派生出来的。 别洛夫公式的假定条件是：吸声材料的声阻远大于声抗。别洛夫公式：,赛宾公式 按上述方法计算出的消声量往往高于实际能达到的消声量，特别是当消声量较大时，两者的偏差更大。这是由于

8、消声系数 是在特定条件下获得的，使用起来有以下几方面的问题需要注意：, 从能量关系导出消声系数时，假定同一截面上声压或声强近似，但实际上往往不是这样。噪声在消声器管道内传播时，如果壁面吸收很厉害，则在同截面上的声压和声能不能均匀分布，周壁的吸收作用不能充分发挥。因此，对于高吸收情况，即吸声系数较大时，利用公式 计算的消声量高于实际消声量。, 在推导消声系数时，假定吸声材料的声阻抗率为纯阻，即声抗为 0 。实际上吸声材料的声阻抗应是复数，即消声系数应由声阻抗率的声阻与声抗两部分共同决定。由于忽略了声抗部分的影响，也会导致计算出的消声值比实际值偏高。 工程实际中还有许多其它因素干扰，例如消声器通道

9、中的气流速度、环境噪声、侧向传声等都会使现场得到的消声值比公式 计算出的消声值偏低。,消声器的通道截面不宜太大。如果太大时，高频声的消声效果显著下降。前面提到过的消声量计算公式都是在平面波的条件下推导出来的。也就是说声波在消声器中同一截面上各点声压或声强是近似相等的。如果消声器通道截面过大，当声波频率高到一定数值时声波将以窄束状通过消声器，而很少或根本不与吸声材料饰面接触。因此，消声器的消声效果明显下 降。当声波波长小于通道截面尺寸的一半时，消声效果便开始下降，相应的频率被称作“高频失效频率”,高频失效频率的经验估算式 式中 c 为声速； D为消声器通道截面边长，圆形通道的 D就是截面直径。

10、当频率高于失效频率 以后，每增加一个倍频带，其消声量约比在失效频率处的消声量下降 1/3 。,由于D的增大，高频消声效果将显著降低。为了在通道截面较大的情况下也能在中高频范围获得好的消声效果；通常采取在管道中加吸声片或设计成另外的结构形式。 如果通道管径大于 300 毫米 而小于 500 毫米 时，可在通道中间设置几片吸声层或一个吸声圆柱；如果通道尺寸大于 500 毫米 ，就要设计成弯头式、蜂窝式、片式、折板式、声流式和迷宫式等结构。,9.2.2 片式消声器 由于把通道分成若干个小通道，每个小通道截面小了，就能提高上限失效频率；同时，因为增加了吸声材料饰面表面积，则消声量也会相应增加。 设计片

11、式消声器时，每个小通道的尺寸都相同，这样，其中一个通道的消声频率特性也就代表了整个消声器的消声特性。它的消声量可用式 (8.2.3) 计算,9.2.3 折板式、声流式、蜂窝式消声器 为了提高其高频消声性能，把直片做成折弯状，这样能增加声波在消声器内反射次数，即增加吸声层与声波的接触机会，从而提高消声效果。为了减小阻损，其折角做得小一些为好。,声流式消声器是由折板式消声器改进的，这种消声器把吸声层制成正弦波形。当声波通过时，增加反射次数，故能改善消声性能 。 蜂窝式消声器是由许多平行的小直管式消声器并联而成。蜂窝式消声器的消声量可用式 (8.2.3) 获得。但由于它是多个通道并联，而且每个通道的

12、尺寸基本相同，即每个通道消声特性一样，因此蜂窝式消声器的消声量只算其中的一个小管即可。,弯头消声器 迷宫式消声器,9.2.6 气流对阻性消声器声学性能的影响 气流对消声器声学性能的影响，主要表现在两个方面：一是气流的存在会引起声传播和声衰减规律的变化；二是气流在消声器内产生一种附加噪声，称为气流再生噪声。 有气流时的消声系数的近似公式如下 ：,由公式看出，气流速度大小与方向不同，导致气流对消声器性能的影响程度也不同。当流速高时，马赫数 值大，气流对消声器的消声性能的影响就越厉害；当气流方向与声传播方向一致时，马赫数 值为正，上式中的消声系数将变小；当气流方向与声传播方向相反时，马赫数 值为负，

13、消声系数会变大。顺流与逆流相比，逆流有利于消声。,气流在管道中的流动速度并不均匀，同一截面上，管道中央流速最高，接近管壁处，流速就近似为零，逆流时正好相反。 根据声折射原理，声波要向管壁弯曲，对阻性消声器来说，由于周壁衬贴有吸声材料，所以顺流时恰好声能被吸收；而在逆流时，声波要向管道中心弯曲，因此对阻性消声器的消声是不利的。,9.2.7 气流再生噪声对消声器声学性能 的影响 由于气流与消声器结构的相互作用，还会产生气流再生噪声。气流再生噪声叠加在原有噪声上，会影响消声器实际使用效果。 气流再生噪声的产生机理： 一是气流经过消声器时，由于局部阻力和摩擦阻力而形成一系列湍流，相应地辐射噪声； 二是

14、气流激发消声器构件振动而辐射噪声。,气流再生噪声的大小主要取决于气流速度和消声器的结构。一般来说，气流速度越大，或消声器内部结构越复杂，则产生的气流噪声也就越大。与之相适应，降低消声器内气流再生噪声的途径是： 尽量减低流速； 尽量改善气体的流动状况，使气流平稳，避免产生湍流。,消声器的气流再生噪声大小，可用试验方法求得。 当流速增加一倍，相应的噪声级增加 18dB ，说明气流再生噪声随流速的六次方规律变化，属于偶极子辐射的噪声源。估算气流再生噪声的半经验公式,设计消声器时，应注意流速不能选得过高，对空调消声器的流速不应超过 5 米 / 秒；对压缩机和鼓风机消声器，流速不应超过 2030 米 /

15、 秒；对内燃机、凿岩机消声器，流速应选在 3050 米 / 秒；对于大流量排气放空消声器，流速可选为 5080 米 / 秒。,9.2.8 阻性消声器的设计 阻性消声器的设计步骤与要求如下： (1) 确定消声器的结构型式 根据气体流量和消声器所控制的平均流速，计算所需的通流截面，然后根据截面的尺寸大小来选定消声器的形式。 当气流通道截面直径小于 300 毫米时，可选用单通道的直管式，当直径大于 300 毫米而小于 500 毫米时，可在通道中加设一片吸声层或吸声芯；当直径大于 500 毫米时，则应考虑把消声器设计成片式、蜂窝式或其它型式。片式消声器中每个片间距离不应大于 250 毫米。,(2) 选

16、用合适吸声材料 可用来做消声器的吸声材料种类很多，如超细玻璃棉、泡沫塑料、多孔吸声砖、工业毛毡等。在选用吸声材料时，除考虑吸声性能外，还要考虑消声器的使用环境，如对于高温、潮湿、有腐蚀性气体的特殊环境。吸声材料种类确定以后，材料的厚度和密度也应注意选定，一般吸声材料厚度是由所要消声的频率范围决定的。如果只为了消除高频噪声，吸声材料可薄些；如果为了加强对低频声的消声效果，则应选择厚一些。,(3) 决定消声器的长度 在消声器形式、通流截面和吸声层等都确定的情况下，增加消声器长度能提高消声值。消声器长度可根据噪声源的声级大小和现场的降噪要求来决定，如在车间里某风机气流噪声较其它设备噪声高出很多时，就

17、可把消声器设计得长些，反之就应短些。一般现场使用的空气动力设备，其消声器的长度可设计为 13 米 。,(4) 合理选择吸声材料的护面结构 阻性消声器的吸声材料必须用牢固的护面结构固定起来。常采用的护面结构有玻璃布、穿孔板、窗纱、铁丝网等。护面形式，主要由消声器通道内的流速决定。,(5) 根据“高频失效”和气流再生噪声验算消声效果 由于消声器的消声效果与所要消声的频率范围和气流再生噪声等因素有关，因此，按上述要点设计好消声器方案之后，还必须进行验算，首先验算高频失效频率，然后验算气流再生噪声的影响。如果消声器的初步设计方案经过验算不能满足消声要求时，就应重新设计，直至得到满意的设计方案为止。,(

18、6) 设计方案的试验验证 理论计算出消声器的设计方案后，还要通过试验，定量验证后才可得到具有实用价值的消声器方案。试验一般采用“末端声压级差”法测量。具体来说，就是在消声器进口端测得噪声级 ( 包括各倍频程声压级 ) ，在消声器出口端测得噪声级 ( 包括各倍频带声级 ) ，以两者差作为消声量 。,9.3 抗性消声器,通过控制声抗的大小来消声的。它不使用吸声材料，而是在管道上接截面突变的管段或旁接共振腔，利用声阻抗失配，使某些频率的声波在声阻抗突变的界面处发生反射、干涉等现象，从而达到消声的目的。常用的抗性消声器主要有扩张室式和共振腔式两大类。,声波在两根不同截面的管道中传播，从截面积为S1的管

19、中传入截面积为S2 的管中， S2管对S1 管相当一个声负载，会引起部分声波的反射和透射。设在管道中满足平面波的条件下，在 S1管道中有一入射波Pi 和一反射波Pr ，而 S2管无限延伸；仅有透射波 。,假定坐标原点取在 管与 管的接口处，现分别写出上述三种波的声压表示式， 它们各自对应的质点振速分别为，,上述入射波、反射波和透射波不是各自独立的，而是互有联系。这种联系的关键在两根管子的接口处 ( 即交界面处 ) ，在此界面上存在如下两种声学边界条件 ： 声压连续，即 体积速度连续，即 取边界处 x=0 ，得到反射声压与入射声压的幅度之比为，,面积比 ，也称为扩张比。上式表明：声波的反射与两根

20、管子的截面积比值有关。当 即第二根管子比第一根管子细 时， ，这相当于声波遇到“硬”边界情形；当 即第二根管子比第一根管子粗时， ，这相当于声波遇到“软”边界情形。极端的情况是：若 ，相当于声波遇到刚性壁，发生全反射；若 ，好象声波遇到“真空”边界。,从声压反射系数可以获得声强反射系数， 声强透射系数则为， 根据消声量的定义，消声量是管中声强透射系数的倒数，由此得到扩张管式消声器的消声量为，,公式表明：截面突变引起的消声量大小，主要由扩张比 决定。 扩张管式消声器的有效消声频率受到一定限制，其低频截止频率可用下式估算， 而高频截止频率则为，,利用扩张管原理制成的最简单的消声器就是单节扩张室消声

21、器，它是由两个突变截面管反相对接起来而成的。主管截面为S1 ，扩张部分截面为S2 ，扩张部分长度为L 。,消声器的消声量可由在消声器入口端的入射声强与在消声器出口端的透射声强二者之间的衰减量来衡量。由于声强与声压的平方成正比，因此最后得到消声器的消声量计算公式为， 消声量大小由扩张比S21决定，消声频率特性由扩张部分的长度L决定，因为 为周期函数，可见消声量也随频率作周期性变化。,当管道截面收缩S21 倍时，其消声作用与扩张 S21倍是相同的。这就说明，扩张管与收缩管在理论上并无区别。然而在实用上限于空气动力性能的要求，常用的是扩张管，因此也就称为扩张室消声器。 上式同时还表明：当 时，即 为

22、 的奇数倍时，扩张室消声器的消声量达到最大值，此时，,通常扩张比S21总是大于 l 的，而要取得明显的消声效果，则 S21应取 5 以上的数值。 消声量最大的对应频率称作扩张室最大消声频率， 当 时，即 为 的偶数倍时，扩张室消声器的消声量达到最小值， ，相应的声波会无衰减地通过消声器。这是单节扩张室消声器的一个缺点。此时的相应频率叫通过频率，可由下式计算，,扩张室消声器存在着上限截止频率。以上分析表明：扩张室消声器的消声量 是随着扩张比 的增大而增加的，但是，这种增加不是没有限制的，当S21值增大到一定值以后，会出现与阻性消声器的高频失效相似的情况，即声波集中在扩张室中部穿过，使消声效果急剧

23、下降。扩张室消声器的上限截止频率常用的估算式为,括张室消声器除有上限截止频率的限制外，还存有下限截止频率。在低频范围，当波长比扩张室或连接管长度大得多时，可以把扩张室和连接管看作是集中参数系统。当外来声波频率在这个系统的共振频率附近时，消声器不仅不能消声，反而会对声音起放大作用。扩张室有效消声的下限频率可用下式计算，,外接管双节扩张室消声器 双节扩张室消声器的分析过程与单节扩张室消声器的推导方法完全相同，在 4 个边界处满足声压连续和体积速度连续的条件，最后可以得到它的消声量为，,扩张管消声器的消声特性是周期性变化的，即某些频率的声波能够无衰减地通过消声器。由于噪声的频率范围一般较宽，如果消声

24、器只能消除某些频率成分，而让另一些频率成分顺利通过，这显然是不利的。为了克服扩张室消声器这一缺点，必须对扩张室消声性能进行改善处理，方法有二：,(1) 在扩张室消声器内插入内接管，以改善它的消声性能。由理论分析可知，当插入的内接管长度等于扩张部分长度的 1/2 时，能消除那部分奇数倍的通过频率；当插入的内接管长度为扩张部分长度的 1/4 时，能消除那部分偶数倍的通过频率。这样，如果综合两者，可以得到在理论上没有通过频率的消声特性。,(2) 采用多节不同长度的扩张室串联的方法，可解决扩张室对某些频率不消声的问题。把各节扩张室的长度设计得互不相等，使它们的通过频率互相错开。多节扩张室消声器串联，不

25、但能提高总的消声量，而且能改善消声器的频率特性。由于各节扩张室之间有耦合现象，故总的消声量不等于各节扩张室消声量的算术相加。,在实际工程上，为了获得较高的消声效果，通常将这两个方法结合起来运用，即将几节扩张室消声器串联起来，每节扩张室的长度各不相等，同时在每节扩张室内分别插入适当的内接管，这样就可在较宽的频率范围内获得较高的消声效果。,扩张室消声器由于通道截面的扩张和收缩，将会使阻力损失增大，特别是当气流速度较高时，空气动力性能会变坏。为了改善扩张室消声器的空气动力性能，常用穿孔管 ( 穿孔率大于 25 ) 把扩张室的插入管连接起来，对气流来说，通过一段壁面带孔眼的管段比通过一段截面突变的管段

26、，其阻力损失要小得多；而对于声波来说，由于穿孔管的穿孔率足够大，仍能近似保持其断开状态的消声性能。,9.3.2 扩张室消声器设计 在设计扩张室消声器时，经常遇到的一个问题是消声量与消声频率范围之间的矛盾。分析表明：欲获得较大的消声量，必须有足够大的扩张比 。但是，对一定的管道截面来说， S21值增大会导致扩张部分的截面尺寸增大，而其上限截止频率 相应变小，使得扩张室的有效消声频率范围变窄，这是不利的。反之，为了展宽扩张室有效消声频率范围，需使扩张比变小，但消声量又受到影响。因此，在设计时，这两方面必须兼顾，统筹考虑，不能顾此失彼。,实际工程中，输气管道截面已由给定的输气流量确定，这时，再设计扩

27、张室消声器就必然会出现上述的矛盾，此时可采取如下的方法解决： 第一种方法：把一个大通道分割成若干个并联小支通道，再在每个支通道上设计扩张室消声器，这样便可实现在较宽频率范围内有较大消声量的要求。,第二种方法：把扩张室消声器的进口管与出口管轴线互相错开，使声波不能以窄束状形式穿过扩张室,扩张室消声器设计步骤如下： (1) 根据需要的消声频率特性，合理地分布最大消声频率，即合理地设计各节扩张室及其插入管的长度。 (2) 根据需要的消声量，确定扩张比 ，设计扩张室各部分截面尺寸。 (3) 验算所设计的扩张室消声器的上下截止频率是否在所需要的消声频率范围之内，如不符合，则应重新修改设计方案。再验算气流

28、对消声量的影响，检查在给定的气流速度下，消声值是否还能满足要求。如不能，就需重新设计，直到满足为止。,9.3.3 共振腔消声器 共振腔消声器是由管道壁开孔与外侧密闭空腔相通而构成的。 当声波的波长比共振器几何尺寸大得多时 (3 倍以上 ) ，可以把共振器看成一个集中参数系统，共振腔内的声波运动可以忽略。,共振消声器实际上是共振吸声结构的一种应用。共振频率为 ： 定义传导率： 工程上的共振器很少是开一个孔的，而是由多个孔组成，此时应注意各孔之间要有足够大的距离。当孔心距为孔径的 5 倍以上时，各孔间的声辐射互不干涉，此时总的传导率等于各个孔的传导率之和 。,当某些频率的声波到达分支点时，由于声阻

29、抗发生突变，使大部分声能向声源反射回去，还有一部分声能由于共振器的摩擦阻尼转化为热能而散失掉，只剩下一小部分声能通过分支点继续向前传播，从而达到消声的目的。,简化计算共振器的消声量为 这种消声器具有明确的选择性。即当外来声波频率与共振器的固有频率相一致时，共振器就产生共振。共振器组成的声振系统的作用最显著，使沿通道继续传播的声波衰减最厉害。因此，共振腔消声器在共振频率及其附近有最大的消声量。而当偏离共振频率时，消声量将迅速下降。这就是说，共振腔消声器只在一个狭窄的频率范围内才有较佳的消声性能。因此，它适于消除在某些频率上带有峰值的噪声。,共振腔消声器也可以做成同轴型，其消量为 从外形上看，同轴

30、型共振消声器与带内接管的扩张室消声器很相似，特别是与为了改善扩张室消声器空气动力性能而把内接管用穿孔管连起来时，二者更为相似。事实上两者的消声性能也相似。,共振腔消声器的消声频率范围窄，为了弥补这一缺陷，有以下三个方法： (1) 选择较大的 K值。在偏离共振频率时，共振消声器的消声量与K（ ） 值有关，K值越大，消声量也越大。K值增大，还能改善共振吸声的频带宽度；但是，K值增大，消声器体积也增大，有时在现场实施是有因难的。,(2) 增加共振腔消声器的摩擦阻尼。 通过增加摩擦阻尼能提高消声频带宽度。在共振频率上，消声量也不会无限增大，而是一个有限的数值，即， 共振腔消声器的声阻越大， 值也越大，

31、在共振频率上消声量也就越低。但是，在偏离共振频率时，声阻能使消声量降低趋向缓慢。也就是说，增加共振器的阻尼，对于共振频率处的消声不利，但却能使有效的消声频率范围得以加宽。由于噪声多是宽频带的，所以从总体看来，增加声阻往往是有好处的。,(3) 采取多节共振器串联。把具有不同共振频率的 n 节共振消声器串联起来，并使各个消声器的共振频率互相错开，能在较宽的频率范围内获得较大的消声量。 多节共振器串联时，总的消声量并不等于各个共振器消声量之和，这是因为多节串联，情况较复杂，如后节对前节末端往往有声反射，各节互相之间有耦合作用。,气流对共振消声器性能有一定影响，一般可由下式定量计算， 共振腔消声器的设

32、计 设计共振腔消声器，应根据实际的消声要求，首先确定共振频率和某一频率的消声量 ( 倍频程或 1/3 倍频程的消声量 ) ，再用公式计算或查表的方法求出相应的 值。当 值确定后，就可以考虑相应的 G 、 V 和 S ，使之达到 值的要求。,为了使消声器的理论计算值与实际结果值一致，在考虑设计方案时，应注意以下条件： (1) 共振器的几何尺寸应小于共振频率波长 的 1/3 。当共振频率较高时，此条件不易满足，这时不能将共振器看成为一个集中参数系统，而应考虑声波在空腔内的传播特性。,(2) 穿孔位置应集中在共振消声器的中部，穿孔范围应小于 。相邻各孔之间的孔心距一般应取孔径的 5 倍。当穿孔数目较

33、多时，穿孔范围集中在 内与孔心距大于孔径 5 倍这两个要求，往往发生矛盾。在这种情况下，可采取将空腔分割成几段来分布穿孔的位置。 (3) 共振消声器的消声频率范围也有高频失效问题。当声波频率高至某一频率后，会成为束状从消声器中部“溜”过去，从而使消声效果下降。共振消声器的上限截止频率也可以用以上介绍的公式估算。,微穿孔板消声器是一种特殊的消声结构，它利用微穿孔板吸声结构而制成，是我国噪声控制工作者研制成功的一种新型消声器。通过选择微穿孔板上的不同穿孔率与板后的不同腔深，能够在较宽的频率范围内获得良好的消声效果。因此，微穿孔板消声器能起到阻抗复合式消声器的消声作用。,近年来，我国已研制成功在多种条件下使用的微穿孔板消声器，如通风空调消声器、鼓风机进排气消声器、燃汽轮机消声器，飞机发动机试车消声器、内燃机消声器等，效果良好。,