工程计算中的40个问题0305.ppt

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1、工程计算中的40个问题 及其算例分析 2008年3月 广东省建筑设计研究院 深圳市广厦软件有限公司 每个问题包括如下6个方面内容： 1）问题的背景和来源； 2）典型算例介绍； 3）不同计算模型简介； 4）列举不同方法和软件计算结果； 5）对计算结果分析和比较； 6）结论和建议。 一、偏心算例 1.工程名：梁托偏墙.prj 问题的背景：梁托墙, 墙对梁有偏心时，对梁产生较大扭 矩，为何有些计算算不出梁扭矩和柱弯矩？ 算例： 1)墙对梁的偏心100mm； 2)在墙上布置50kN/m的荷 载，模拟上面还有多层墙 ； 3)考证有偏心计算的计算 精度。 工程计算中有大量的偏心存在， 偏心引起的弯扭较大，

2、偏心计算 是当前计算中的难点。 计算模型： 1）GSSAP采用偏心刚域方法计算； 2）SATWE采用没有人工布置刚性梁方法。 3）SATWE采用人工布置刚性梁方法。 偏心刚域方法 ：当多个节点之间的运动关系为刚体运动 时，其中一个节点作为计算节点，其它节点的刚度变换到 计算节点即可。 两墙肢与柱相交，墙的两节点和 柱节点之间刚体运动，柱节点为 计算节点，墙的节点刚度变换后 凝聚到计算节点，这种方法在理 论和实践上能准确计算各种偏心 情况。 在所有的软件中，GSSAP 第1次按偏心刚域方法对所有偏心 实现了自动处理,没有完全按此方 法就是就会有问题。 不同方法和软件计算结果： 计算方法理论结果G

3、SSAPSATWE(无刚梁)SATWE(有刚梁) 柱底轴力(kN)97.0097.0097.0097.00 柱底弯矩(kN.m)-6.50-6.50028.1 梁扭矩(kN.m)-6.50-6.50028.4 分析和比较： 1 ）GSSAP偏心刚域方法与理论结果完全吻合； 2 ）SATWE没有人工布置刚性梁时，无扭矩，结果有问题； 3 ）SATWE人工布置刚性梁时，刚梁长取偏心100mm，结果有 较大误差，随刚梁长度增大误差减小，梁长度要求大于 300mm。 结论和建议： 1 ） GSSAP偏心刚域方法可以准确计算扭矩，按实际模型输 入偏心墙即可； 2 ） SATWE必须梁墙间人工加刚性梁，要

4、注意刚梁长度控制。 罚约束应用不合理，引起力不平衡。 2.工程名：两柱两梁.prj 问题的背景：两根梁同时搭接在两根柱上，以往有两种计算 方法： 1)把柱当墙输入； 2)梁端与柱中之间加刚梁。 采用方法1会影响柱的内力调整和截面计算，对柱配筋需 人工处理；采用方法2输入较繁琐，有内外力不平衡的现象。 算例：两柱托两梁，在其中一根梁上布置50kN/m的均布荷 载，工业结构中常见到的一种情况。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 1 ）偏心刚域方法与理论结果完全吻合； 2 ）加刚梁会产生内外力不平衡的现象，柱的弯矩偏小。 结论和建议： GSSAP偏心刚域方法可以准确计算，按实际模型输入梁 的偏

5、心即可。 计算模型： 1）GSSAP采用偏心刚域方法计算。 2）SATWE采用人工布置刚梁方法(刚梁长350mm)。 计算方法理论 结果 GSSA P SAT WE 柱底轴力 (kN) 347.50347.5 0 347.3 柱底弯矩 (kN.m) -87.50-87.50-84.4 3.工程名：梁托两墙.prj 问题的背景：转换大梁同时托两片剪力墙，以往的常用软 件无法计算。 算例： 1)在其中一条墙上布置 50kN/m的荷载； 2)计算梁的扭矩和柱的弯 矩。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 1 ）偏心刚域方法与理论结果完全吻合； 2 ）SATWE人工布置刚性梁时，刚梁长取偏心150

6、mm，结 果有较大误差。 结论和建议： GSSAP偏心刚域方法可以准确计算，按实际模型输入墙 的偏心即可。 计算模型： 1）GSSAP采用偏心刚域方法计算。 2）SATWE采用人工布置刚梁方法。 计算方法理论结果GSSAPSATWE 柱底轴力 (kN) 123.75123.75122.7 柱底弯矩 (kN.m) -7.50-7.5022.5 梁扭矩 (kN.m) -7.50-7.5013.6 4.工程名：梁托垂墙.prj 问题的背景：转换大梁托L形、Z形墙时，所托墙有垂直于 梁的部分，以往处理方法是墙下加刚梁，输入繁琐。 算例： 1)在垂直于梁的墙上布 置20kN/m的荷载； 2) 计算梁的扭

7、矩和柱的 弯矩。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 两种方法计算结果与理论结果一致。 结论和建议： 采用墙下加刚性梁计算方法操作较麻烦，最好是采用偏 心刚域方法，按实际模型输入垂直墙即可。 计算模型： 1）GSSAP采用偏心刚域方法计算。 2）SATWE采用人工布置刚梁方法。 计算方法理论结果STAWEGSSAP 柱底轴力(kN)33.2533.333.25 柱底弯矩(kN.m)-2.19-2.2-2.19 梁扭矩(kN.m)-2.19-2.2-2.19 5.工程名：墙端柱.prj 问题的背景：当墙端或墙中柱与剪力墙有较大偏心时，计 算软件对偏心处理有无问题？ 算例： 1)在柱顶上布置1

8、000kN 的集中活荷载； 2)计算墙和柱的弯矩。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 1)3个软件能保证轴力平衡； 2)偏心刚域方法保证基底弯矩平衡； 3) SATWE墙柱无偏心时基底弯矩平衡，有偏心时不平衡。 结论和建议： GSSAP偏心刚域方法可以准确计算，按实际柱对墙的偏心 输入柱即可。 计算模型：GSSAP采用偏心刚域方法计算。 计算方法ETABSSATWEGSSAP 柱底轴力 (kN) 658.8538.6575.07 墙底轴力 (kN) 341.2461.4424.93 合计轴力 (kN) 100010001000 计算方法SATWEGSSAP 柱底弯矩(kN.m)16.71

9、8.8 墙底弯矩(kN.m)753.4383.8 弯矩平衡验算不平衡平衡 6.工程名：柱托多柱.prj 问题的背景：在伸缩缝处常见一柱托两柱情况，加刚性梁 计算有何问题？ 算例： 1)在层2柱顶上分别布置 1000kN和2000kN的集 中活荷载; 2)查看柱底内力情况。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 1 ）偏心刚域方法与理论结果完全吻合； 2 ）SATWE计算由于刚性梁(长300mm)的影响，会产生弯 矩和剪力不平衡的现象。 结论和建议： GSSAP偏心刚域方法可以准确计算，按实际的偏心输入 柱即可，无需其它柱间加刚性梁等特殊计算方法。 计算模型： 1）GSSAP采用偏心刚域方法计

10、算。 2）SATWE采用人工布置刚梁方法。 计算方法理论结果GSSAPSATWE 柱底轴力 (kN) 300030003000 柱底弯矩 (kN.m) 300300315 1 ）在实际工程中，存在大量的偏心，柱跟柱、墙跟柱、 梁跟墙柱，包括板跟墙柱梁，都存在这种情况； 2 ）偏心刚域方法在理论和实践上能准确计算所有偏心情 况，这是没有任何争议的； 3）在一个软件中如果对所有偏心没有完全实现这个方法， 计算肯定有问题，如SATWE和SSW等软件，很多方面 就没有这样做。 4）GSSAP在国内外所有软件中第1个完全实现了这种方法 ，自动处理，不需人工干预。 二、标高算例 1.工程名：梁标高.prj

11、 问题的背景：当梁下沉并且下沉高度大于梁高时，以往各 软件都把梁拉到楼层平面上计算，这种不考虑梁下沉影响 的处理方法导致计算结果有较大误差。 算例：梁下沉1000mm 。 工程中梁板的相对标高并不都为0， 以往计算常常不考虑标高的影响， 计算结果与实际情况有很大区别。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 是否增加节点对下沉梁及相交柱计算结果影响较大。 结论和建议： 1)计算程序应准确考虑梁标高对计算结果的影响； 2)特别注意：通过修改标高来输入错层结构时，软件应按 照实际模型计算。 计算模型： 1）GSSAP中自动在柱跨中增加节点 ； 2）将梁拉到楼层平面上计算，不增加柱跨中节点。 计算方

12、法柱中增加节点柱中不增加节 点 相差百分比 下沉梁支座弯矩 (kN.m) -26-3119% 下沉梁跨中弯矩 (kN.m) 181328% 2.工程名：板标高.prj 问题的背景：同一楼面不同区域板标高相差较大时，以往 简化计算将板拉到同一楼层平面，计算结果有什么问题? 算例：板下沉1000mm 。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 1)振型5两刚板分别扭动，振型6两刚板反向在X向平动； 2)将板拉到同一楼层平面计算不出振型5和6。 结论和建议： 应按楼板的实际标高建模并按弹性板参与计算，否则水平位 移及构件内力可能有较大误差。 计算模型： GSSAP计算中，自动将标高不在楼面的板按照弹

13、性板计算。 振型5振型6 3.工程名：斜屋面1.prj 问题的背景：对于起坡屋面，以往处理办法是将斜屋面拉 平并加大荷载来计算，计算结果与实际情况相差较大，如 何解决? 算例：中间起坡高度2000mm。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 1）采用GSSAP和ETABS计算是正确的。 2）实际模型与将斜屋面拉平加大荷载方法的计算结果相比 ，梁弯矩减少，柱的弯矩增大，结果相差较大。 结论和建议：应采用实际模型计算此类斜屋面结构。 计算模型： 1）GSSAP中采用实际标高，板自动采用膜元计算； 2）ETABS中采用实际标高，板选择采用膜元计算； 3）SATWE中将斜屋面拉平加大荷载来计算； 4

14、）SSW中将斜屋面拉平自动加大荷载来计算。 计算方法GSSAPETABS SSWSATWE相差 梁最小弯矩(kN.m)-36.94-37.1-49-49.2-25% 梁最大弯矩(kN.m)15.7615.74847.6-67% 柱底弯矩(kN.m)33.9036.22423.446% 4.工程名：斜屋面2.prj 问题的背景：坡屋面下有水平梁连接，边沿只有一条梁， 这种模型以往常用软件不能计算，如何准确计算？ 算例： 1)中间起坡高 度2000mm； 2)连接的水平 梁按斜梁输入 。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较：GSSAP与ETABS计算结果一致。 结论和建议：应采用实际模型计算此类

15、斜屋面结构。 计算模型： 1）GSSAP中采用实际标高，板自动采用膜元计算； 2）ETABS中采用实际标高，板选择采用膜元计算。 计算方法GSSAPETABS 水平梁最小 弯矩(kN.m) -36-34 水平梁最大 弯矩(kN.m) 2325 5.工程名：体育馆.prj 问题的背景：体育 馆看台有大量斜梁 斜板，结构设计软 件有无方便的计算 方法? 算例：圆弧结构 ，改柱顶相对标 高分别为： 0mm, -1000mm, -2000mm, -3000mm。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下） ： 分析和比较： GSSAP与ETABS结果基本吻合。 结论和建议： GSSAP采用修改柱顶标高的方式

16、创建大量斜梁斜板，是 目前计算体育馆看台最方便的方法。 计算模型： 1）GSSAP中，实际模型(板自动采用膜元)输入； 2）ETABS中，实际模型(板指定采用膜元)输入。 计算方法GSSAP（ 实际） ETABS （实际 ） 最大Z位移 （mm） 0.0680.068 振动周期（ s） 0.10170.0967 1、标高问题大量存在，像夹层、梯梁和错层等等； 2、以往软件拉平计算存在很大误差； 3、GSSAP自动处理标高问题，高度智能化，保证准确性 ，达到人人都能用的目的。 三、空间应力分析 1.工程名：空间应力.prj 问题的背景：深受弯构件若只 抽取部分平面内构件进行平面 应力分析计算难以

17、保证准确性 ，能否在结构整体计算时自动 按空间应力分析？ 算例：梁上托墙。 以往计算主要采用杆系计算， 开发了三个壳单元可扩展到空间 应力分析： 1)墙采用墙壳；(SAP84) 2)板采用板壳；(ETABS) 3)梁采用梁壳。(GSSAP) 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 1)GSSAP 和平面应力计算结果一致； 2)ETABS壳与柱相连偏刚。 结论和建议： 1)在GSSAP中具有墙壳、板壳和梁壳，可以进行空间应 力分析； 2)空间整体分析避免了平面应力中导荷的问题。 计算模型： 1）GSSAP中，墙采用墙壳，梁采用梁壳计算； 2）平面应力，墙梁柱都采用平面应力元； 3）ETABS中，

18、墙和梁采用墙壳。 计算方法GSSAP平面应力ETABS 梁跨中竖向位移(mm)0.380.370.32 2.工程名：局部应力.prj 问题的背景：以往建 筑结构计算软件不能 计算局部应力，如墙 上开洞，难以准确计 算连梁两端的应力分 布情况。 算例： 1)如右图，5层双 肢墙，每层水平作 用1000 kN集中活 荷载。 2)指定连梁采用壳 单元。 不同方法和软件计算结果（活载作用下） ： 分析和比较：GSSAP和ETABS结果一致。 结论和建议：梁采用壳单元，可以准确计算梁应力分布情况。 计算模型： 1）GSSAP中，连梁计算单元指定壳元; 2）ETABS中，墙开洞，再细分单元。 计算方法GS

19、SAPETABS 1层X向最大正应力(kN/m2)2425323083 1层X向最小正应力(kN/m2)-16273-16490 3.工程名：开洞梁.prj 问题的背景：开洞削弱了梁刚 度，如何计算真实的应力和内 力? 算例：如右图在梁 两侧开两个 500X500的洞口。 不同方法和软件计算结果（活载作用下） ： 分析和比较： 1) GSSAP与ETABS位移结果一致。 2) GSSAP梁积分出的力内外平衡，ETABS应力无法直接采用。 结论和建议： 若梁上洞口对梁刚度较大影响，可以选择GSSAP梁开洞壳元 计算梁。梁壳是GSSAP开创性的一个工作。 计算模型： 1）GSSAP中，梁采用壳元，

20、自动考虑开洞梁单元剖 分及对刚度影响。 2）ETABS中，梁采用墙开洞壳元计算。 计算方法GSSAPETABS 梁中点位移(mm)0.2750.286 4.工程名：变截面梁.prj 问题的背景：变截面梁如何进 行空间结构应力和内力分析? 算例：梁两端有 支托。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下） ： 分析和比较：变厚度壳计算结果合理，可应用于实际工程。 结论和建议：可采用空间应力分析计算变截面深受弯构件。 引入梁壳以后，平面应力完全可以被空间应力取代了。 计算模型： 1）GSSAP采用变截面杆（分别考虑梁端、柱端重叠刚域） 2）GSSAP采用变截面杆（不考虑重叠刚域） 3）变厚度壳计算（梁端

21、截面上下有两节点与柱协调）。 计算方法杆（考 虑重 叠刚 域） 杆（不考 虑重叠刚 域） 壳 梁最小弯 矩(kN.m) -127-142-137 梁最大弯 矩(kN.m) 1109592 5.工程名：板托柱.prj 问题的背景：常用软件不能在空 间整体分析中直接计算厚板转换 柱，一般将板简化为扁梁来支托 柱，能否直接在空间整体分析中 计算？ 算例： 1)板上托柱； 2)在柱顶上布置1000 kN 的集中活荷载。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： 1)GSSAP和ETABS结果一致； 2)GSSAP的板壳单元对剖分敏感性小于ETABS。 结论和建议： 1 ）板剖分长度2000mm； 2 ）

22、验算应力和内力时应取柱边值，避免取应力集中处计 算结果。 计算模型：GSSAP和ETABS中板采用壳元计算。 计算方法ETABSGSSAPETABSGSSAPETABSGSSAP 板剖分长度(mm)50010002000 板中心点位移(mm)58.461.661.7560.262.8560.3 6.工程名：板托墙.prj 问题的背景：常用软件不能在空 间整体分析中直接计算厚板转换 墙，一般将板简化为扁梁来支托 墙，能否直接在空间整体分析中 计算？ 算例： 1)板上托墙； 2)在墙顶上分别布 置500 kN/m的线活 荷载。 不同方法和软件计算结果： 分析和比较： GSSAP和ETABS计算结果

23、基本一致。 结论和建议： 1 ）板剖分长度2000mm； 2 ）验算应力和内力应取墙边值，避免取应力集中处计算 结果。 计算模型： GSSAP和ETABS中板采用壳元计算。 计算方法ETABSGSSAPETABSGSSAP 剖分长度(mm)5001000 板中心点位移(mm)24.4826.824.2826.8 7.工程名：平底水池.prj 问题的背景：以往将楼顶水池单独建模采用国内外通用有 限元分析，不能方便地与整个结构一起进行应力和内力分 析，当前常用软件能否计算? 算例：水池底板上布置30kN/m2水荷载，水池壁30 kN/m2 三角形布置水荷载。 不同方法和软件计算结果（水作用工况下

24、） ： 分析和比较： GSSAP与ETABS计算结果基本吻合。 结论和建议： 在GSSAP中能方便地将水池与整个结构一起进行应力和 内力分析。 计算模型： 1）GSSAP中，板和墙采用壳元计算； 2）ETABS中，板和墙采用壳元计算。 计算方法GSS AP ETA BS 底板中点Z向位 移(mm) -5.28- 5.536 水池顶中点水 平位移(mm) 0.5250.532 8.工程名：尖底水池.prj 问题的背景：水池底可放水，底板为锥形，目前常用计算 软件不能方便地进行应力和内力分析。 算例：水池底板上布置30kN/m2水荷载，水池壁30 kN/m2 三角形布置水荷载。 不同方法和软件计算

25、结果（水作用工况下 ） ： 分析和比较： GSSAP与MIDAS计算结果基本吻合。 结论和建议： 在GSSAP中能方便地与整个结构一起进行应力和内力分析。 计算模型： 1）GSSAP中，板和墙采用壳元计算； 2）MIDAS中，板和墙采用壳元计算。 计算方法GSSAPMIDAS 底板中点Z向位移(mm)-0.35-0.37 水池顶中点水平位移(mm)0.500.62 9.工程名：筒仓.prj 问题的背景：尖顶或圆顶的筒仓，常用结构设计软件能否 进行应力和内力分析。 算例：筒仓尖顶相对 标高为1000mm，筒 仓壁作用30 kN/m2均 布水荷载。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下 ） ： 分析

26、和比较： GSSAP与ETABS计算结果基本吻合。 结论和建议： 在GSSAP中能方便地将筒仓结构与整个结构一起进行应力 和内力分析。 计算模型： 1）GSSAP中，板和墙采用壳元计算； 2）ETABS中，板和墙采用壳元计算。 计算方法GSSAPETABS 筒仓尖顶Z向 位移(mm) -0.110-0.118 1、规范要求进行平面应力和细部应力计算，象深受弯构件 、水池和筒仓等； 2、以前，象SATWE和SSW不能算这类问题，现在， GSSAP具有空间应力分析的功能，可以算这类问题； 3、空间应力分析完全可以取代平面应力分析，使计算软件 发展到新的时代：除了有内力计算外，还具有了应力分析 功能

27、。 四、荷载算例 1.工程名：9部吊车.prj 问题的背景：工业厂房当吊车数目较多时，布置的工况数 多达几百，超过了现有国内外各软件的计算容量，要找出 一种实用计算方法。 算例：去年遇到的 一个实际工程： 1)9部吊车； 2)每部吊车每条轨 道经过11根柱； 3)1个柱位4个吊车 工况； 4)仅吊车工况数： 9X11X4=396。 计算模型：GSSAP中采用未合并工况和合并工况两种方法。 1)未合并工况 布置靠近柱1的3部吊车，计算柱1的内力，吊车有关的工况 数为3*11*4=132个。 2)合并工况(相隔5跨的工况合并在一起) 布置9部吊车，每部吊车轨道经过的第6柱工况合并到第1柱 的工况中

28、，每部吊车有关的工况数最多为5*4=20个。工况数不 随轨道经过的柱数增加而增加，总吊车工况数为9*20=180个。 不同方法和软件计算结果： 计算方法计算方法1计算方法2 柱1最大轴力N(kN)453.08458.97 柱1最大弯矩Mx(kN)80.40101.85 分析和比较：随吊车增加，轴力和弯矩会适当增加，合并工 况方法计算精度可以满足工程要求。 结论和建议：大于3部吊车时，合并工况方法可以一次计算多 台吊车。 问题的背景：模拟施工有很多方法，哪种方法能准确计算? 算例：20层框剪结构。 2.工程名：模拟施工.prj 计算模型： 1）GSSAP中，模拟施工计算过程是变刚度和变荷载下的真

29、实 求解； 2）SATWE中，对应3种模拟施工方法。 计算16层这根梁的梁端弯矩 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）： 一 次 性 加 载 位 移 G S S A P 真 实 模 拟 施 工 位 移 分析和比较： 1)一次性加载和模拟施工有较大的差别； 2)GSSAP真实模拟施工求解的结果准确； 3)SATWE的模拟施工3结果可用，其它方法误差太大。 结论和建议： 1)模拟施工应采用真实模型求解； 2)GSSAP墙柱梁板都可设置模拟施工号，可用于后浇计算。 计算方法一次性加载 GSSAPSATWE(1)SATWE(2)SATWE(3) 1层位移(mm)0.670.710.770.360.85

30、 2层1.311.351.460.671.59 16层6.822.683.101.393.12 19层7.121.271.450.671.48 20层7.150.670.780.360.78 16层梁的支座弯矩 (kN.m) -22.73 -16.39-13.90-17.4 问题的背景：实际工程中，板上除布置均布荷载外，常需 要布置板上线荷载(包括均布、分布和集中)。 算例：在板上建虚梁， 板上线荷载简化为虚梁 上的线荷载，板采用壳 单元计算。 3.工程名：板上线荷.prj 计算模型： 1)GSSAP中，实际模型(板选择采用壳元)输入。 2)ETABS中，实际模型(板选择采用壳元)输入。 分析

31、和比较：GSSAP与ETABS基本吻合 。 结论和建议：所有线荷载(均布、分布和集中) 通过虚梁都可布 置在板上 ,10年前广厦定义虚梁的概念,现各计算软件虚梁用于： 1)剖分板； 2)布置板上线荷载。 计算方法GSSAP(实际)ETABS(实际) 板中点Z位移（mm）-6.473-6.427 振动周期（s）0.1170.111 不同方法和软件计算结果(活载作用下)： 采用壳元时，GSSAP中梁 每1米会自动剖分1个节点。 问题的背景：风洞试验提供数据，每方向风作用有三个方向 4个荷载分量：迎风面方向的风力、垂直迎风面的风力、竖 向风力和竖向扭矩，如何使用风洞试验的风力进行计算。 算例：10层

32、每层高为3000mm， 0度方向风有三个方向4个荷载 分量。 4.工程名：三向风载.prj 以往风荷只有迎风面方向的风力 计算模型： GSSAP计算入口文件*.gsp中可输入（0度风）: 分析和比较：有垂直向位移和Z向转动。 结论和建议：GSSAP可以计算风洞试验测得的每方向风有三个 方向4个力。 层号迎风面方向的风力垂直迎风面的风力竖向风力竖向扭矩 18.318.318.318.31 29.189.189.189.18 39.679.679.679.67 410.6010.6010.6010.60 511.6711.6711.6711.67 612.6712.6712.6712.67 713

33、.6213.6213.6213.62 814.5514.5514.5514.55 915.4715.4715.4715.47 1016.4016.4016.4016.40 不同方法和软件计算结果(0度方向风作用下): 位移(mm) X= 31.025 Y=31.025 Z=0.125 旋转(弧长)X=-0.00039 Y=0.00039 Z=0.00205 问题的背景：不考虑施工荷载 首层易开裂，如何准确计算？ 算例：如右图，首层板上布置 10kN/m2施工荷载，包括自重 的恒载为4kN/m2。 5.工程名：施工荷载.prj 计算模型： GSSAP中施工荷载作为单独工况进行内力计算和工况组合。

34、 不同方法和软件计算结果： 首层梁的弯矩和剪力由施工荷载组合控制。 结论和建议：施工荷载较大时，计算中应考虑施工荷载的计 算和组合。 问题的背景：以往结构设计软件计算时没考虑飘板对梁产 生的扭矩，如何自动算出梁扭矩。 算例：板飘出500mm，板采用壳单元计算。 6.工程名：飘板.prj 内板也应指定壳， 否则梁扭矩偏大。 计算模型： 1)GSSAP中板采用壳单元； 2)ETABS中板采用壳单元。 分析和比较：GSSAP和ETABS结果一致。 结论和建议： 1)当飘板跨度较大时，应考虑飘板对梁扭矩的影响； 2) 梁柱板的其它结果与指定刚板时近似，没有问题。 计算方法GSSAPETABS 梁扭矩（

35、kN.m）2.332.28 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）： 问题的背景：板的刚度对梁的内力计算有多大影响? 算例：1层框架。 7.工程名：梁板关系.prj 计算此梁弯矩 随刚度增大的变化 计算模型： 1）梁刚度没有放大； 2）梁刚度放大1.5； 3）梁刚度放大2.0； 4）板采用壳单元。 不同方法和软件计算结果（恒载作用下）： 分析和比较：中梁刚度放大2.0时与壳结果一致 。 结论和建议： 1)总体信息中，中梁刚度放大系数一般为2.0 ； 2)对梁高500mm的梁逐步减少； 3)如确实要真实考虑板对梁刚度影响就全部板采用壳来算。 计算方法没有放大放大1.5放大2.0板采用壳 中梁支座弯

36、矩 （kN.m） -24.71-21.91-19.67-19.03 中梁跨中弯矩 （kN.m） 26.2929.0931.3332.72 问题的背景：通常工程中，对于风荷计算，是否考虑连梁 刚度折减有多大影响? 算例：10层框剪。 8.工程名：连梁刚度.prj 分析和比较： 在风荷载作用下，考虑连梁刚度折减对楼层位移有明 显影响。 结论和建议： 建议不考虑风荷载作用下的连梁刚度折减。 不同方法和软件计算结果（0度风作用下 ）： 计算方法不折减折减误差百分比 0度风最大位移 (mm) 4.234.9116% 问题的背景：多层结构为何还要考虑风振影响? 算例：5层框架。 9.工程名：减少风荷.pr

37、j 2006建筑结构荷载规范7.4.1对于高度大于30m且 高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25s的各种高耸 以及大跨度屋盖结构， 计算模型： 1）按建筑结构荷载规范50009-2001考虑风振影响； 2）按建筑结构荷载规范50009-2006不考虑风振影响。 分析和比较： 1)2006建筑结构荷载规范改正了2001版中不合理的条 文，类似旧规范； 2)多层结构中，以往多算了风荷载，梁柱钢筋可能过大。 结论和建议： 1)目前GSCAD V13.0已按2006建筑结构荷载规范修改， 请尽早采用，注意一下pkpm现在版本还没有改； 2）对基本自振周期大于0.25s的各种高耸以及大跨度屋

38、盖结 构，人工在总体信息中增大基本风压。 不同方法和软件计算结果： 计算方法考虑风振不考虑风振相差倍数 90度总风荷（kN）133.6799.931.34 1层中梁支座配筋（cm2 ） 10.58.41.25 1层中柱B边配筋（cm2）7.585.351.42 五、基础算例 1.工程名：扩展剪切.prj 问题的背景：为何有些软件 中斜截面剪切验算控制扩展 基础高度，使基础高度大了 一级？ 算例： 如图(1)扩展基础 ，高度为600mm，基础 底应力470kN/m2。 计算模型 ：如图(2) 斜切和竖切计算剪切 反力，反力大小有很 大不同。到底应采用 哪种方法计算反力。 斜切 竖切 (2) (1

39、) 不同方法和软件计算结果： 按柱边斜切求的反力V=143.92kN 剪切满足： 0.7*h*ft*bo*Ho=0.7*1.00*1100.00*1.279*0.56 =551.32V=143.92kN 按柱边竖切求的反力V=565.04kN 剪切不满足： 0.7*h*ft*bo*Ho=0.7*1.00*1100.00*1.279*0.56 =551.32层高的误警告； 2. 当梁柱的计算单元选择拉压杆时，在GSSAP截面计算中，拉杆出现压力时警告，压杆出现 拉 力时警告； 3. 在GSSAP“总信息”中增加“嵌固层最大结构层号”，对小于等于所设结构层的楼层，其水平 位移 约束为零； 4. 在

40、GSSAP“总信息”中增加“强制薄弱层结构层号”，多个结构层之间用逗号分开，对这些结 构层 的墙柱梁地震内力自动放大1.15； 5. 在GSSAP文本计算结果中的“结构信息”中增加每层柱面积、短肢墙面积、一般墙面积、墙 总 长、建筑面积、单位面积重量； 6. 在GSSAP计算入口数据文件“工程名.gsp”中，每个风作用方向（工况）增加多个方向的风 荷 载输入：迎风面方向的风力（kN），垂直迎风面的风力（kN），竖向风力（自上为正）（kN ） 和竖向扭矩（自上为正）（kN.m）； 7. 短墙（宽300mm,长厚比1.0%以上按线 性 递增的压拉筋比例考虑压筋作用，比以往提高了一点计算钢筋； 10

41、. 砖墙在GSSAP中计算时，弹性模量根据抗震规范要求自动乘0.2系数； 11. 在录入系统中开放了梁柱新截面：焊接箱形、方钢管混凝土、标准型钢和组合、实腹式 组合 和格构式组合，这些截面可在GSSAP计算。 13版修改 1.根据5009-2006-7.4.1条,多层结构不再考虑风振影响,风 荷 小了大约1.3倍,梁柱钢筋可能会大大; 2.录入中所有命令支持多标准层修改,如数据检查,一点建柱等; 3.录入中“延伸建墙”伸长缩短墙肢时,自动缩短伸长有关梁,自动处理相关板等 所有 信息; 4.录入中“拉伸“时,墙柱梁板轴网可以拉伸; 5.删除和增加层和修改总层数时，智能维护层信息; 6.GSSAP

42、具有新的图形显示模块,增加: 1)三维查看斜梁斜柱结果; 2)可以查看GSSAP计算的所有墙柱梁单工况结果; 3)图形显示各层地震和风作用下结果; 4)静态或动态显示三维位移; 5)静态或动态显示三维振型; 6)显示GSSAP计算中的梁柱计算长度、墙柱梁板的设计属性和材料属性; 7)显示墙梁板采用壳单元时的二维单元剖分信息; 8)显示楼板选择板单元或壳单元计算时，平面或三维显示组合前后板壳结果; 9)立面或三维显示墙壳结果; 10)梁选择H向壳单元计算时，立面或三维显示梁壳结果; 11)显示GSSAP计算中的地震波、动力时程分析和地震反应谱结果比较. 所有算例： 在的产品特区下载； 联系方式 优惠： 活动期间（2008年 月 日至2008年 月 日 ） 1：加GSSAP 折； 2：新购 折。 联系电话：