DLT 5366-2006火力发电厂汽水管道应力计算技术规程.pdf

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1、P6 1 备案号:J 6 4 1 - 2 0 0 7 DL 中 华 人 民 共 和 国 电 力 行 业 标 准 DL / T 5 3 6 6一2 0 0 6 火力发电厂汽水管道应力 计算技术规程 T e c h n i c a l c o d e f o r s t r e s s c a l c u l a t i n g o f s t e a m / w a t e r p i p i n g i n f o s s i l f u e l p o w e r p l a n t v 2 0 0 6 - 1 2 - 1 7 发布2 0 0 7 - 0 5 - 0 1 实施 中华人民共和国

2、国家发展和改革委员会发 布 DL / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 目次 前言 1 1 1 范围 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 2 规范性引用文件 . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 3 总则 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 4 钢材的许用应力. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 5 管道的设计参数. . . . . . . . . . . . .

3、 . . . . . . . . . 5 6 承受内压的管子壁厚计算. . . . . . . . . . . . . . . . . 1 0 7 补偿值的计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 5 8 管道的应力验算 ， ， ， ， . ，. . . . . . ., 1 7 9 管道对设备的推力和力矩的计算. . . . . . . . . . . . 2 3 附录A ( 规范性附录)使用符号的单位和意义 . . . . . . 2 6 附录B( 资料性附录)常用钢材的性能 . . . . . . . . . 3 0 附录C( 规范性附录)

4、柔性系数和应力增加系数 一 4 2 条文说明 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 5 D L / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 范围 本标准规定了火力发电厂汽水管道应力计算的基本技术要 求 。 本标准适用于新建、扩建或改建火力发电厂汽水管道应力计 算，以及适用于以低碳钢、低合金钢和高铬钢为管材的火力发电 厂汽水管道的应力计算。 油和气体介质的管道应力计算，核电站非核级管道应力计算 可参照本规定执行。 DL / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 2 规 范 性 引用 文 件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为

5、本标准的条款。 凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单 ( 不包括勘误的内 容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协 议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的 引用文件，其最新版本适用于本标准。 D L / T 5 0 5 4 火力发电厂汽水管道设计技术规定 S Y / T 5 0 3 7 低压流体输送管道用螺旋缝埋弧焊钢管 A S ME B 3 1 . 1 -2 0 0 4 动力管道 DL / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 3 凸 ， 亡产则 3 . 0 . 1 管道应力计算的主要工作是验算管道在内 压、自 重和其他 外载作用下所产生的一次应力和

6、在热胀、冷缩及位移受约束时所 产生的二次应力;判断计算管道的安全性、经济型、合理性，以 及管道对设备产生的推力和力矩应在设备所能安全承受的范围 内。 3 . 0 . 2 管道的热胀应力应按冷热态的应力范围 验算。 管道对设备 的推力和力矩应按在冷状态下和在工作状态下可能出现的最大值 分别进行验算。 3 . 0 . 3 适当的冷紧可减少管道运行初期的热态应力和管道对端 点的热态推力，并可减少管系的局部过应变。冷紧与验算的应力 范围无关。 3 . 0 . 4 进行管系的挠性分析时，可假定整个管系为弹性体。 3 . 0 . 5 本规程中使用符号的单位和意义见附录Ao D L / T 5 3 6 6

7、 一 2 0 0 6 4 钢 材 的许 用 应 力 4 . 0 . 1 钢材的许用应力， 应根据钢材的有关强度特性取下列三项 中的最小值: 衅/ 3 ; 试/ 1 .5 或 (0 .2 % ) / 1 .5 ;叽/ 1 . 5 式中: 心 “ 钢材 在2 0 时的 抗 拉强 度最小 值， M P a ; 试 钢 材在设 计 温度下的 屈 服极限 最小 值， M P a ; 呱0 .z % 钢 材 在 设 计 温 度 下 残 余 变 形 为0 .2 % 时 的 屈 服 极 限 最小 值， M P a ; 毗 钢 材 在 设 计 温 度 下1 0 、持 久 强 度 平 均 值， M P a o 4

8、 . 0 . 2 常用钢材的性能参见附录B o 4 . 0 . 3 附录B中未列入的钢材， 如符合有关技术条件可作为汽水 管道的管材时，其许用应力应按本标准计算。 D L / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 5 管道的设计参数 5 . 1 设 计压 力 的取用 管道设计压力 ( 表压)系指管道运行中内 部介质最大工作压 力。对于水管道设计压力的取用，应包括水柱静压的影响，当其 低于额定压力的 3 %时，可不考虑。主要管道的设计压力，应按 下列规定选用 : 5 . 1 . 1 主蒸汽管道 对于单元机组( 即一台锅炉和一台汽轮机或一台其他原动机) 上装设能控制集箱蒸汽压力的自动燃烧设备的

9、锅炉，主蒸汽管道 的设计压力至少等于主汽门进口处设计压力的 1 0 5 %，或不小于 任何汽包安全阀整定压力下限值的8 5 %， 或不小于管道系统任何 部位预期的最大持续运行压力，取上述三者中的最大值。对于直 流锅炉， 主蒸汽管道的设计压力也不应小于预期的最大持续压力。 对于与过热器出口集箱相连接的主蒸汽管道， 除上述规定外， 设计压力不应小于过热器安全阀整定压力的下限值或任何汽包安 全阀整定压力下限值的8 5 %，取两者中的较大值。 5 . 1 . 2 再热蒸汽管道 取用汽轮机最大计算出力工况 ( 调节汽门全开，简称V WO ) 热平衡中高压缸排汽压力的1 . 1 5 倍。 对于再热器出口联

10、箱到汽轮 机的部分，可减至再热器出口安全阀动作的最低整定压力。 5 . 1 . 3 汽轮机抽汽管道 非调整抽汽管道，取用汽轮机最大计算出力工况下该抽汽压力 的1 . 1 倍， 且不小于O . 1 M P a 。 调整抽汽管道， 取其最高工作压力。 5 . 1 . 4 背压式汽轮机排汽管道 取其最高工作压力。 D L / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 5 . 1 . 5 减压装置后的蒸汽管道 装有安全阀的减压装置后的管道设计压力取安全阀的最低整 定压力。 5 . 1 . 6 与直流锅炉启动分离器连接的汽水管道 取用分离器各种运行工况中可能出现的最高工作压力。 5 . 1 . 7 高压给

11、水管道 1 非调速给水泵出口管道， 从前置泵到主给水泵或从主给水 泵至锅炉省煤器进口区段，分别取用前置泵或主给水泵特性曲线 最高点对应的压力与该泵进水侧压力之和。 2 调速给水泵出口管道， 从给水泵出口至第一个关断阀间的 管道，设计压力取用泵在额定转速特性曲线最高点对应的压力与 进水侧压力之和; 从泵出口 第一个关断阀至锅炉省煤器进口区段， 取用泵在额定转速及设计流量下泵提升压力的 1 . 1倍与泵进水侧 压力之和 。 3 以上高压给水管道压力， 应考虑水泵进水温度对压力的修 正 。 5 . 1 . 8 低压给水管道 1 对于定压除氧系统， 取用除氧器额定压力与最高水位时水 柱静压之和。 2

12、对于滑压除氧系统， 取用汽轮机最大计算出力工况下除氧 器加热抽汽压力的1 . 1 倍与除氧器最高水位时水柱静压之和。 5 . 1 . 9 凝结水管道 1 凝结水泵进口侧管道， 取用泵吸入口中心线至汽轮机排汽 缸接口 平面处的水柱静压 ( 此时凝汽器内按大气压力) ， 且不小于 0 . 3 5 MP a o 2 单级泵系统的泵出口侧管道， 取用泵出口阀关断情况下泵 的扬程与进水侧压力 ( 上述水柱静压)之和。 3 两级泵系统的凝结水泵出口侧管道， 取用原则同单级泵系 统泵出口侧管道。 DL / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 4 两级泵系统的凝结水升压泵出口侧管道， 取用两台泵( 凝

13、结水泵和凝结水升压泵)出口阀关闭情况下泵的扬程之和。 5 . 1 . 1 0 加热器疏水管道 取用汽轮机最大计算出 力工况下抽汽压力的1 . 1 倍， 且不小于 O . 1 MP a 。当管道中疏水静压引起压力升高值大于抽汽压力的 3 % 时，尚应计及静压的影响。 5 . 1 . 1 1 锅炉排污管道 锅炉排污阀前或者当排污阀后管道装有阀门或堵板等可能引 起管内压力升高时，对于定期排污管道，设计压力应不小于汽包 上所有安全阀中的最低整定压力与汽包最高水位至管道最低点水 柱静压之和;对于连续排污管道，设计压力应不小于汽包上所有 安全阀中的最低整定压力。当锅炉排污阀后不会引起管内压力升 高时，排污

14、管道 ( 定期排污或连续排污)的设计压力按表 5 . 1 . 1 1 选取 。 表 5 . 1 . 1 1 锅炉排污阀后管道设计压力MP a 锅炉压力1 . 7 5 0 4 . 1 5 04. 1 5 1 - 6 . 2 0 0 1 6 . 2 01 - 1 0 . 3 0 0妻 1 0.3 0 1 管道设计压力 1 1 . 7 5 0 2 . 7 5 06 . 2 0 0 5 . 1 . 1 2 给水再循环管道 1 当采用单元制系统时， 进除氧器的最后一道关断阀及其 以前的管道，取用相应的高压给水管道的设计压力。其后的管 道，对于定压除氧系统，取用除氧器额定压力;对于滑压除氧 系统，取用汽轮

15、机最大计算出力工况下除氧器加热抽汽压力的 1 . 1 倍 。 2 当采用母管制系统时，节流孔板及其以前的管道，取 用相应的高压给水管道的设计压力;节流孔板后的管道，当未 装设阀门或介质出路上的阀门不能关断时， 取用除氧器的额定 压力 。 DL / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 5 . 1 . 1 3 安全阀后排汽管道 应根据排汽管道的水力计算结果确定。 5 . 2 设 计温 度 的取用 设计温度系指管道运行中内部介质的最高工作温度。 主要管道的设计温度，应按下列规定选用: 5 . 2 . 1 主蒸汽管道 取用锅炉过热器出口蒸汽额定工作温度加上锅炉正常运行时 允许的温度偏差值。温度偏差

16、值可取用5 C . 5 . 2 . 2 再热蒸汽管道 1 高温再热蒸汽管道， 取用锅炉再热器出口蒸汽额定工作温 度加上锅炉正常运行时允许的温度偏差， 温度偏差值可取用5 0C o 2 低温再热蒸汽管道， 取用汽轮机最大计算出力工况下高压 缸排汽参数，等嫡求取在管道设计压力下的相应温度。如制造厂 有特殊要求时，该设计温度应取用可能出现的最高工作温度。 5 . 2 . 3 汽轮机抽汽管道 1 非调整抽汽管道， 取用汽轮机最大计算出力工况下抽汽参 数，等嫡求取管道设计压力下的相应温度。 2 调整抽汽管道，取用抽汽的最高工作温度。 5 . 2 . 4 背式压汽轮机排汽管道 取用排汽的最高工作温度。 5

17、 . 2 . 5 减温装置后的蒸汽管道 取用减温装置出口蒸汽的最高工作温度。 5 . 2 . 6 与直流锅炉启动分离器连接的汽水管道 取用分离器各种运行工况中管道可能出现的汽水最高工作温度。 5 . 2 . 7 高压给水管道 取用高压加热器后高压给水的最高工作温度。 5 . 2 . 8 低压给水管道 1 对于定压除氧器系统， 取用除氧器额定压力对应的饱和温 DL / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 度。 2 对于滑压除氧器系统，取用汽轮机最大计算出力工况下 1 . 1 倍除氧器加热抽汽压力对应的饱和温度。 5 . 2 . 9 凝结水管道 取用低压加热器后凝结水的最高工作温度。 5 .

18、2 . 1 0 加热器疏水管道 取用该加热器抽汽管道设计压力对应的饱和温度。 5 . 2 . 1 1 锅炉排污管道 锅炉排污阀前或者当排污阀后管道装有阀门或堵板等可能引 起管内压力升高时，排污管道 ( 定期排污或连续排污)的设计温 度，取用汽包上所有安全阀中最低整定压力对应的饱和温度。 锅炉排污阀后不会引起管内压力升高时，排污管道 ( 定期排 污或连续排污)的 设计温度按表5 . 2 . 1 1 选取。 表5 . 2 . 1 1 锅炉排污阀后管道设计温度 锅炉压力 M P a 1 .7 5 0 4 . 1 5 0 4. 1 5 1 -6 . 2 0 06 .2 0 1 一 1 0 .3 0 0

19、 ) 1 0 .3 0 1 管道设计温度 2 1 0 2 3 02 5 52 8 0 5 . 2 . 1 2 给水再循环管道 对于定压除氧系统，取用除氧器额定压力对应的饱和温度; 对于滑压除氧系统，取用汽轮机最大计算出力工况下 1 . 1倍除氧 器加热抽汽压力对应的饱和温度。 5 . 2 . 1 3 安全阀后排汽管道 排汽管道的设计温度 ，应根据排汽管道水力计算中相应数据 选取。 DL / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 6 承受内压的管子壁厚计算 6 . 1 直管最小壁厚S m的计算 按直管外径确定时: S m= p 几 2 6 17 + Up ( 6 . 1 . 1 ) 6 .

20、1 . 2按直管 内径确定时: S , =p D ; + 2 a r 7 a +2 Y p a ( 6 . 1 . 2) 2 6 i7 一 2 p ( 1 一 Y ) 6 . 1 . 3设计压力不应超过式 ( 6 . 1 .3 - 1 )和式 ( 6 . 1 .3 - 2 )的规定: 按直管外径确定时: p= 2 Q i f ( S . 一 a ) D o - 2 Y ( S m 一 a ) ( 6 . 1 . 3 - 1 ) 2 按直管内径确定时: p 二 2 6 l q ( S m 一 a ) d - 2 Y ( S m 一 a ) + 2 S , ( 6 . 1 . 3 - 2 ) 式中

21、 S m p D o D ; a Y 直管的最小壁厚， M M ; 设 计 压力， M P a ; 管子外径，M M ; 管子内 径， M M ; 钢材在设计温度下的许用应力，M P a ; 温度对计算管子壁厚公式的修正系数。 考虑腐蚀、磨损和机械强度要求的附加厚度，M M; 许用应力的修正系数。 DL / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 1 ) 设计计算时， 管道外径选用标准和材料技术条件表内 所列的外径来计算 s .值。当计算现有的或库存的管 道的许用工作压力时， 实测管道外径和管端较薄处的 最小壁厚，用来计算许用工作压力。 2 )设计计算时， 管道内 径可取采购技术条件内 允许的

22、最 大可能值。 当计算现有的或库存的管道许用工作压力 时，实测内径和管端最薄处的最小壁厚可用来计算许 用工作压力。 3 )对于铁素体钢，4 8 0 及以下时Y =0 .4 , 5 1 0 时Y = 0 . 5 , 5 3 8 及以上时Y = 0 .7 ; 对于奥氏体钢， 5 6 6 及 以下时 Y = 0 .4 , 5 9 3 时 Y = 0 . 5 , 6 2 1 及以上时 Y = 0 .7 ; 中间温度的Y 值， 可按内 插法计算; 当管子的D d S . 2 5 0 0 时， f = 4 .7 8 耐.2 8 . 4 . 2 如果温度变化的幅度有变动，可按式 ( 8 .4 .2 )计算当

23、量全 温度交变次数: N = N E + r 15 N , + r N2 2 + + r . N .( 8 .4 .2 ) 式中: DL / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 N E 计算热胀应力范围UE时， 用全温度变化T E 的交变次数; N l , N 2 ,， N n 温度变化较小T i , OT 2 ,，,LT的交变 次数; r p r 2 r，r n比值TI/ATE, AT 2 / AT E ,，LT/ LT E ; 其他符号的定义同第8 .2 条。 8 . 5 力矩和截面抗弯矩的计算 8 . 5 . 1 利用公式 ( 8 . 2 . 1 ) 、式 ( 8 . 3 . 1

24、) 、式 ( 8 .4 . 1 ) 验算直管元件、 弯管 和弯 头时， 合 成力 矩岭按 式 ( 8 .5 . 1 - 1 ) 计 算: M 、 二 J M 2 + M j + M 2 ， N m m ( 8 .5 .1 一 1 ) 式中 J 相当 于式 ( 8 .2 . 1 ) 、 式 ( 8 .3 . 1 ) 、 式 ( 8 .4 . 1 ) 中的注脚A . B和 C o 直管元件、 弯管和弯头的截面抗弯矩W按式( 8 .5 . 1 - 2 ) 计算: W= 一 三 - ( D a 一 D ,.4 ) ， m 3m 3 2 几- ( 8 . 5 . 1 - 2) 8 . 5 . 2 验算等

25、径三通时，应按式 ( 8 .5 . 1 - 1 )分别计算各分支管的 合成力矩。按三通的交叉点取值，见图8 .5 .3 。管子截面抗弯矩按 式 ( 8 .5 . 1 - 2 )和连接管子尺寸计算。 8 . 5 . 3 验算不等径三通时， 应分别计算主管两侧和支管的合成力矩。 1 计算不等径三通支管的合成力矩。 M A ( M I jA M C ) = 了 M 2M s 3 + M 2y3 + M 2M z3 支管的当量截面抗弯矩为: W = 1C ( rmti)2 Sb 3 ， nun 3r . b ) Z 4 3 1 M M 式中: r m b 一支管平均半径，M M; N mm( 8 .

26、5 . 3 - 1 ) ( 8 . 5 . 3 - 2) D L / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 S b 3 支管当量壁厚，式 ( 8 .4 . 1 )中取用主管公称壁厚 S . h 和l 倍支管公称壁厚S . b l 二者中的较小值 ( m m) ，式 ( 8 .2 . 1 ) 和式( 8 . 3 . 1 ) 中取用主管公称壁厚S . b 和0 .7 5 iS b 二者中的较小值 ( m m) ， 其中0 .7 5 1 1 .0 o 2 计算主管的合成力矩。 M A ( M B A M C ) = 了 M x,M 2J + M 2y 1 + M 2Zt ， N m m ( 8 .

27、5 .3 - 3 ， M A (M B IA M I ) = 扭2x 2 + M 2y 2 + M 2z2 ， N m m ( 8 .5 .3 - 4 ) 式中: X1 , 林1 I M z 1 I M,2 1 M y 2 l M z 2 作用在三通交叉点处的当 量力矩; M x 3 l M y 3 l M z 3 与 三 通支管 连接的 计 算分 支作用于三通交叉点的当 量力矩 。 主管的截面抗弯矩按式 ( 8 .5 . 1 - 2 )和连接管子尺寸计算。各 合成力矩仍按三通的交叉点取值，见图8 . 5 . 3 . 图8 .5 .3 合成力矩示意图 DL / T 5 3 6 6 一 2 0

28、 0 6 8 . 5 . 4 计算支管接管座 ( 见附录C中的图C . 3 )的合成力矩: M A ( M s 或 M c ) = J M zx 3 + M 了 ， + M z0 ， N “ m m ( 8 .5 .4 - 1 ) 接管座的截面抗弯矩按式 ( 8 .5 .4 - 2 ) 计算 W= Ir( : m b ) 2 s b , m m 3( 8 .5 .4 - 2 ) 如果附 录C中图C . 3 的a ) , b ) 和c ) 中L , 0 .5 ( r is b ) 0 .5 ， 那 么在计算接管座的截面抗弯矩和应力增加系数时，; rr m b 应计算到 s b 值的一半。验算点应

29、取接管座中心线与主管外表面的交点。 DL / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 9 管道对设备的推力和力矩的计算 9 . 0 . 1 管道对设备 ( 或端点)的推力和力矩计算 9 . 0 . 1 . 1 按热胀、端点附加位移、有效冷紧、自 重和其他持续外 载及支吊架反力作用的条件，计算管道运行初期工作状态下的力 和力矩。 9 . 0 . 1 . 2 按冷紧、 自重和其他持续外载及支吊架反力作用的条件， 计算管道运行初期冷状态下的力和力矩。 9 . 0 . 1 . 3 按应变自均衡、自 重和其他持续外载及支吊架反力作用 的条件，计算管道应变自均衡后在冷状态下的力和力矩。 9 . 0 . 2

30、 计算出的工作状态和冷状态下推力和力矩的最大值应能 满足设备安全承受的要求。当数根管道同设备相连时，管道在工 作状态和冷状态下推力和力矩的最大值，应按设备和各连接管道 可能出现的运行工况分别计算和进行组合。 9 . 0 . 3 当管道无冷紧或各方向 ( 沿坐标轴X ,Y ,Z )采用相同的 冷紧比时，在不计及持续外载的条件下，管道对设备 ( 或端点) 的推力 ( 或力矩) ，可按下列公式计算: 在工作状态下 ， R 一 1一 号 刁 E E 20 R E ( 9 . 0 . 3 - 1 ) 在冷状态下 ， R 2 0 二 y R E ( 9 . 0 . 3 - 2 ) R 20 = k 一 L

31、a l E 20 I R . 戈 0 E)- ( 9 . 0 . 3 - 3 ) DL / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 当 哎 E 2 0 1 时 ， 6 E 百 取R 2 0 作为管道在冷状态下对设备 ( 或端点)的 推力 ( 或力矩) 。 式中: R 管道运行初期在工作状态下对设备 ( 或端点)的推力 和力矩， N或N. M M ; R 2 0 管道运行初期在冷状态下对设备 ( 或端点)的推力和 力矩， N或N M M ; IR 2 0 管 道应 变自 均衡 后， 在 冷 状态下 对设备 ( 或 端点) 的 推力 ( 或力 矩) ， N 或N M M ; R E 计算端点对管

32、道的热胀作用力( 或力矩) ， 按全补偿值 和钢材在2 0 时的弹性模量计算，N或N M M; Y 冷紧比; 司 钢材在设计温度下的许用应力， MP a ; IE热胀应力范围 ( 见8 .4 ) , MP a ; E 钢材在设计温度下的弹性模量，k N / m m 2 ; 产钢材在2 0 时的弹性模量， k N / m m 2 0 以 上 公 式 中 ， R , R 2 0衅、 R E 均 为 一 组 力 和 力 矩， 包 括F x , 凡、F Z , M x , 蛛、 M Z 六个分量。 9 . 0 . 4 当管道各方向 ( 沿坐标轴X ,Y , Z ) 采用不同的冷紧比时， 在不计及持续外

33、载的条件下，管道对设备 ( 或端点)的推力 ( 或 力矩)可按下列方法计算: 9 . 0 . 4 . 1 按冷补偿值和钢材在 2 0 时的弹性模量计算的冷紧作 用力 ( 或力矩) ， 若取其相同的数值、相反的方向，即为管道运行 初期在冷状态下对设备 ( 或端点)的推力 ( 或力矩) ，再同式 ( 9 .0 .3 - 3 ) 计算出的管道应变自均衡后在冷状态下对设备( 或端点) 的推力 ( 或力矩)相比较，取其大者 ( 绝对值)作为管道在冷状 D L / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 态下对设备 ( 或端点 )的推力 ( 或力矩 ) 。 9 . 0 . 4 . 2 管道在工作状态下对

34、设备 ( 或端点)的推力 ( 或力矩) 按式 ( 9 .0 .4 )计算 : 一、 一 号 一 ) E E go ( 9 . 0 . 4 ) 式中符号的定义与9 .0 .3 相同。 D L / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 附录A ( 规范性附录) 使用符号的单位和意义 使用符号的单位和意义见表A . 1 . 表A . ， 使用 符号的单 位和意义 符号单位 意义 Q b10 M P a 钢材在2 0 时的抗拉强度最小值 M P a 钢材在设计温度下的屈服极限最小值 。 .2 % ) M P a 钢材在设计温度下残余变形为 0 . 2 %时的屈服极 限最小值 凡 MP a 钢 材在设

35、 计 温度下 的1 0 5 h 持久 强 度平均 值 司 l M P a钢材在设计温度下的许用应力 偏 MP a 内 压折算应力 P M P a 设计压力 t 设计温度或工作温度 t e,b 计算安装温度 Do m m管子外径 D ; mm 管子内 径 d o r n r n 三通支管的连接管子外径 试 mm 三通支管的连接管子内径 S m r n r 口直管最小壁厚 S c r n r 口 直管计算壁厚 S 】 刀 们 口 直管公称壁厚 Sh m r 比 主管公称壁厚 26 D L / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 表A. 1( 续) 符号 单位意义 S n br nr 口支管公

36、称壁厚 S b 3 ni n l 支管当量壁厚 S mm 管子实测最小壁厚 rm m 管子平均半径或弯管平均半径 r ; 功 m 支管内半径 r m h ,m m 主管平均半径 m b m m 支管平均半径 r p n7 m 接管座加强段的外半径 a m m 考虑腐蚀、磨损和机械强度的附加厚度 冲 许用应力的修正系数 Y 温度对计算管子壁厚公式的修正系数 cm m 直管壁厚负偏差值 A 直管壁厚负偏差系数 R mm 弯管弯曲半径 h 尺寸系数 k 柔性系数 I 应力增加系数 了应力范围的减小系数 N 当量全温度循环数 r 冷紧比 aE M P a 热胀应力范围 ae N T a 疲劳强度 氏

37、M P a 管道在工作状态下，由持续荷载，即内压、自 重 和其他持续外载产生的 轴向应力之和 M N .mm 由于自 重和其他持续外载作用在管子横截面上 的合成力矩 2 7 D L / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 表 A . 1( 续) 符号单位意义 MB N .mm 由 于安全阀或释放阀的反座推力、 管道内流量和 压力的瞬时变化及地震等产生的偶然荷载作用在 管子横截面上的合成力矩 Mc N .mm 按全补偿值及2 0 的弹性模量， 计算热胀引起的 合成力矩范围 X.Y. Z m m 计算管系 ( 或分支) 沿坐标轴X , Y , Z的线位移 全补偿值 Wc m 3 当量截面抗弯矩

38、 M s s . M y i , Me i N .m m 作用在三通交叉点处的当量力矩 M x 2 r M, 2 , M a N .mm 作用在三通交叉点处的当量力矩 M。 ， My 3 l M z 3 N .mm 与三通支管连接的计算分支作用于三通交叉点 的当量力矩 0X 2 0 . L产 , OZ 2 0 HI M 计算管系 ( 或分支) 沿坐标轴X , Y , Z的线位移 冷补偿值 X B .Y B . Z B mm 计 算管 系 ( 或 分 支) 的 末 端B 沿坐 标轴X , Y , Z 的附加线位移 X A . Y A , Z A r n r 口 计算管系 ( 或分支) 的始端A沿

39、坐标轴X ,Y , Z 的附加位移 ,L x , , B 、L Y A e 、 OZ;, r 口 们 口 计算管系 ( 或分支) A B沿坐标轴X ,Y ,Z的热 伸长值 A X C 3A B 、 A Y C SA B 、 Q Z C SA H mm 计算管系 ( 或分支) A B沿坐标轴X ,Y ,Z的冷 紧值 X B . Y B . Z B m m 计算管系 ( 或分支)的末端B的坐标值 X A I Y A I Z A n u n 计算管系 ( 或分支)的始端A的坐标值 a 1 e/ c 钢材从2 0 至 工作 温度 下的 线膨 胀系数 E Z ok Mm m 2钢材在2 0 时的弹性模量

40、 2 8 DL / T 5 3 6 6一 2 0 0 6 表 A . 1( 续) 符号单位意义 E k N / m m 2 钢材在设计温度下的弹性模量 R EN ( 或N m m ) 计算端点对管道的热胀作用力和力矩， 按全补偿 值和钢材在 2 0 时的弹性模量计算 R 0 N ( 或N n u n ) 管道应变自 均衡后， 在冷状态下对设各( 或端点) 的推力和力矩 R 2 0 N ( 或N m m ) 管 道运行 初期 在冷 状态 下对 设备( 或 端点) 的 推 力和力矩 R N ( 或 N m m ) 管道运行初期在工作状态下对设备 ( 或端点) 的 推力和力矩 2 9 D L /

41、 T 5 3 6 6一 2 0 0 6 附录B ( 资料性附录) 常用钢材的性能 B . 1 常用国产钢材的许用应力见表B . l o 表B . 1 常 用国 产钢材的 许用应力 表 M Pa 钢号1 0 2 02 0 G1 5 Cr Mo G 1 2 C r 1 Mo VG Q 2 3 5 - B Q3 4 5 标准号 GB 3 0 8 7 - 1 9 9 9 GB 3 0 8 7 -1 9 9 9 GB 5 3 1 0 - 1 9 9 5 GB 5 3 1 0 一 】 9 9 5 GB 5 3 1 0 - 1 9 9 5 GB 1 4 9 8 0 - 1 9 9 4 GB 8 1 6 3

42、- 1 9 9 9 砂 3 3 54 1 0 41 04 4 0 4 7 03 7 54 9 0 a s w 1 9 52 2 5 2 4 52 3 5 2 5 5( 2 3 5 )3 1 5 管 壁 温 度 2 0 0C 1 1 11 3 1 1 3 41 4 7 1 5 71 2 41 5 6 2 5 0 0 C 1 0 41 2 51 2 5 1 1 31 4 9 2 6 0 0 C1 0 1 1 2 31 2 3 1 1 11 4 6 2 8 0 0 C9 61 1 8 1 1 8 1 0 5 1 4 0 3 0 00C 911 1 3 1 1 31 4 3 1 011 3 5 3 2

43、 00C89 1 oo1 0 9 1 4 0 9 31 3 2 3 4 0 C 8 41 0 2 1 0 21 3 6 8 8 1 3 0 3 5 0 0 C 8 01 0 0 1 0 01 3 5 1 4 38 5 1 2 9 . . . 1 2 7 3 6 0 0 C7 8 9 79 71 3 2 1 4 1 一 3 8 00C7 5 9 29 21 31 1 3 8 1 2 2 4 0 00C7 0 8 78 71 2 8 1 3 5 41 0 0C6 88 3 8 31 2 7 1 3 3 4 2 0 0 C 6 67 8 7 81 2 61 3 2 3 0 D L / T 5 3

44、6 6一 2 0 0 6 表 B . 1( 续) 钢号 2 0 G 11 5 Cr Mo G 1 1 2C r 1 Mo VG Q 3 4 5 标准号 GB 3 0 8 7 - 1 9 9 9 GB 3 0 8 7 -1 9 9 9 GB 5 3 1 0 - 1 9 9 5 GB 5 3 1 0 - 1 9 9 5 GB 5 3 1 0 - 1 9 9 5 Q 2 3 5 - B GB 1 4 9 8 0 - 1 9 9 4 GB 8 1 6 3 -1 9 9 9 131一130-128-126一125-124-121-11899-88-79-72-65-58-52-46 125-124-12

45、3-122-120-119112-%-82-69一59-49-40 4 3 0 C 6 1 7 2 7 2 44 0 0 C 5 5 6 3 6 3 4 5 0 0 C 4 9 5 5 5 5 4 6 0 0 C 4 7 47 4 7 0 0 C 41 41 48 0 0 C 3 7 3 7 4 9 0 0 C 5 0 0 0 C 5 3 0 0 C 5 4 0 0 C 5 5 0 0 C 5 6 0 0 C 5 7 0 C 5 8 0 0 C 5 9 0 0 C 6 0 0 0 C 注 1 :碳钢制成的管子或集箱， 其金属温度不应超过 4 2 5 C ，对于2 0 G钢，若要求使 用寿命不超

46、过 2 0 年，使用温度可提高至4 5 0 C ，但使用期间应加强金属监督。 注 2 :低合金钢制成的管子或集箱材料的使用温度限值如下:对 1 5 C r Mo G金属温度 不应超过5 1 0 C ;对 1 2 C r 1 Mo V G金属温度不应超过5 5 5 0C a 注 3 :相邻金属温度数值之间的许用应力，可用算术内插法确定，但需舍弃小数点后 的数字。 注4 :铸钢件的许用应力值取表中相应数值的0 .7倍，锻钢件的许用应力，当用钢锭 锻造时， 可取表中相应钢号数值的0 .9 倍。 注5 :表中粗线下方的数据系按持久强度计算的。 注6 : Q 2 3 5 - B的几 2 0a s值仅供 参 考， 不 作交 货条 件。 31 DL / T 5 3 6 6 一 2 0 0 6 B . 2 常用国产钢材的弹性模量数据见表B .2 o 表 B . 2 常用国产钢材的弹性模R数据表 钢号 1 02 02 0 G1 5 Cr Mo1 2 Cr l Mo VG Q 2 3 5 BQ3 4 5 标准号 GB 3 0 8 7 - 1 9 9 9 GB 3 0 8 7 - 1 9 9 9 GB 5 31 0 - 1 卯5 GB 5 31 0 - 1 9 9 5 GB 5 3 1 0 - 1 9 9 5 GB 1 4 9 8 0 - 1 9 9 4 GB 8 1 6 3 -