《[有色冶金标准]-YST 480-2005 铝电解槽能量平衡测试与计算方法 四点进电和两点进电预焙阳极铝电解槽.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《[有色冶金标准]-YST 480-2005 铝电解槽能量平衡测试与计算方法 四点进电和两点进电预焙阳极铝电解槽.pdf（27页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、y I 中华人 民共和 国有色金属行 业标 准 Y S / T 4 8 0 -2 0 0 5 铝电解槽能量平衡测试与计算方法 四点进电和两点进电预焙阳极铝电解槽 A l u m i n i u m c e l l t e s t f o r e n e r g y b a l a n c e a n d i t s c a l c u l a t i o n m e t h o d -F o u r - p o i n t f e e d c u r r e n t a n d t w o - p o i n t f e e d c u r r e n t p r e b a k e d a
2、n o d e a l u mi n i u m c e l l 2 0 0 5 - 0 5 - 1 8 发布 2 0 0 5 - 1 2 - 0 1 实施 国家发展和改革委员会发 布 YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 目次 前言 ， 皿 1 范围 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
3、. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 2 通则与基本量 1 3 计算参数选择与测试项目 . . . ，. . . . . . . . . . 2 4 测试仪表 ， ， 3 5 能量平衡计算原则 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
4、. 3 6 测试数据处理及计算公式 ， . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 7 铝电解槽能量平衡分析 . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8 附录A( 规范性附录) 四点进电预焙阳极铝电解槽电压平衡测试与计算方法 9 附录B( 规范性附录) 两点进电预焙阳极铝电解槽电压平衡测试与计算方法 1 7 Y S / T 4 8 0 -2 0 0 5 前言 本标准根据目前国内铝行业的实际情况和发展趋势的要求， 以及四点进电预焙阳极铝电解槽等一 些新型的铝电解生产设备在国内铝电解生产中的成功应用， 特制订两
5、点进电和四点进电预焙阳极铝电 解槽能量平衡测试与计算方法， 有利于准确量化预焙阳极铝电解槽的能耗水平， 有利于不同铝电解槽之 间进行能耗比较。 本标准附录 A和附录 B为规范性附录。 本标准由全国有色金属标准化技术委员会提出并归口。 本标准由全国有色金属标准化技术委员会负责解释。 本标准由中国铝业股份有限公司贵州分公司负责起草。 本标准主要起草人: 龚春雷、 蔡逸侠、 曾垂新、 刘四清、 张凤琴、 狄贵华、 任剑、 李小青、 黄燕、 刘钢。 YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 铝电解槽能量平衡测试与计算方法 四点进电和两点进电预焙阳极铝电解槽 范围 本标准规定了冰晶石一 氧化铝熔盐电解
6、法四点进电和两点进电预焙阳极铝电解槽能量平衡的测试 方法与计算方法。 本标准适用于冰晶石一 氧化铝熔盐电解法四点进电和两点进电预焙阳极铝电解槽能量平衡测试与 计算 。 2 通则与基本f 铝电解基本过程的总反应式 铝电解基本过程总反应式见公式( 1 ) . 3。 .1。 3N。八 八眨口a十 万 - 下 下 兀七= 乙八1十 ;玉 不 七口2十 1 呀 I V 1 卞 I V 3 (1一 N) 1+ N C O 。 。 。 。 。 . . . (1) 式中N为阳极气体中C O : 的体积分数， N= 仁 C 0 2 八C 0 2 +C 0 ) I X 1 0 0 % c 22 物料平衡 2 .
7、2 . 1 电解槽每小时产铝f 电解槽每小时产铝量见公式( 2 ) , M =0 . 3 3 5 5 I 1 式中 : M 一. 电解槽每小时原铝产量， 单位为千克每小时( k g / h ) ; 0 . 3 3 5 5 铝的电化学当量， 单位为克每安培小时 g / ( A “ h ) ; I 电解槽通过的电流强度， 单位为千安( k A) ; r电流 效率， 单位为百分数( %) 口 2 . 2 . 2 氧化铝消耗且 氧化铝消耗量见公式( 3 ) . P g i2 0 2 =0 . 6 3 4 I ， 式 中: P A 12 0 氧 化 铝 的 消 耗 量， 单 位 为 千 克 每吨 铝(
8、k g / t - A ll ; 0 . 6 3 4氧化铝的电化学当量， 单位为克每安培小时 g / ( A “ h ) , 2 . 2 . 3氧化铝理论单耗 氧化铝理论单耗为 1 8 8 9 . 7 k g每吨铝( k g / t - AU. 2 . 2 . 4 碳的理论( 最小) 消耗f 碳理论单耗为3 3 3 . 3 k g 每吨铝( k g / t - A D , 2 . 2 . 5 碳生成 C O : 和C O的电化学当f 碳生成 C O : 的电化学当量为 。 . 1 1 2 g 每安培小时 g / ( A “ h ) 习 ; 碳生成 C O的电化学当量为 。 . 2 2 4 g每
9、安培小时 g / ( A “ h ) . (2) (3 ) YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 2 . 2 . 6 二饭化碳的生成f 或 P co, 一 禺x 4 4X 5 4 p 一3P co z = 4 ( 2 一 青 ) 又 4 4) X 2 7 P co 一 _3 (4 “ 一 韵 X 4 4M 式 中: P c o z 一一 1 千 克铝 二氧化碳生成量， 单位为千克每千克铝( k g / k g - A D , 拭 o z 1 小时 二 氧 化 碳生 成 量， 单 位为 千 克 每 小 时 ( k g / h ) , 2 . 2 . 7一复化碳生成. Pc o= Pc o导
10、 3 ( 1 - N ) 只 4 41 + N X 2 8 号 ( 专 一 ) x 2 8) X 2 7 (4) (5) .一、一 或 式 中: ， : 。 一 普) X 2 87 M P c o 1 千克铝一氧化碳生成量， 单位为 千克每千克铝( k g / k g - A D; P 品- 1 小时一氧化碳生成量， 单位为千 克每小时( k g / h ) , 2 . 3 铝电解植的电压平衡 2 . 3 . 1 四点进电铝电 解槽的电 压平 衡按附录A的规定进行测试计算。 2 . 3 . 2 两点进电铝电解槽的电压平衡按附录B的规定进行测试计算。 2 . 3 . 3 将电解槽电压平衡测试与计
11、算数据代人能量收入计算。 3 计算参数选择与测试项目 3.1 3. 2 3. 3 3. 4 电流强度: 为测试期间系列电流平均值。 电解温度: 为测试期间每小时测试一次的电解质温度平均值。 发热电压: 为体系电压。 电流效率: 使用气体分析仪测定 C O , C O : 浓度， 导出N值， 按公式( 6 ) 计算电流效率。 : 一 ( N X 音 + 。 5 + 。 0 3 5 ) X 。 。 % 。 . . . . . . . . . (6) 3 . 5 小时产铝量: 由公式( 2 ) 计算求得。 3 . 6 环境温度: 为测试期间厂房内每小时测试一次的室内温度平均值。 3 . 7 排烟管烟
12、气温度: 在排烟管测定孔处插人温度计， 每小时测量一次的烟气温度平均值。 3 . 8 C O, C O : 气体浓度测定方法: 在槽 A侧或 B侧大面处打一个直径约 0 1 0 0 mm的孔， 罩一个 0 3 0 0 m m -5 0 0 m m的集气罩， 用皮球接人漏斗接口 处， 用集气球排空几次集气， 用气体分析仪测定 C OI C O 2 气体浓度， 利用压差原理测定烟气速度及动压、 静压算出烟气流速折算烟气流量。 3 , 9 换出阳极重量: 为清极后称量的换出阳极重量， 单位为千克( 吨) 。 3 . 1 0 钢爪温度: 测量换出阳极的钢爪温度值， 单位为摄氏度( ) 。 3 . 1
13、1 换极时间: 按实际换极时间计， 单位为mi n / 块。 YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 3 . 1 2 电解槽各部散热值: 为槽壳、 槽罩、 阳极导杆、 槽水平顶部、 阴极钢棒头等的散热值。 测试 仪表 4 . 1 热流计， 测量范围。 士9 9 9 9 k c a l / ( m h ) 4 . 2 气体分析仪。 4 . 3 数字万用表: 精度0 . 5 . 4 . 4 流量测定仪。 4 . 5 数字温度显示仪: 精度士。 . 5 写。 4 . 6 红外线测温仪。 5能t 平衡 计算原则 : ; 能量平衡的计算原则: 以环境温度为电解槽能量平衡计算的基础温度。 能量平衡的计
14、算体系: 槽底一槽壳一槽罩一阳极导杆一槽底( 包括阴极钢棒头) 。 建立体系模型， 见图1 , 能量收人、 支出计算以千焦每小时( k J / h ) 为单位。 槽壳、 槽罩、 阳极导杆、 水平顶部测试布点见图2 、 图 3 . 乐5乐 图 1 体 系模 型图 国 口 口 口 口 口 口 口 口国 口 口冈 冈 冈 冈 口 口 口 口 口 口 口 口口 口 口门 曰 门 冈 同 同口 口 口冈 口 口 口 口 口 口 口 同 冈 口 口 口 口 口 口 口 同口 口 口门 门 门 冈 口 口 口 口 口 口 口 口冈 同 同口 口 口 压困 【 二 二巨二【 二 二巨二 二压 陈门 厂勺吓万
15、厂勺吓厂 一陈， 厂 一陈门 刃巨二压二 巨二压二 厂了 厂 打厂甲 陈门 币门 厂门陈， 厂门吓厂 厂 ，陈门 厂 一陈门 三巨二压二 巨二压二 巨二 压二 巨二 压二 二 二 巨二 压二 巨二 压二 巨二 压二 巨二压二 二 口 仁二 压二 1二 【 二二 巨二 压丁 厂，吓丁 不 门 厂， 陈勺 厂勺 陈门 厂门 陈门 厂，【飞门 刃巨二 压二 巨二 压 巨二 压 巨二压 玉 口 巨二 压口 巨口 压口 巨口 压口 巨二压二 冈 口 口 口 口 口 口 口 口冈 口冈 口 口 口 口 口 口 口 口 冈 口 口 口 口 口 口 同冈 冈 口 口 口 口 口 口 口 冈口 口冈 口 口 口
16、 口 口 口 口 槽 底 图 2 槽底、 槽侧部测试分布点 YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 因一阳 极导杆翻点 O一 水 平 顶 部 侧 试 T E 端 口口冈 口口口口口口口 口口口口口 口口口 口口口口 口口口 口口口口 口 口口口 口口口口口口口 口口口口口 O因 O O因 因 因 因O 因 O 因 因O 因 口口冈 口口口 口口口口 口口口口口 口口日 门口口 口口口口 口口口口口 口口口 口口口 日口口口 口口口口 口 图 3 摘里、 阳极导杆、 水平顶部测试分布点 6 测试数据处理及计算公式 6 . 1 能f收入计算 能量收人计算见公式( 7 ) , Q “ m= 3
17、6 0 0 1 E;* , n 式中: Q 电 二 收人能量， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; 3 6 0 0 -1 k W h 能量换算单位， 单位为千焦每千瓦小时 k J / ( k W E 休 二 内 发热电压， 单位为伏( V) , 6 . 2 能.支出计算 6 . 2 . 1 C O Z 气体消耗热. C Op气体消耗热量见公式 ( 8 ) , (7) Q c o , 一、 丁 ) 烟 气 C p m ， d T h ) ; (8) 式中: Q C O , C O 2 气体消 耗热量， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; n c o , 1 小时 产 生 的C O
18、 ， 气 体 的 物 质的 量， 单 位 为 千 摩 尔 每 小 时 ( k m o l / h ) ; T , 环境绝对温度， 单位为开尔文( K ) ; T z M t 烟气绝对温度， 单位为开尔文( K ) ; 叭 一 C O : 气 体 热 容， 单 位为 千 焦 每 立 方 米 摄 氏 度 k 1 / ( m 0C ) o 6 . 2 . 2 C O气体消耗热f C O气体消耗热量见公式( 9 ) a Q c o 一 丁 TmaT, C , _ d T (9 ) YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 式 中: Q c , C O气体消耗热量， 单位为千焦每小时( k J / h
19、 ) ; n c o 1小时产生的 C O气体的物质的量， 单位为千摩尔每小时( k m o l / h ) ; c o c o C O 气 体 热 容， 单 位 为 千 焦 每 立 方 米 摄氏 度 k 7 / ( m ) 。 6 . 2 . 3 C O, C 0 8 气体消耗热f C O , C O : 气体消耗热量见公式( 1 0 ) , Q C O c o ， 一Q c o + Q c o , 式 中: Q c , c o , - C O , C O : 气体消耗热量， 单位为千焦每小时( k J / h ) . 6 . 2 . 4 每小时产生的 C O 2 , C ( ) 的物质的f
20、 根据 A 4 0 , +x C =2 A 1 +Y C O , +z C O得出公式( 1 1 ) , n c o , =Y n A l / 2 , n c o=z n A l / 2 式中 : n c o , 每小时产生的C 0 2 的物质的 量， 单位为千摩尔每小时( k m o l / h ) ; n 每小时电解产铝的物质的量， 单位为千摩尔每小时( k mo l / h ) ; n c o 每小时产生的c o的物质的量， 单位为千摩尔每小时( k m o l / h ) , 6 . 2 . 5 铝电解反应耗热 铝电解反应耗热按照公式( 1 2 ) 计算。 Q r 、 一 华 X n
21、A I X 1 0 3 (1 0 ) 12) 其中 Him : 的计算见公式( 1 3 ) ; A H ,2 e : 一 2 p H ;, 9 8 A U . ) + y A H z 9 8 c o , ( t ) + , A H iz 9 s c o ( - c ) 一 A H f, M A l, o , ( . ) + x A H 0a 9 8 c ， ( 1 3 ) 公式( 1 3 ) 中2 5 0C ( 2 9 8 K ) 时主要反应物质的反应热熔值为: A H(y 98 A 1( . 一。 ;A H,0-c c . 一0 ; t 1 M s e c o ( “ v=( 一1 1 0
22、. 7 0 k J / m o l ) ;O H iz s a A l, o , c . =( 一1 6 7 8 . 7 4 k J / m o ll; A H a se c o ( - o=( 一3 9 4 . 1 5 k l / m o ll o 6 . 3 铝液带走热 铝液带走热分为3 部分， 即Q A I = Q A IM 十Q A 。 十 Q A I A ， 其中: 嗽14=A M (1 4) 式中 : Q A IV 铝熔化带走热， 单位为千焦每小时( kJ/ h ) ; x -铝熔化热， 其值为 3 9 7 . 3 3 k J / k g . QA M 二 cMAt l (1 5)
23、 式 中 : QA M c , At , 铝凝固带走热， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; 铝 2 0 0C - 6 7 5 的平均比热， 其值为0 . 9 7 3 9 k J / ( k g “ 0C ) ; 熔化温度与环境温度的差 值， 即 t , =t v t x tt - t st a m mt ， 单位为 摄氏 度( ) 。 QA I$= c 2 MOt 2 式 中 : Q A I$ 铝液由电解温度降至凝固温度所带走的热量， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; c , -铝8 0 0 0 C 时的比热， 其值为 1 . 0 7 8 9 k J / ( k g “ 0
24、C) ; A t , 电解温度与铝熔化温度的 差值， 即 t i =t 电 解 。 ， 一 崛肚毗 ， 单位为摄氏 度( ) 。 YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 6 . 4 残极带走热 残极带走热见公式( 1 7 ) , Q 。一 分X 、 。 X m a v, ( T , a 。 一 T , ) ” ( 1 7 ) 式 中: 吸。 残极带走热， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; 合 一每 小 时 换 极 数 ， c a 残极重量， 单位为千克每小时( k 刃h ) ; T e a 一 合X 。 。 爪 X m . 爪 ( 讯 ， 爪 一 丁 , ) (1 8) Q m
25、m钢爪带走热， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; C w m钢爪比 热， 其值为0 . 5 0 2 4 k J / ( k g “ K ) ; m 钥 爪 钢爪重量， 单位为千克每块阳极( k g / 块) ; T z 01 m钢爪绝对温度， 单 位为开尔文( K ) 。 6 . 6 换极散热 6 . 6 . 1 对流散热 对流散热计算见公式( 1 9 ) , Qz a a= a nr m( t :一t , ) S 式中 : Q n a 对流散热损失， 单 位为千焦每小时( k J / h ) ; a 对 上 部 = A m ( t z 一 t l ) v i a , a 对 上 部
26、 =1 . 3 a 对 ; A m常 数， 与介质性质及计算温度t , 有关， 见图4 , t , 二( t , - t , ) / 2 ， 单位为摄氏 度( ) ; a z t 对流换热系数， 单位为千焦每平方米小时摄氏度 k J / ( m h. ) ; t 2 体系温度， 单位为摄氏度( ) ; t 环境温度， 单位为摄氏度( ) ; 5 给热面面积， 即实际阳极底掌面积， 单位为平方米( m z ) , Am 5 0 1 00 图 4 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 1 计 A 。与 t #关系曲线图 6 . 6 . 2 辐射散热 辐射散热计算见公式( 2
27、0 ) . Q a n 一C o . * S L 孺) 一 ( 翻 一 ( 2 0 Y S / T 4 8 0 -2 0 0 5 式 中: Q u a 辐射散热损失， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; 。 散热面的黑度系数， e =0 . 9 ; c , 绝对黑体辐射系数， c o =2 0 . 7 6 6 5 k J / ( m h K “ ) ; 9)一 一 辐射角度系数， q =1 . 0 ; T z ft % 体系绝对温度， 单位为开尔文( K) , 6 . 6 . 3 换极散热 换极散热计算见公式( 2 1 ) 。 Q ;n 。 一 6 0 x D (， 十 Q u a )
28、 . . . . . . . . . . . . 。 21 式 中: Q * u 换极散热损失， 单位为千焦每小时( k 1 / h ) ; t 每次换极所用时间， 单位为分钟( m) ; nD 一每 小 时 换 极 数 空气带走热 空气带走热见公式( 2 2 ) . Q = V M f rzm a C Pd T 式中 : Q 空 空气带走热， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; C空气定压比容， 查气体平均定压容积比热表， 采用插人法求 C p ; V , 每小时槽中空气流量， 见公式( 2 3 ) ， 单位为立方米每小时( M3 / h ) . V ,一V 一V c o ,c o
29、, ， ( 2 3 ) 式中 : V u 电解槽气体流 量， 单位为立方米每 小时( M / h ) . V c o . c o 标 准 状 态 下C O , 、 C O 气 体 所占 体 积 之 和， 见 公 式 ( 2 4 ) ， 单 位 为 立 方 米 每 小 时 ( m / h ) . V w .c o , =V c 。 十V“2 ， 2 4 ) 式中 : V c o 标准 状态 下C O z 气 体 所占 体 积， 即V w z = n c o , X 2 2 . 4 ， 单 位 为 立 方 米 每 小 时( M / h ) ; V cu 标准状态下 C O气体所占体积， 即V co
30、=n co X 2 2 . 4 ， 单位为立方米每小时( m / h ) . 6 . 8 电解槽散热 用热流计测出各测试点热流量， 按公式( 2 5 ) 求出各部散热损失， 再按公式( 2 6 ) 求和得电解槽散热 总和。 Q a=艺q ; X S ; 。 (2 5) 式中 : 蝙 电 解槽某部散热损失， 单位为千焦每小时( k J / h ) ; 9 . 测定部位的平均热流量， 单位为千焦每平方米小时 k J / n h ) ; S ; -测定部位面积， 单位为平方米( m ) o 场 。 和=艺咖 无+EQ 导 杆+E咖 罩十艺Q 水 平 A 部十艺Q 阴 。 娜+EQ 炉 底 。 (2
31、6) 6 . 9 电解槽能f平衡表 电解槽 能量平衡表见表 t o YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 表 1 电解植能f平衡表 能量收人 ( k J / h ) 能 量 支 出 项目各部位支出量/ ( k J / h ) 百 分 数/(%) Q 能 反应热Q a Q C O , C O 2 气体耗热Q - , 铝液带走热 Q n i 残极带走热 Q残 极 钢爪带走热 Q 例 爪 换极散热 Q . 块 空气带走热 Q 。 电解槽各部散热 Q . 其中: 槽壳四周散热 Q抽 壳 。 周 炉底散热 Q 炉 雇 槽罩散热 Q . 革 水平顶部散热 Q x v n a 阳极导杆散热 Q w a
32、 s n 阴极钢棒散热 Q w % rn a 测试误差 能量支出合计 Q盎 出 7 铝电解槽能f平衡分析 7 . 1 能量利用率 7 . 1 . 1 有效能量: 有效能量是指达到工艺要求时， 理论上必须消耗的能量， 铝电解的有效能量， 即理论 耗电率， 是理论上生产单位质量金属铝所需要的电能， 包括三部分: a ) 分解 A 1 2 O 。的能量; b ) 加热 A 1 2 0 , 从常温到反应温度所需的能量; C ) 加热 C从常温到反应温度所需的能量。以上三项相加折合电能为 6 3 2 0 k W “ h 八- A l , 7 . 1 . 2 收人能量: 收人能量是外界向体系提供的电能。
33、7 . 1 . 3 能量利用率: 能量利用率等于有效能量与供给能量的百分比。 7 . 2能，平衡测试误差 能量平衡测试误差， 应占供给能量总和的士5 %以内， 即 ( Q * 出 一Q电 。 )/Q电 副 X 1 0 0 0 a 5 %. 7 . 3 绘制铝电解槽能流图 根据各项支出占供给能量的百分数， 绘制能流图。 7 . 4 能f利用率分析 通过能量平衡测试计算结果与同类先进槽型进行对比， 分析各部位能量支出情况， 指出提高能量利 用率的改进意见， 进一步提高能源科学管理水平， 达到节约能源的目的。 YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 附录A ( 规范性附录) 四点进 电预焙 阳极
34、铝 电解槽电压平衡测试与计算方法 A. 1 阳极母线压 降 A . 1 . 1 立柱母线压降 A . 1 . 1 . 1 立柱母线是上台槽阴极水平大母线汇聚部分， 同时是下台槽进电电流的连接母线。此测定 方法， 分别在进电端槽大面处四根立柱大母线取全段测试， 立柱母线压降分别记为 V A I . VA 2 、 V A 3 , V A 4 , 取点测定方法见图 A . 1 , 图 A . 1 立柱母线压降测试示意图 A . 1 . 1 . 2 数据处理方法 按照公式( A. 1 ) 分别计算 V A I I VA 2 , V A 3 , V A 4 ， 再按公式( A. 2 )计算V b tt。
35、 V人 1 ( V, 1 ) 2+( Ve 2 ) 2 V+ V. 2 Vi + V2 十 V .3 十“ A I O IE ff p “ 十 V ,下不; VA 4 ( V . 1 ) 2 +( V . 2 ) 2 V.1 + Va t +Ve3+VA 4 1 ; W ff p+ VI +V Vl+ V， ” (A. 1) V立 柱=VA I X V A 1 4 1 E E W + V A 2 X V A 2 等 E ff O + VA 3 X V A I Q + VA 2 $ + VA 3 A + VA 4 ; (A. 3) Y S / T 4 8 0 -2 0 0 5 图 A . 2 软
36、带母线压降测试示意图 A . 1 . 3 阳极横母线压降 A. 1 . 3 . 1 测定方法 电解槽分为 A, B两个 侧面， 进电端为 A 侧， 阳极横母线的测点位置 分别记为 V A I , V A 2 , VM . . . . . . . . V A， 出电端为 B侧， 阳极横母线的测点位置分别记为V B I , V H 2 , VH 3 I . . . ， 二、 V B ， 其测定方 法见图A . 3 . V 1 V V V a V 1 5 V V 1 7 V V I I V I I V - V 1 1 2 V 1 1 3 V , 图 A . 3 阳极横母线测试图 A. 1 . 3 .
37、 2数据处理方法 按公式( A. 4 )计算VPH A M “ 。 V阳 极祠 毋 线 艺( V A ,* W S W X V A ) +E( V ,4 E p X V H t ) 艺 V A i * W E R + 艺 V . 4 W E. W (A. 4) A. ， A . I 阳极平衡母线压降 阳极平衡母线是连接 A, B面阳极横母线的连接母线， 测试方法见图A. 4 o I扮E少 m) pI V / / 图 A . 4 阳极平衡母线测试示意图 A . 1 . 4 . 2 数据处理方法 按公式( A . 5 ) 计算 V * M e m 。 YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 二
38、曰 A 丫 V平 衡 母 线 V I十V o十Vm干V VI十 V“+VIII 十V、 习v - f J 9 ff * X 叉 V A 4 f a ea 十又V o . m r, s* A. 15阳极 母线压降 按公式( A . 6 )计算 V I41 g 9 1 ;k o VW M % 5 ) 习 V A ;s w“ E ， 十艺 V , -4 YE E- W A. 2 . 2铝导杆 电压 降 A. 2 . 2 . 1 测定 方法 依次测 A, 1 3 两侧导杆电压降， 测试值记作VA 7 , V v , 7, . . . V A , r V d , 4 ? , V B Z 4j . . .
39、 V I k #i A . 2 . 2 . 2 数据处理方法 按公式( A . 8 ) 计算 Vr A。 E ( V A ,4 lE tF. W X V A ; % ) +艺 ( V a , * B- q 、 V W f p X V A ! / ) 十名 ( V B .V w f q X V . ,f ) O户 A V, L J V A SS lf f W +艺 V B IV E ff p A. 2 . 4钢爪电压降 A . 2 . 4， 阳极钢爪电压测定方法 依次测 V A l 、 V A 2 -V A i ; V B I , VB Z “ V 每块阳极的三个( 或四个) 钢爪压降， 阳极钢
40、爪压降记作 V A l 爪、 V A I A “ V * 爪， V BI 爪 、 V B : 爪 V B : 爪 ， 见图A . 7 图A . 7 阳极钢爪、 阳极碳块测试示意图 A. 2 . 4 . 2数据处理方法 先按公式( A . 1 0 ) 用算术平均计算每块阳极的m个钢爪( 三个钢爪或四个钢爪) 压降V A 爪 ， 然后按 公式( A , 1 1 ) 用功率法计算V 钢 爪 。 V A I A=( V A I 爪+ V A IZ A+ V A I m A ) 令m V B 。 一 ( V B 1 爪+ V B I S A+姚俪 A ) 一m V A iA一( V A O 爪+叭挪 +
41、V 、爪 ) 一舰VB U R= ( V B a 爪+ V B 7 2爪+ V B - 爪 ) 一m (A. 1 0) 1 2 Y S / T 4 8 0 - 2 0 0 5 VM A 艺( V A :% W ff F# X V 、 爪 ) +艺( 汽等 距 压 。 X V B 爪 ) 名 V A i$ w ff p# +艺 V B M 压 降 。 。 (A.1 1) A . 2 . 5 阳极碳块电压降 A. 2 . 5 . 1 测 定方 法 A . 2 . 5 . 1 . 1 揭开炉盖， 用多功能天车打测定洞。 A . 2 . 5 . 1 . 2 测定 A, B两侧阳极( 2 8 , 3 0
42、或3 2 块) 。 A . 2 . 5 . 1 . 3 测定棒一端插在阳极钢爪与碳块相切位置， 另一端钩在阳极底表面上， 见图 A . 7 , A . 2 . 5 . 2 数据处理方法 先按公式( A. 1 2 ) VA i 阳 和V B i阳 然后按公式( A . 1 3 ) 计算 V 阳 。 V A I PQ=( VA I N +V A I I M十十V A I . M ) 一m V B l p l 一( V B l l p + V.2/.+ V B 1 . PB ) 一m V A : f= ( V-m+V A ;M +V -PH ) 令mV B i PH= ( V * ff w X V
43、B w V阳 万 V A .* m a p + 。 (A.1 3) Ve i4 w ff c t 倒一月艺 A . 2 . 6 阳极电压降 按公式( A . 1 4 )计算VM m 。 V 阳 极=V卡 具十V 导 杆+V r+V 钢 爪+V阳 ( A . 1 4) A . 3 炉底电压降 A . 3 . 1 测定方法 在电解槽 A, B侧各均匀取三个点的位置揭开相应的炉盖， 用多功能天车打测定洞六个， 见图A. 8 e 图 A . 8 槽底压降测试示意图 A . 3 . 2 数据处理方法 按公式( A . 1 5 ) 计算 V O A。 V炉 底= 艺V q 0 1 +艺V 6 H P (A.1 5 YS / T 4 8 0 -2 0 0 5 A. 4阴极母线电压降 A . 4 . 1 阴极小软带电压降 A. 4 . 1 . 1 测定方法 从阴极钢棒铝焊头至阴极水平母线为测点， 见图A. 9 。依次测 A, B两侧电压降， 压降值分别记作 V A l R M, V A Z PA V -V A ;aI V , V n l Pj fk . V 8 PA V-V ll ; M t t 。 由于电解槽 A, B两侧软母线配置不同， 在处理软带压降时， 实测软带压降值