《[轻工标准]-QBT 1927.6-1993 磺化化学机械浆(SCMP)系统 能最平衡及热效率计算方法.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《[轻工标准]-QBT 1927.6-1993 磺化化学机械浆(SCMP)系统 能最平衡及热效率计算方法.pdf（7页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、QB 中 华 人 民 共 和 国 行 业 标 准 Q B / T 1 9 2 7 , 1 9 2 8 一9 3 制浆造纸设备能量平衡及 热 效 率 计 算 方 法 1 9 9 4 一0 1 一0 6 发布 1 9 9 4 一0 8 一0 1 实施 中华人民共和国轻工业部发布 中华人民共和国行业标准 QB/ T 1 9 2 7 . 一9 3 磺化化学机械浆( S C MP ) 系统 能最平衡及热效率计算方法 1 主 题内 容与适用范围 本标准规定了磺化化学机械浆系统能量平衡和热效率计算的原则和方法。 本标准适用于制浆造纸企业为掌握磺化化学机械浆系统热量消耗状况及热平衡测试、 计 算等。 2 引用
2、 标准 Q B / T 1 9 2 7 . 1 制浆造纸企业设备能量平衡计算方法通则 3 能f平 衡方 框图 Q: Q z Q:Qu Q。Q。 仇认叭叭认 3 . 1 体系的边界 系统从进人磺化机浆设备的蒸汽流量计开始至蒸汽冷凝水的排出为止。 3 . 2 能量平衡图中 符号的意义 Q, 直接加热蒸煮液和原料供给的热量, k J / h ; 中 华人民共和国 轻工业部1 9 9 4 - 0 1 -0 6 批准1 9 9 4 一0 8 -0 1 实施 Q B/ T 1 9 2 7 . 6 -9 3 Q 2 间 接加热 蒸煮液供给的 热量, k J / h ; Q 3蒸煮液带 人连蒸器中的热量， k
3、 J / h ; Q 4 原料中 水分带人连蒸器中的热量, k J / h ; Q5 绝干原料带人连燕器中的热量, k J / h ; Q6 从连燕器中移出的蒸煮液带出的热量， k J / h ; Q, 加热原料中水分的用热量, k J / h ; Q6 加热燕煮液的用热量, k J / h ; Q9 加热绝干物料( 木片) 的用热量, k J / h ; QI O 从连蒸器中放出的乏汽带出的热量， k J / h ; Q1 1 加热连蒸器的热损失( 指在停、 开机时有此项) , k J / h ; Q1 2 连蒸器本体的散热损失， k J / h ; Q1 3 连蒸器管道及附属设备的热损失，
4、 k J / h ; Q1 4 乏汽热损失， k J / h ; Q 1 5 药液系统热损失， k J / h ; Q1 6 其他热损失， k J / h , 4 能f平 衡计算 4 . 1 连燕过程中实际供给总热量Q, k j / h ， 按( 1 ) 式计算 Q c c =Q1 十Q 2 +Q 3 T Q; 十Q 5 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ” 一( 1 ) 4 . 1 . 1 直接加热蒸煮液和原料所供给的 热量Q 1 , k j / h ， 按( 2 ) 式计算 Q1 =D d ( ? o -i
5、) “ “ “ “ ” ” ( 2 ) 式中:D , 连蒸器直接加热用汽量， k g / h ; i l%蒸汽的焙值， k J / k g ; i , 在环境温度下凝结水的始值， k J / k g . 4 . 1 . 2 间接加热蒸煮液供给的热量 Q 2 , k J / h ， 按( 3 ) 式计算 Q3 =D , ( i “ o -i ) “ “ ( 3 ) 式中: D . 间接加热蒸煮液耗汽量, k g / h , 4 . 1 . 3 蒸煮液带人连蒸器中的热量 Q 3 , k J / h ， 按( 4 ) 式计算 Q3 =G3 .C 3 ( t , -t ) . . . . . . .
6、. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 一( 4 ) 式中 : G 3蒸煮液的总重量, k g / h ; C 3 - 蒸煮液的比热 ， k J / ( k g “ K ) ; t 1蒸煮液在溶解槽出口的温度， ; t 环境温度， 。 注 摄氏温度t C c) 之差等于热力学温度( K) 之差。 4 . 1 . 4 原料中水分带人连蒸器内的热量Q k J / h ， 按( 5 ) 式计算 Q 一G 3 . C , ( t , -t , ) ( 5 ) 式中 :G Z 原料中水分的重量, k g / h ; 一49一
7、 QB/ T 1 9 2 7 . 6 -9 3 C 2 水的比 热 ， k J / ( k g “ K ) ; t 2 木片进预汽燕仓时的温度， ; t 4 绝干原料( 木片) 及原料中 水分的初温， 。 4 . 1 . 5 绝干原料带人连燕器内的热量 Q 5 , k J / h ， 按( 6 ) 式计算 QS =G1 ，C , ( 2 2 -2 4 ) ” ” 一( 6 ) 式中: G , 绝干 原料( 木片) 的重量, k g / h , c , 绝干原料( 木片) 的比 热， k J / ( k g “ K ) , 4 . 2 供给( S C MP ) 实际单位耗热量 Q , k j /
8、 h ( 风干浆) ， 按( 7 ) 式计算 八，Qc c 、_ 甘G G = 万， - - 万 不入 U. a. ， . . . . . . . . . . . . l 了少 七 r l .r 式中: P 磺化 机浆的 粗浆得 率; 。 . 9 风干浆系数。 4 . 3 连燕器总有效耗热Q,z , k j / h ， 按( 8 ) 式计算 Qn =Qs +Q, +Qa +Qs +Q l o ” ” ” ( 8 ) 4 . 3 . 1 从连蒸器中移出的蒸煮液带出的热量Q4 , k j / h ， 按( 9 ) 式计算 Q 6 = G 3 C 3 ( t 。 一t ) . . . . . . .
9、 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( 9 ) 式中: t o 连蒸器内最高温度， 。 4 . 3 . 2 加 热原料中 水分的 用热量Q k J / h ， 按( 1 0 ) 式计算 Q7 =G 2 C 2 ( t n -t 2 ) “ “ “ ( 1 0 ) 4 . 3 . 3 加热连蒸液的用热量 Q 8 , k j / h ， 按( 1 1 ) 式计算 式 中: 4. 3. 4 % 4 . 3 . 5 式中: 4. 4 式中: 4. 5 Q e = G 3 C 3 ( t o - t
10、 3 ) ( 1 1 ) t , 加热器人口液温， 加热绝干原料( 木片) 的用热量Q k J / h ， 按( 1 2 ) 式计算 Q s 0 G l C l ( t o -t 2 ) “ “ ( 1 2 ) 从连蒸器中放出的二次乏汽带出的热量Q1 o , k J / h ， 按( 1 3 ) 式计算 Q 1 。 一 万Q . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( 1 3 ) Q = D f ( i “ - i ) h , ; ” ( 1 4 ) Q某点( 某部位) 放汽带出的热量， k J / h ; D , 二次乏汽排放量
11、， k g / h ; i “ 在排汽温度下的汽体焙值， k J / k g ; i 在环 境温度下的热烙值， k J / k g ; h 汽 排汽时间( 在单位时间内排汽的时间) , h / h . 连 续 蒸 煮 有 效 单 位 耗 热 量Q , , k J / h ( 风 千 浆 ) ， 按 ( 1 5 ) 式 计 算 Q ， 一 爵 X 0 . 9 (1 5) 0 . 9 风干浆系数。 连蒸器总热损失Q , k j / h ， 按( 1 6 ) 式计算 Q ; -Q1 1 r Q1 2 TQ 1 3 TQ 1 4 TQH TQ1 6 ( 1 6 ) 一50一 QB / T 1 9 2
12、7 . 6 -9 3 4 . 5 . 1 连蒸器加热损失的热量( 指在停、 开机时有此项) Q , k J / h ， 按( 1 7 ) 式计算 Q1 1 =Ql l . +Ql lb ” ( 1 7 ) Q l ,. - G 6 C 6 ( t q y , - t ; y ) “ ， ” ( 1 8 ) Q 7 16 =G 6 ， C 6 ( t 蔚-t m ) “ ( 1 9 ) 式中: Q l l e 加热连蒸器钢板损失的热量, k J / h ; Q l l b 加热连蒸器保温层损失的 热量, k J / h ; G 6 连蒸器钢板的总重量; k g ; C ,钢板的比热， k J /
13、 ( k g “ K ) ; t i m ,钢板在蒸煮过程中达到的最高温度， ; t ig - 钢板在蒸煮过程中 达到的 最低温度， ; G 6 连蒸器保温层的总重量, k g ; C 6 保温材料的比热 ， k J / ( k g “ K ) ; t M , 保 温 层 在 蒸煮 过 程 中 达 到 的 最 高 温 度， ; t )2 保温层在蒸煮过程中达 到的最低温度， 。 4 . 5 . 2 连蒸器锅体散热 损失Q , Z , k j / h ， 按( 2 0 ) 式计算 Q1 2 = F K( t 。 一t )Z . . . . . . . . . . . . . . . . . .
14、. . . . . . . . . . . . . . . . . . ( 2 0 ) 式中: F 连蒸器的总表面积, mz ; K 连 蒸器的总传热系数， k J / ( m h K ) ; Z 单位时间( h ) , Z =1 , 注: 为便于计算， 本标准的 传热系数没有用“ S i “ 单位即W / ( m . h . K ) ， 如有要求可按1 W=3 . 5 9 6 5 k J 进行 计算。 4 . 5 . 3 连蒸器管道及附属设备热损失Q , k j / h ， 按( 2 1 ) 式计算 Q1 3 -戈 Q, . ( 2 1 ) 式中: 戈 如能实测， 可按实 测数据， 一般取戈
15、= 。 . 0 4 - 0 . 0 6 , 4 . 5 . 4 放出的二次乏汽热损失Q , k J / h ， 按( 2 2 ) 式计算 Q , -Qs -Qs ， ， ( 2 2 ) 式中:Q I 二次乏汽回用热， k J / h ; Q5 Q( 见 4 . 3 - 5 ) . 4 . 5 . 5 药液系统热损失Q , , , k J / h ， 按( 2 3 ) 式计算 Q1 5 -G 3 C 3 ( t 。 一叮). ， ， ( 2 3 ) 4 . 5 . 6 S C MP其他热失 Q , 6 , k J / h ， 按( 2 4 ) 式计算 Q , 6 =Qc a - - Q l .
16、一( Q , 、 十Q , z +Q, 3 +Q,a +Q , 3 ) ( 2 4 ) 连续恭 煮器热效率计算 连续蒸煮器热效率 . , 0 o ， 按( 2 5 ) 式计算 X1 0 0 %(2 5) 反 平衡计算热效率lj f , %， 按( 2 6 ) 式 计算 QB/ T 1 9 2 7 . 6一9 3 Q, . 、_ _ _ n 刃 反告 u 一n 1 入 1 UU为 K心 剑 1 ( 26) 能t平衡表 输人能量输出能量 厅 号 项目 数量 kJ / h 百 分 数 % 项目 数量 k J / h 百 分 数 % 1 Q6 2 Q: 3 Q3 4 Q 5 Qs 6 Qs 7 Q7 8 Q6 9 Qs 1 0 Q, 6 1 1 Qu 1 2 Q x 1 3 Q s 1 4 Q, 1 5 Q 6 1 6 Q1 6 1 00 1 0 0口6 1 一5 2 一 QB / T 1 9 2 7 . 6 -9 3 7 能f流向图 Q a Q , Q , Q o Q u o 讥讥甄讥叽么 尹 .，尸.， 甲. 遥 Q s Q , Q e Q x Q 附加说明: 本标准由轻工业部造纸工业司提出。 本标准由 全国造纸标准化中 心归口。 本标准由石现造纸厂、 轻工业部造纸工业科学研究所负责起草。 本标准主要起草人: 杨允华、 杨娟、 张少玲、 刘江毅。