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1、 俘 藏 魏 9 一 够 i 供热管网设计 的探讨 连云港市新 浦热 电厂 许江嘲 70 ： 摘要供热箭网是集r 1 供热的基础一4 - 9 从 参数n q 选定谈起 分别叙述丁管同 支架 抖温等的没汁， 介绍 丁一些实用算法和结构 关键词供热管网、 供汽压力、 传输难降、 压力、 推力 热电厂的主要经济得益源于发电。实行 的是 以热定电， 故热力 网是基础。本 文结 台 工程实践来谈谈热 力网建设中的几个问题 。 供热管网初参数选定的重要性 建设热电站进行集中供热就是要建设较 高参数的( 一般 是中压和次高压) 锅炉， 生产 较高参数的蒸汽 新蒸 汽通过汽轮机f 背 压 矾或掐凝机) 进行差
2、压发电以后 ， 排 I 抽 ) 出与 用 户需求相 当的二次蒸汽供给热用户 使用。 这部分蒸汽在通过汽轮机发电时， 因为没有 冷凝损失 ， 所以 发 电煤耗 较低 ， 经济效益 很 高一为得到尽可能犬的经济效益， 热电厂在 满足热用户需求 的前提下 ， 新蒸汽与二 次蒸 气的差渣利用愈天 发电愈多， 经济得益也就 愈高 统计分析表明 ， 同样类型的机组， 额定 排汽压力每降 低 0 1 M P a ， 可多发 81 2 的 电力： 而同样的机组 当排汽压力已定 ， 变工况 运行日 ,j - ， 压力每降 0 l MP 丑 只可多发 3 左右 的电力， 两者相差达三倍 多。因此 ， 我们在设 计
3、热电站时， 一定 要使供热 机组的额定排汽 压力与热用户 的需求相匹 配， 不可留过 多的 余量或简单行事。 提高热电厂的经济效益应以满足用户为 前提。让我们先对用 户的需求进行分析， 热 用户大体上可分为这 么三类 ： 第 一类 是低压 加热翻各种生活设施用汽 户， 这类 用户仅用 6 o 一热电技术 9 8 年第 2期 热 ， 有汽便可 ， 对压 力没有要求 ， 有时甚至要 求压力不能过高； 第二类 用户是言明需要一 定的压力， 如双效溴化锂制玲机组需 0 5 M P a 等 ； 第三类 是需要一定的温度 ， 如硫化橡胶需 1 3 8 。 因为蒸汽 中的热量主要 为汽 化热 ， 为保 证加
4、热体达到规定 的温 度， 必须保证 供汽压 力的泡和温度高于加热体所需tt N度 所 以 需要一定的供汽温 度的热用 户， 还 是需要 一 定的供汽汽压： 在热 电厂的机组选型阶段是很难对供热 管网进行详细 的设 汁和汁算的 。但我们一定 要对供热 区内的二 、 三类用 户进行认 真的 凋 壹 ， 求知各用 户的 人口汽压 ， 然后再 根据 供热 区内的具体状 况测算出热电厂到用户的 距离， 粗按每 1 0 0 0 m、 0 1 M P a的压降 ， 计算出 热电厂 到 每 一 主 要 用 户 的 蒸 汽 传 输 压 降 P 。用户所需汽压 加上传输压降P 便 是各个热用户折台到热电厂出口处的
5、所需汽 压 P 0 。若供 热 区内各 个用 户的 所需 汽 压 P 基本相近 ， 相差甚少 ， 则可取其 中间 值 P为热 电厂的汽轮机排汽压力 的额定值 ， 与中间值 偏大的用户 ， 看看可否通过供 热管道 的优化 设计来减少管同传输压降解决， 不可取大值一 降低热电厂到用户处的蒸汽传输压降的 方法很多 ， 主要有 ： 选用捷径 、 增加管径 、 减少 管道附件， 由送过热蒸汽改送饱和蒸汽等等， 设计者在管网初没阶段应能作出全面的基本 估量。当然啦 ， 事物也不是绝对 的， 如果设计 值与实用值差别不走 汽轮机的排汽压 力( 背 压或抽汽) 还有一个可调范围， 上下限约为 0 2 l P
6、 a ( 最少为 0 1 M P a ) 。假如实际需求 压力高于汽轮机额定排汽压力， 汽轮机也可 以调高压力运行， 但此时的汽轮机出力与相 应的额定压力下运行的机组 比略差 ， 且 留给 将来生产 中的可凋量太小 ， 当有特殊新用 户 出现时 ， 适应 力减弱。因此 ， 综合 起来说 ， 热 力网的初参数 的选型问题是一个相当重要的 综合课题， 一面要保障用户所需 ， 一面要力求 使热 电厂 的经济得益最好。 2 供热管网的设计 上节叙述 了宏观 的选择 ， 这一节 将主 要介绍热力网中的设计选型和核算等方面的 事宜 ， 这些方面是 ： ： I 要使热 电厂 的所有供 出管道 的通 流能 力
7、之和太于热电厂的供热总出力， 即要保证 每一出线管道内的设定流速都不大于规程的 要求 。计算时需注意的是 ： 2 I I 要准确地 汁算出各干线 的需要流量 ： 其时对于老城区来说 统计负荷会较高 这时 要根据区内发展方向 ， 用 户的性质和可能 的 增长情况将统计负荷乘以适当的系数和进行 必要的加减： 对于新城区和开发区 ， 则要根据 区内发展方向和建筑物的类别测算其可能的 流量。 2 1 2国为管道 的通 流能力反 比于蒸汽 的 比容。蒸汽压力愈高 ， 比容愈小 ， 对过热蒸汽 而言 ， 过热度愈大 ， 比容愈大 。同时我们还要 考虑到供热区内的各个方向可能的发展不平 衡。因此 ， 按流速
8、要求选取管道的规格时 ， 要 按照额定参数计算 按最低供汽压力、 最高供 汽温度校 核： 或 者按 照 额定参 数选取 ， 留有 1 5 左右的余量。 这种规定的解释为 ， 汽轮机 的排汽可调 范围超过 0 I M P a 比容都相差 1 5 以上。 从另一方面看， 区位发展不平衡相 差 1 5 在 情理之中。 2 2 第二个方面是要选择最合理的捷径 。 蒸汽的传输压降与其展开长度成正 比， 实施 中( 尤其是老城区) 要从大处着眼 ， 细微 处考虑。 2 2 1 干线 的布 置应 能辐 射到 同一方向 的 主要用户 ， 且力求到最 主要 的用户的管道距 离为最短。 设计中， 可以来用穿( 过
9、个别建筑物) 、 跨 ( 越某些低矮的建筑物 ) 、 挂( 靠 于某些结构坚 固的建筑物) 、 悬 ( 空于狭长 的人行巷道 ) 、 埋 ( 避开主要市 面或个别建 筑 ) 、 拆 ( 迁 个别 建 筑) 等方法合并解决沿线难题 。 在 以上这些方法 中， 有时实施费用看起 来有些高， 难度也不小， 如细算则相对节省许 多， 尤其是有长期的竖济效果 。 在奉厂的一条 主干线设计 中 笔者尝试 使用了这些方法 ， 效果很 好。本市的 另一 条 拟建干线 ， 原先勘察设 汁长度约 2 5 0 0 m， 笔 者 在经过现场详 细观察分析后 ， 提 出途 中一处 埋地贯穿约 2 0 M， 另一处 激高
10、悬支架 ， 从而去 掉 了绕行 总长缩短为 1 7 0 0余米。 2 2 1 用直线型补偿器代替传统的 形补 偿器 传统 的 J I形补 偿器是安全 保 险， 但致 命的缺点是展开 长度大 教科 书上估约为增 加 2 0 ， 实际工程 中不可能 方方正正 经测 算 对大口径管道来说 可达 2 5 ， 如将直线 部分选用直线 型补偿 器， 则 不仅 可以减少 展 开长度， 还可 以减少弯头 ， 减少 占地面积 ， 节 省工程投资。布置简畅。 2 3 尽量减少管件造成 的节流损失 供热干管的管径大， 蒸汽流速高， 管道附 件所引起的截 流损失相对值较大。实践 中， 一 是减少管件数量； 二是要选用
11、阻力系数小 的管件或进行某些补偿。如截止阀的阻力系 数较闸阀和 1 5 倍直径的冲压弯头的阻力系 数较 4 5至 6 倍直径的煨 弯管 的比值都在 4 热 电技术 9 8年第 2期6 倍及以上。因此， 在管线上作通断用时应选 闸阀， 转弯处应选煨弯管 ， 而对如波纹补偿器 的导流管的缩径等引起的截流损失则设法选 用导流管直径与管道直径相当的补偿器或对 补偿器进行特殊的设计 2 4 要逐一核对热 电厂到用户处的管压降， 使总压降控制在原先设定的范围内。 在阿络设计阶段 ， 我 们已经 按照一定的 假定初定了热电厂 的 出口汽压 ， 前面我们 又 根据流速要求初选了管径， 现在的任务是要 具体的
12、校核每一重要用户 。 一 般来说 ， 从热 电厂到用户处的管线都 是由不 同管径的数段 干线或支线组成 的， 计 算热电厂到用户处 的总压降就要计算每一管 段 的压降。管道的变径处一般来说是此处有 大用户或有重要 的分支， 为 了简化计 算和弥 补计算误差， 可把变径前的小的分流量集 中 到变径处 ， 而不考虑三通等管件 的影响。 参照一下 汽水设计 导则 中的压力损失 的计算公式， 步骤多 ， 参数多。如热 力圈中每 一 管段逐一试算就相当的烦人 。仔细的研究 一 下这些公式 ， 可知当管道的规格( 长度和直 径) 及附件确定以后 ， 蒸汽传输 的压力损失等 于一 个比例常数( 设 为 k
13、) 乘上蒸 汽重量流量 G ( t h ) 的平方 ， 再乘上蒸 汽 的 比容 v。为 简 化试算 ， 我们可设定几种所需管径在一 个整 数段( 如 1 0 0 O m ) 内， 平均有多少个管件， 从而 分别计算 出所需规格管道的 k值， 而各管段 的压 力损失P=k G 2 V L就 可很方 便的试算 出了。一旦管道正式布置完毕 ， 与原先假 定 相比若基本 相近或相 差很小 ， 则不必进行具 体计算 ， 只有与原先设定平均数相比差值较 大时， 才需进一步 的从头校对。 这里我们举例说明， 这种简算法。假定 每 1 O O 0 m平均有 3 O 个弯头 、 6 个被形补偿器 ( 按弯头计)
14、 、 2 个闸阀， 则 k 值计算结果见表 I 某热 电厂供汽参数为 0 8 MP a 、 2 8 0 ， 到 一 6 2 一热 电技 术 9 8年第 2期 某一重要用户处由三个管段组成， 第一段 8 5 0 m， 流量 3 5 t h ； 第二段 1 1 0 0 m， 流量 2 5 t h ； 末段 8 0 0 m， 流量 1 5 t h， 用 户要求压力不低于 0 5MPa 。 表 1 k 值计算表 管 道规 4 2 6 x l d 3 7 7 x 9 3 2 5 9 f 2 7 3 8 2 1 9 x ( k值 】 2 3 2 4 9 8 1 3 9 6 5 4 3 8 1 0 先分析一
15、下 ， 总长 2 8 5 0 m， 总压降可不 超 过 0 3 M P a ， 则可按 平均 0 1 MP a 1 k m压 降 分 配 。 首段先选 3 2 5 8管道 ， 流速 为 4 1 2 ri d S 但压降为 0 1 6 8 MP a 太大； 重选 3 7 7 9管 道 ， 流速 3 0 5 m s 压降 0 0 7 8 MP a ， 可用 。 经首段传输后 ， 初估温壹为 2 2 0 C， 该段 先选 2 7 3 7管道 ， 流速 为 4 1 7 m s ， 但压 力 损失为 0 3 1 MP a ， 数值太大 ； 重选 3 2 58管 道 ， 流速为 2 9 3 m s ， 压
16、降为 0 1 1 MP a ， 可用 。 经第二段传输后， 初估温良为 1 8 0 C， 则 第三段管道初选 j= 2 1 98 计算流速为 4 3 7 r r d s ， 压降为 0 2 7 4 M P a ， 过大 ， 重选 2 7 37 ， 流速为 2 6 9 m I s ， 压降 为 0 0 8 7 M P a ， 与设 定平 均值相近。 经上面的试算可 看出 ， 管道规格的选定 ， 如都 只按推荐流速选择 ， 其传输压降很大 ， 要 将压降控制在 0 1 M P a k m的范围内， 管道断 面应稍大。结果： 这支管道的组合是 f 3 7 7 9 8 5 0 m， 流量 3 5 t
17、h ， f 3 2 58 ， 1 1 0 0 m流量 2 5 t h ， 和 f 2 7 3 x 7 ， 8 0 0 I il， 流 量 1 5 t h ， 总长 2 7 5 0 m， 蒸汽传输总压降为 0 2 7 5 MP a ， 输送到 用户处的汽压为 0 5 3 MP a ， 大于用户所需 。 实际的工程建设 中。也应留有适 当的余 量， 因为， 我们上面的计算 中都是按最薄的无 缝钢管计算的， 实施中的钢管壁厚都会厚一 些， 再有高峰流量也会超出平均值。 如果计算的管道压降稍高于设定的允许 压降。应作更精确的计算， 看看是否需要调 整正某一管段的管道规格。 3 管道支架的设计 管道支
18、 架 对供热 管 网起稳 固和保 证 作 用 ， 建设投资 占有较大 的比重。随着 管道直 径的大小不同， 供汽压力的高低差异， 管道布 置的高矮差别 ， 管道变形补偿 的需 要及 方法 不同以及经过地段的要求等等的不同， 使得 管道支架 的实际需要千差万别 ， 如 能找出规 律 性的东 西。处理 的好 ， 则 可达 到美 观 、 实 用 节约的 目的， 如盲 目定位 ， 则 可能既多花 了钱 ， 又达不到使用 的目的。 为说明问题 ， 我们 先将 支架 进行分类 。 酋先按作用分 可分 为固定 支架和 中间支架 两大类 ，其 中 固定支架在管系 申要对管道 起 固定 的作用 ， 它的泣最重要
19、， 受力主要有管 道本身对支柱的正压力 补偿 器的变形 力和 ( 使用直截 型补偿器的， 内压推力 以及风压 力 ； ： j ( 雪的附加压力等。中间支架( 含滚 动、 滑动 、 悬 吊等 中间支架) 的作用是承受管道附 件对支架 的正压 力， 管道 ( 因位移而 引起 的) 摩擦推力 ， 风压力 、 冰雪复盖层 的附加压力等 等 供热管道从粗到细 ， 相 差较大。管道的 截面积愈大 ， 支柱 受 力愈大 D N1 5 0以下的 一 般 管 道支 椠 受 力不 超 过 4 1 0 3牛 ， 而 D N 3 0 0以上的管道支架的受力要比这大一个 数量级 。固定支架因要 起固定 的作用 ， 还要
20、 承受变形力 、 内压推力等。因此 ， 同样是管道 支架， 固定支架较中间支架的受力， 又要大 四、 五倍 以上 。且 在固定支架的各个分力中 以 内压推力 为最大 供 汽压力愈高 ， 推力愈 大，在支架的设计实践中， 根据以上特征将 它们分成三类办理 ， 可得到较好 的结果。 第一类是合力在 41 0 3 牛 下 的支架。 一 般的承重砖墙 ， 各种钢筋水泥结构以用围 墙等等， 它们在原结构中都有很充分的使用 余量， 当我们布置管道时， 尽量的将管道沿建 筑物布置 ， 而支架则可 以采用挂 、 吊、 靠 、 沿的 办法， 依附于建筑物的侧面或上面。支架本 身用型钢制作； 当供热 管道需要独立
21、布置时 ， 支架则 可简化 ， 如可用 型材制作 ， 也可用废弃 梁 、 柱代用 ， 需新制时， 则可用 2 0 02 0 0的断 面的钢筋混凝土柱。旦设计时需 留适 当的安 全系数。 第二类支架是受力较大的固定支架。因 为固定 支架的位置重要 ， 所以要慎重对待 ， 基 础也可 以做的较小 ， 较浅 这类支架所受力若小于 6l O 牛 ， 高度 小于 4 5 m时， 设计 为独立支柱 ， 其 支柱断面 和底板部不需太大 一般地段都可施工 ； 但 当 支柱所受水平 推 力大于 6l O N、 高度大于 5 M， 地处海 淤或 回填地段时 独立 支柱 和支 承底板的， 施 工难度都会很大 ：解剖
22、支柱的 受力最需克服的力是轴 向方向的推力和减小 支柱根部的弯距 ， 与管道垂 直方向的力为次 要力， 且当支柱 及底板采用合 理的比例结构 以后 ， 只要支架结构本身能够 克服轴线方向 的合力便一定能克服垂直方 向的各力。认识 到这一步以后 ， 我们便选用如 图 1 所示 的几 种复合结构 。 经过 汁算后 ， 我们可 以看出， 选用这些复 合结构后 ， 主固定支架的基础 及结构可大为 缩小， 粱， 斜撑等的结构可更小， 有时可以用 管材或型材 代替 ， 稳定 眭提高 第三类支架是大 口径管道的中间支架习 惯上统称为滑动支架。 由于这类支架的受力相对的较大些， 它 的数量大 ， 其投资 占建
23、筑工程的绝大部分 经 过的地段长 ， 地形复杂多变。工程实施中如 能分别进行优化设计， 则可既保证建设效果， 又能降低工程投资。优化设计 中， 我们将其 分成三种类型 ， 区别对待。 热电技术 9 8 年第 2期一6 3 第一种类型是距离固定支架较近( 一般 为 3 0 m内) 的中问支架。管道在此类支架处 的累计变形值较小( 一般在 1 o 0 n n以内， 所 以， 即使它们出现了失稳状况， 也不致于对管 系发生严重的影响。因此， 在设计时可以只 计及正压力和摩擦推力， 不取或少取的安全 系数 ， 设计成所谓的“ 摇摆支架 ” 第二种类型 的中间支架是距 固定支架较远和需要进行导 向等用
24、途的中间支架， 它们的作用仅次于固 定支架 ， 设计 时应留有大 的安 全系数。第三 种类型的中间支架是通 过复杂的地形， 如狭 长巷道等处的中间支架 ， 这类地形处 ， 为不影 响原有 的城市功能 ， 管道的正下方不能立柱 ， 或者不可做大 的基础 ， 因此就要设法用滚动 托架代替滑 动托架 ， 将支柱嵌入建筑体内做 成门形支架或悬臂支架 C L L 主同定点架厦基础 2 固定支架顶都结掬3 支性豁撑且垡 4横椠 5精 前支住及 基础 6滑动 支谴顶部绪 柠 支架设计 中， 除 了以上所叙 的支柱本 身 的设计外 ， 还有柱身与 周围环境 的协调 以及 最优间距 的确定等等 的问题 ，一句话
25、 ， 支架 设计是 一 个拟 简甚繁需 要下 很大气 力 的工 作。 4 管道保温 热电厂集 中生产 的热在供 出过程 中， 也 是要求有最佳 的经济效益 的， 保温 的总体质 量不好 ， 热损失大 ， 效益 差， 但保温质量过好 ， 工程投资大， 运行成本高， 效益同样的不好。 这方面的话题 ， 不少文章 已有论述 。就 目前 现状而言 ， 一是价格的相对关 系有了变化 ， 即 保温材料的价格相对的有所降低 二是随着 科学技术的进步， 各种新型材料不断涌现。 加之媒体强有 力的宣传 ， 那束 ， 我们应如何选 6 4 一热电技术 9 8 年第 2期 材和确定结构最好昵?下面进行一些分析 影响
26、保温效果 的因素 很多 主要有 保温 材料的导热系数人、 保温表面的放热系数 a ， 所处地段 的常年平均气温 、 风速 w 高度系 数 、 保温厚度 及施工质量等 在这诸因素中 管道一但布置定位 ， 施工 质量要 靠严 格 的管理 ， 而平 均 气温 h、 风速 w、 高度 系数等都 已成 常数。为把管道 的散 热损失限制在一定的范围内， 我们可选用不 同导热系数人的保 温材料保 温 ， 但材料 的导 热系数愈小 ， 保温厚度愈小， 导热系数愈太， 保温所需厚度愈大。保温表面的放热系数 是随表 面积的大小变化 的， 保温愈厚 ， 表面积 a 2 愈大， 反之愈小 因此， 为求得较好的保温 效
27、果 ， 应优先选用导热系数人小的保温材料 表 2 是部分保温材料的导热系数。 表 2 保温材料 导热系数 硅酸铝 材料名称 水泥珍珠 水l砬璃 玻璃棉 岩 棉 钙 制 品 制品 群胀蛭石 微 L 硅酸 制 品 岩 制 品 尊珠岩 导热 系数 0 3 5 5+ 0 0 2 5 9+ 0 2 4 3+ 0 1 2 l+ 0 l 0 l 4 6+ 0 1 8 S 米 、 时 0 0 0 0 1 7 0 0 0 0 1 t I ， 0 0 0 0 1 0 O 0 0 2 r p 0 0 0 0 1 1 1 ) 0 2 3 0 0 6 4 丧中 tp为热媒温度和常年平均气温的 平均值 从上表可 以看出
28、 ， 超 细玻璃 棉 ， 岩棉 、 微 孔硅酸钙、 硅酸铝制品和复合硅酸盐等保温 材料的导热系数较小 ， 应优先选用 。但其中 的超细玻璃棉的飘尘对人体有较多的危害， 应慎重选用。 为要得到最好 的经济 日报 ， 应力求使工 程投资尽可能的小， 表 3是部分末 j 料 的市场 价格 。 裹 3 材料价格表 保温树阜 斗 i 硅酸铝制品 微孔硅酸钙 复合硅酸盐 单竹元， fi f o 8 5 0 2 2 0 0 从价 目表 中看 出， 岩棉 明显的低 ， 但它们 胜能 又 有许 多 差 别 ， 除 岩 棉外 ， 都 能 耐受 8 0 0 以 上的 高 温， 而 岩 棉 的使 用 温 度 为 4
29、0 0 C以下。热电厂供热管道 的温度都不超 过 3 5 0 q C， 岩棉可 以选用。以上材料 中， 它们 中还各有其他特点 馓孔硅酸钙的强度较高 需要时可选之 ， 复合硅 酸盐材料可 以现场成 型 异形结构处比较适合。 保温结构寿命都在 l O年以上 ， 较佳 的保 温结构宜选在保温结构增加的费用小于 2 5 年到 3年内热损失减少 的费用。下面表 4举 例说明。表中以连云港地区为例， 平均气温 l 4 ， 平均风速 3 h n S ， 保护层选用 亮丽结 构 ， 造 价 4 5元， 。一 折算 长 度 2 0 (01 的 3 2 5 x 8 的供热管道 ， 供汽 累计 2 0 0 0 0
30、 h ， 分别 选用岩棉和硅酸铝制品保温， 传送 0 8 M P a 、 2 8 O 的过热蒸汽和传送 0 8 MP a的饱和蒸汽 时的投资和损失情况。 下表中岩棉的综合造价 6 5 0 元， 硅酸 铝制品的综合造价 1 0 5 0元 ， 汽价为 8 6 元， 吨汽 ， 折合为 3 1 0 7 元 百万千焦 从后 面两表 中我们可 看 出如 下的问 题 ： 4 1 当保温度厚度较小时 热损失的绝对值 太大， 浪 费踩人 ， 不符合我唇的能源政策静人 类共有 的资源思想。 4 2 当保温厚度增加到很厚时 保温效 果愈 来愈不 明显 ， 超过一定的厚度 保温 工程增加 的造价将高于减少热损失所节省
31、的费用 ：从 下面两表可以看出 ， 当输送 0 8 MP a ， 2 S 0 的 饱和蒸汽时 ， 岩棉宜选 1 2 01 4 O h m 1 为宜 ， 硅 酸铝制品保 温厚度 宜选 1 1 01 3 0 t m n为宜 当输送 0 8 M P a 的饱和蒸汽删 ， 岩棉宜 选 1 0 0 1 2 0 t r a n ， 硅 酸铝制 品宜 选 9 0一l O O n m l 。常 年运行宜选较厚结构 季节性运行宜较薄结 构。输送过热蒸汽应选较厚的结构 。送饱和 蒸汽应选较薄的结构。归纳起来说 ， 应通 过 计算和比较后而定。 4 3 从下 面两表中还 可以看出铝皮或镀锌 铁皮等为主材的外护层占总
32、造价的 I f 3 2 5 ， 所占份额较大。如果确因工程投资所限， 且管道又不在 市 面处 ， 其外护层由里 到外 可 做成塑( 料布) 油 ( 毡) ， 玻 ( 纤 布) ， 乳 ( 胶 ) 油 热电技术 9 8年第 2 期一6 5 ( 漆) 的复合 简易结构 ， 其造价 可减少 一半。 施工质量控制好 ， 外观也较雅致 ， 且经过几年 运行后， 与铝皮和铁皮做成的结构几 乎很 少 区别。 5 结束语 供热管网是热电厂的基础， 也是热电厂 的生命线 。只有尽 可能 的优化热 力 网的设 计 ， 才可能最大 限度 的发挥热 电厂的节能效 益， 也才可能最大限度的节省建设资金 ， 减少 生产
33、运行中的热能损失， 满足热用户的需求。 表 4 岩棉保 温 投 资 分 析 供0 8 I P a 、 2 8 0 C 址热蒸汽 供 0 8 M P a饱 和 蒸 汽 保 温 保 温 暮 臻 荐 O r 总 散 单 位 面 l 单 位 面 热 损 失 羞 热 损 积 散 热 积 教 热 台 价 损 失 损 先 厚 度 材 料 凳 元 】 0 K J K m时 脚， m时 m 音价 元 6 。 9 4 3 4 2 删。 j 瑚 i 2 4 卫 8 2 0 9 9 1 3 1 5 8 8 o D 2 4 6 7 6 3 9 0 0 1 8 2 0 f 8 9 5 8 6 7 O 1 1 2 9 2
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