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1、承受均布荷载混凝土双向板的粘板加固设计 ! 张继文吕志涛 （东南大学南京! “ # # $ %） 褚靖宇 （靖江市建设委员会 ! “ 5 3 4: ?* + ,: 2 0 1 / / ? 1 . 5 3 ? 1 /: 3 1 :1 . /0 8 2 6 /: 9 0. 0 0 8 6 . ; B 3 1 4 / 0 0 / 3 ; 3 1 5 C 6 : 2 2 : 0 5 : 3 D - . /E 5 / ? ; ? 5 3 / 1 1 / 2 3 3 ; 0 1 2 / 3 4 1 .: 1 / ;+ A 0 ? 9 0 0 8 9 F / 6 1 / ; 1 : 8 3 5 ; 2 /
2、3 ? E H / ; 3 ; 6 ? 6 8 ? 1 / ;9 E / G ? : E 5 3 4E 5 / ? ; ? 5 3 /G / 1 . : ;， 3 ; 2 6 1 5 6 ? ; / 0 5 4 3 2 : 6 / ; 8 2 / 3 ;6 : 2 2 / 0 : 3 ; 5 3 4; / 0 5 4 3 5 3 4 C 1 9 ? / 0 2 / ? 0 : 2 : : 0 / ; D ! “ # $ % 5 3 4；E 5 / ? ; ? 5 3 / ! 江苏省自然科学基金重点资助项目 （I J ! # # # # ) % C “） 。 在被加固混凝土板底面粘贴薄钢板或*
3、+ ,板 （如图“所示） 可显著提高混凝土板的承载力和使用 性能 “。外贴薄钢板或 * + ,板的平面尺寸可根据 混凝土板所需提高承载力大小， 依据塑性铰线理 论 !， )加以确定， 而外贴板的厚度则可用加固板中 外贴板区!和“两个配筋方向的最大控制弯矩来 计算确定。 一、 加固板的屈服线模式 根据塑性铰线理论及对外贴板加固方板的试验研 究结果， 承受均布荷载的简支矩形加固板的塑性铰线 模式可假定如图“（9） 所示的形态。易于发现， 在加固 板达到受力极限状态时， 板的非贴板区被塑性铰线分 割成K， I，A和L四类刚性板块。塑性铰线包括四条 板面角区的负塑性铰线和八条位于板底面在外贴板角 点和
4、负塑性铰线之间的正塑性铰线及四条在板底面环 绕外贴板的正塑性铰线。 四边固支的加固板与四边简支的加固板相比， 其 塑性铰线模式的差别只是多了四条板面沿固支边的负 塑性铰线， 详见图“（） 虚线所示。 假定加固板底面!和“方向上单位板宽屈服弯矩 分别为# =和# # E ， 加固板顶面沿短边支座单位宽度 负弯矩为#“ =， 沿长边支座单位宽度负弯矩为# “ E ， 如 图“（6） 所示。 二、 四边固支加固板承载力 设加固板竖向位移函数为$H（!， “） ， 当给外贴板 的周边 （图“（） 中由点“， (，$，“ #所表示） 一向下单位 位移， 则由于K， I，A，L四板块是刚性的， 所以， 根
5、据各 板块间的变形协调条件可方便地求出加固板上其余各 点上的位移以及刚性板块K， I和A围绕各自转动轴 的转动角。令被加固板的宽 度 与 长 度 分 别 为% “ 和 %!， 外贴板的分别为 / ， /; 0） %. /(%$ / # ; / 0 ; $ 1; ， % . 0 (% $ 0 #; 00 ; $ 1 （） ; （( $） 式中， # ; / ， #; 0分别为外贴板#和$向的内力臂系数， 可由单位板宽截面上的内力平衡条件确定； 0 ; $ 为外贴 板截面形心至被加固板顶面的距离； 1;为外贴板的抗 拉强度设计值。 如所选用的外贴板为各向同性板， 如钢板， 则所求 外贴板的厚度/
6、;可取/ ; / 和/ ; 0中的较大值； 如所选用 的外贴板为各向异性板， 如) * +布或板， 则可根据/ ; / 和/ ; 0来确定#和$ 两向的加强纤维截面用量， 当然， 也可按/ ; / 和/ ; 0中的较大值， 偏安全地在# 和$向均 配置相同的加强纤维截面用量。 八、 结语 钢筋混凝土双向板可通过体外粘贴) * +或钢等 薄板进行有效的补强加固， 外贴板加固板的极限承载 力及刚度随着外贴板的平面尺寸的增加而提高。基于 已有的试验研究成果及塑性铰线理论提出了计算外贴 板加固混凝土双向板承载力的三角形塑性铰线分布模 式， 并在此基础上推导出一套适用于外贴) * +或钢等 薄板加固混凝
7、土双向板的实用设计计算方法及设计应 用表格。本文所给出的设计计算方法， 经对文献 ! 中 加固试验板的验算比较， 具有较好的精度。此外， 考虑 到在直接用本文公式设计计算加固板时， 手算计算工 作量较大， 专门编制了相应的计算机设计通用程序， 以 便于实际应用。 参考文献 ! , ?A，B 3 ?C，A D ?E2，3 8= F G H 3 7 = 4 I D JD K 8 L D M L = 0* N O F = P O 3 / 8 3 J = F F 0P D Q 3 QL I 8 7= O 8 3 3 F ; F = 8 3 G D 1 J = F D K R 8 J 1 . 8 1 J
8、 = F，S M ? I 3 3 J I ?，T R N SG U D F G ! ( V，W D G “，T ; J I F，( $ $ !G ( , D 3 O22，A D D Q*XG E I 3 F QF I 3= = F 0 O I OD K O F = P O G T % 3 J I . = + 1 P M F I O 7 I ?N D % ; = 0，Y . G，Z R TG - , D 7 = O 3 AG E I 3 F QF I 38 7 3 D J 0 G N 3 % 3 8= QN D . J 3 8 3T O O D . I = M 8 I D ，2 D Q D ，!
9、 9 (G “ , B I % D O 7 3 DR，A D I D L O 0 M J I 3 ? 3 JRG B 7 3 D J 0D K; F = 8 3 O = QO 7 3 F F O G . C J = L M X I F FH D D N D % ; = 0，Y . G，W 3 LE D J ，! 9 # 9G 钢M混凝土组合结构协会第八次学术年会召开 由中国钢协钢M混凝土组合结构协会主办， 海军后勤学院承办的 本次学术会议于( $ $ !年! $月9日“! (日在天津塘沽召开。来自 全国科研、 设计单位、 高校和企业的一百多名代表出席了会议。会 议共交流论文“ $余篇， 内容涵盖了我国近两年在钢管混凝土和型钢 混凝土方面取得的成果及其在建筑和桥梁方面的应用。会议邀请 孙慧中研究员介绍了我国型钢混凝土规程的编制情况。会议还邀 请了来自日本、 韩国和我国台湾的学者介绍了这些地区在钢管混凝 土和型钢混凝土方面的进展情况。 会议期间与会代表参观了天津钢管混凝土多高层住宅和办公 建筑的工地。协会还进行了新一届理事会的改选工作， 钟善桐教授 再次担任协会理事长。会议取得了圆满的成功。 （本刊讯） -(