485柴油机设计毕业论文.doc

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1、485柴油机设计（配气机构）摘要本设计介绍了 485柴油机配气机构的设计，主要是其各零部件的设计。 本次设计的485柴油机主要用于轻型载货车。配气机构的功用就是实现换气过程，即根据发动机气缸的工作顺序，定 时的开启和关闭进排气门，以保证气缸排出废气和吸进新鲜空气。配气机构 设计的好坏直接影响发动机整体的经济性和动力性，因此配气机构的设计在 发动机整体设计上占有相当重要的作用。在气门选择上，釆用每缸两个气门 的方案，其优点是比较简单、可靠，对于自然吸气式柴油机可以提高新鲜空 气的进气量，降低气缸的热负荷，增加气缸的耐久性和使用寿命。气门的驱 动采用凸轮轴一挺柱一推杆一摇臂一气门机构。凸轮轴布置形

2、式是下置式， 采用的是整体式凸轮轴，这样的凸轮轴结构简单，加工精度高，能有良好的 互换性。本次配气机构的设计，主要包括进、排气门的设计，气门弹簧的设计， 以及凸轮轴的设计。编写Matlab程序，计算得到挺柱升程表，绘出挺柱升程、 速度、加速度曲线。关键词：柴油机，配气机构，凸轮轴，气门THE DESIGN OF VALVE TIMING MECHANISM OF 485 DIESEL ENGINESABSTRACTThis thesis introduces the design of valve timing mechanism of 485 diesel engines，mainly th

3、e design of its various components. The 485 diesel engine in this design is mostly used in light truck.The function of valve timing mechanism is to realize the exchange process， namely according to engine cylinder working order，ensure that the intake and exhaust valves open and close at the proper t

4、ime. The valve gear play a direct impact on the economy and power parameters of the engine，therefore, the design of gas distribution agency in the overall design of the engine play a rather important role. Arranging two-valve per cylinder, the advantages are that it is relatively simple，reliable, fo

5、r the naturally aspirated diesel engines can improve the fresh air into the cylinder, reduce the heat load of the cylinder to increase the durability of the cylinder and use life. The driving mechanism of valves is camshaft, tappet, pushrod，rocker, valve train. Camshaft arrangement is under the form

6、 of home-style, using the integral camshaft, such camshafts have simple structure, high precision machining, and good interchangeability.This design, including exhaust valve, intake valve, valve spring, and camshaft. Write Mat lab program，calculate tappet lift table，map the curves of tappet lift，spe

7、ed and acceleration.KEY WORDS: Diesel engine, Valve timing mechanism，Camshaft，Valve#1第一章485柴油机的设计要求3第二章485柴油机工作过程热计算62.1 485柴油机工作过程热计算已知参数62.2 485柴油机工作过程热计算62.2.1 一般参数的计算62.2.2进排气过程计算72.2.3压缩终点参数计算82.2.4燃烧过程的计算82.2.5膨胀终点参数的计算82.2.6指示参数的计算92.2.7有效参数的计算9第三章485柴油机主要性能参数的选择103.1平均有效压力p 10vme3.2活塞平均速度Cw1

8、03.3行程缸径比113.4曲柄连杆比123.5气缸中心距13第四章配气机构总体布置144.1气门数目、布置和驱动144.2凸轮轴的布置和传动14第五章气门组的设计155.1气门的设计155.1.1气门的工作条件与设计要求155.1.2气门的结构和设计165.1.3气门材料的选择195.2气门导管的设计195.3气门通路面积的校核20第六章气门弹簧的设计236.1气门弹簧概述236.2气门弹簧尺寸的确定236.3气门弹簧的校核286.3.1气门弹簧的强度校核286.3.2气门弹簧的共振校核29第七章凸轮轴与气门传动件的设计317.1凸轮轴的设计317.1.1凸轮轴的设计要求及结构317.1.2

9、凸轮轴尺寸的设计317.2挺柱的设计357.3推杆和摇臂的设计36 i仑37参考文献38附录39柴油机的发展，已有一百多年的历史，通过这一长时间的不断改进和更 新，己经发展到了比较完善的程度。由于它的效率高，适应性好、功率范围 广，柴油机已广泛应用于农业、工业、交通运输业和国防建设事业。因此， 柴油机工业的发展，对国民经济、国防建设以及人民生活都具有十分重要的 意义。近三十年来，柴油机朝着提高柴油机功率，降低油耗、污染和噪声以 及提高工作可靠性和延长使用寿命的方向发展。我国柴油机产业自20世纪80年代以来有了较快发展，但我国柴油机产 业的整体发展仍然面临着许多问题。1、我国重型柴油车的产量在逐

10、年增加，中型、轻型车柴油化步伐也在加 快，但在微型汽车、轿车领域，柴油车所占比例仍很少。2、柴油机行业投入不足，严重制约了生产工艺水平、规模发展和自主开 发能力的提高。现在，我国柴油机技术基础薄弱，还不具备完整的全新柴油 机产品和关键零部件开发能力。3、我国柴油机技术的落后、产品质量差以及车辆使用中维修保养措施不 力，导致低性能、高排放柴油车在使用中对城市环境和大气质量造成不良影 响，使社会产生厌柴心理。4、柴油品质差、柴油标准的修订严重滞后于汽车工业发展的需要，对柴 油机技术的发展以及各种新技术、改善柴油机排放措施的应用造成障碍。我国柴油机技术的攻关重点应放在电控技术、排放后处理技术、整机开

11、 发和匹配技术等关键技术研究和材料开发上，加快开发与配套主机更加适应 的节能、节材和高可靠性的新一代机型。现有产品要提高可靠性、降低噪音 和烟度，下一步应推广直喷化、轻量化、多缸化，同时还应提高柴油品质， 为各类柴油机新技术的应用奠定基础。485柴油机结构简单、维修方便、制造成本也较低、比较省油，且具有 较大的输出扭矩。由于485柴油机具有许多方面的优点，所以不论在国外还 是在国内，其应用越来越广泛，特别是轻型运输车辆，把485柴油机作为其 首选动力。随着国民经济建设和生产的发展，485柴油机已越来越广泛地得 到应用，它为我国国民经济的发展作出了不可磨灭的贡献。总之，本次设计的485柴油机具备

12、动力大、油耗低、使用可靠性高、经 久耐用、经济省油和维修方便等优点，是更省油，更清洁的环保机型。特别 是其强劲的动力，合理的价格必将深受广大客户青眯。因此，此机型在未来 的市场应用中有很大的发展潜力。3485柴油机主要应用于农用、轻型载重汽车、工程机械等车辆中。从485 柴油机的使用范围就可以知道其特点。其材料尽可能采用一般钢材，零部件 工艺性要好，要适合于大量生产，而且这类柴油机除了和其他机械一样，都 要求产品重量轻、体积小、质量好、效率高、结构简单、使用方便和维修、 保养简单，对于这一类柴油机是具体要求可以概括为：一、经济性指标柴油机的经济性指标通常都是以燃油消耗率和机油消耗率作为柴油机经

13、 济性的主要指标。柴油机的燃油消耗率是随运转工况的不同而变化的，一般常以额定工况 时每千瓦时有效功率所消耗的燃油克数作为衡量指标(有的采用外特性最低 的燃油消耗率作为衡量指标)。燃油消耗率主要与柴油机的工作过程、燃烧室 结构以及机械效率等有密切关系。高速柴油机在额定工况时的燃油消耗率一 般在 sisdssg/aw./z)间。二、动力性指标柴油机的动力性指标是指柴油机的额定功率、额定转速及扭矩，这些指 标是根据与之配套的使用要求而确定的。一台柴油机的功率，根据不同的使 用要求，需要随工况而变化。现代农用柴油机，为了具备良好的动力性，其 性能、结构和使用情况随地区不同而差别悬殊，而且大部分柴油机的

14、工作环 境恶劣，同时使用负荷不均匀，有时超负荷，有时较低负荷运行，而且有时 候可能连续工作几十个小时，因此这类柴油机应有较好的动力性。三、可靠性与耐久性指标柴油机的可靠性是指柴油机在设计规定的使用条件下，具有持续工作、 不致因故障而影响柴油机正常工作的能力。可靠性指标通常是以在保证期内 不停车故障次数、停车故障次数以及更换主要零件和非主要零件的数目来表 示。目前，一般还只采用保证期中的故障情况以及使用寿命作为衡量柴油机 可靠性指标，并以使用寿命作为衡量柴油机耐久性的指标。使用寿命是指柴 油机从开始使用到第一次大修前累计运转的小时数，或车辆行驶的公里数。5柴油机的大修期一般决定于气缸套和曲轴磨损

15、到达规定极限的时间（即此时 柴油机不能继续正常工作），中小型工程机械的柴油机使用寿命大约在 6000-10000小时。本次设计中的485柴油机主要应用在轻型卡车、农用运输 车、装卸车、叉车等各种中小型工程机械中，其工作负荷变化较大，因此要 有较高的可靠性与耐久性指标3_5。四、运转性指标柴油机的运转性指标，主要是指操纵使用是否方便，运转是否平稳，起 动性与加速性的好坏以及噪声与排放污染等。操纵使用方便是指使用人员不 需要很特别的专门技能，可方便操作、维护、保养。运转平稳是指柴油机平 衡良好，振动小。起动性好即指柴油机起动迅速可靠，一般柴油机要求在-5C 气温下不附加任何辅助装置就能顺利起动。加

16、速性好是指速度提升得快，一 般在柴油机在短时间内能够达到所需的速度。噪声与排放污染是指柴油机在 运转时噪声和排放要在一定的范围内。五、紧凑性指标柴油机的紧凑性指标，通常是指柴油机的重量和外形尺寸指标。衡量柴 油机的外形尺寸指标是单位体积功率。它是评价柴油机结构紧凑性和金属材 料利用程度的一个指标。衡量柴油机重量的指标是比重量。本次设计的485 柴油机主要应用于中小型工程机械，因此紧凑性指标较低1。六、“三化”问题所谓三化问题是指产品系列化、零部件通用化和设计标准化。1. 产品系列化。柴油机的用途虽然十分广泛，但是从生产和管理的角度 看，却希望产品的类型不要过多。机型少就便于集中力量进行深入研究

17、，也 便于组织大规模生产。为此目的，国家拟订出以缸径为基本尺寸的系列型谱。 型谱中同一系列的柴油机，缸径和基本结构相同，通过改变缸数以及其他结 构上的变形来满足多方面的不同需要。同一系列柴油机应该作到多数零件或 总成，尤其是易损件通用。2. 零部件通用化。意义如上所述。事实上，工业中使用广泛的产品其规 格己经标准化了，所以零部件通用化也包含了凡是能采用标准件时就采用标 准件的含义。3. 零件设计标准化。它是指在设计中应按国家机械制图标准绘图，并尽 可能地按照有关标准制定技术条件。但是发动机要想同时满足上述全部要求是相当困难的，因为这些要求是 相互矛盾的。因此应在保证主要要求的前提下，尽可能的满

18、足其他要求。对 于农用来说主要应具有足够的使用寿命，其他要求都是次要的6-8。第二章485柴油机工作过程热计算在柴油机设计开始阶段，根据选定的参数进行工作过程热计算，其主要 作用有：1) 对柴油机的动力性能和经济性能参数起一定的校核作用；提供柴油机 主要热力参数之间相互关系的简单计算方法。2) 提供在设计阶段零部件强度计算的依据。3) 为柴油机的性能改进提供初步的理论依据。2.1 485柴油机工作过程热计算已知参数485柴油机工作过程热计算的已知参数见表2-1所示。表2-1 485柴油机的相关参数参数名称参数值参致名称参数值有效功率t (kW)30压缩比18柴油机转速n(r/min)2600最

19、高燃烧压力/ax (MPa)8气缸数i4过量空气系数1.7气缸直径(mm)85充量系数0.85活塞行程S(mm)1002.2 485柴油机工作过程热计算本章对485柴油机工作过程进行热计算，分以下七个部分：1) 一般参数 计算；2)进排气过程计算；3)压缩终点参数计算；4)燃烧过程计算；5)膨 胀终点参数计算；6)指示参数计算；7)有效参数计算。2.2.1 般参数的计算一、气缸工作容积r (L)v = s = 85 n xioo =0.567L二、燃烧室容积匕(L)V 0.567TV = = 0.033 L -1 18-1C三、理论空气量L。=14.297 kggcga0.870.004L.

20、= 34.41(+ g - ) = 34.41(+ 0.126 3 838四、新鲜空气量1L L。=1.7xl4.3=24.31kg五、燃烧产物量MgH g()0.1260.004M = L + + = 24.31 +=24.34kg432432六、理论分子变更系数M 24.34fj = =1.001L 24.31七、实际分子变更系数#ft =/o+ =1.001 i + T 293 + 0.05 x 800T,Td = = 336.2 K1 +(j)r1 + 0.05五、冲量系数=0.85六、柴油机总空气流量人（kg/h)49.17g/s=177kg/hPahVsin 0.85 x 0.98

21、xl01x 0.5 67 x 4 x 2600A : (p - = 30rRdTd30 x 4 x 0.287 x 293112.2.3压缩终点参数计算一、压缩终点压力L(kPa)P = P/te nX = 91 xi8 35 = 4 5 0 4 kPa4.5MPa* co r de c二、压缩终点温度l(k)T =TAe w,_1 = 336.2 x 1 8I35_1 = 924.6 Kcode c2.2.4燃烧过程的计算一、压力升高比、p8000A = flmax = 1.78p4504r CO二、最高燃烧温度rmax(K)8 HlUiC ) T = -+ (/C ) + 8.313(/l

22、 - l)-r厂 厂 pz / m maxLpcy mv p / J co弋 M1 + Ln Ta p ,1.7 x 0.495293729.4ih = 8.3138.3 13 x xx=40.3%Hp h (j44100990.85u1 ab T c四、指示油耗3600 x 1 03600x10/iib. =202.6g/(kW*h)TJ H0.403X44100、 Iu2.2.7有效参数的计算一、机械效率/?=83.8%Pe 30Pi 35.8二、平均有效压力p = n p = 0.838x 729.4 =611kPame 1 m * mi三、有效热效率rj ef = rj m rj t

23、= 0.838 x 0.403 =0.338四、有效比油耗be = = 202 6 =242g/(kW-h)n 0.838、,m第三章485柴油机主要性能参数的选择柴油机的主要参数的选择必须紧密结合实际情况进行选择。它需要设计 师在整机尺寸应尽可能小、总质量尽可能轻和具有较高的动力性、热可靠性 与机械可靠性这两个互相矛盾的开发目标之间找到折中点，同时还应考虑整 机外形美观。针对设计任务的要求正确选择这些参数，在估计Pe值时，一方面应考虑 技术力量的因素，另一方面还应该给发动机留一定的余地，以免影响其寿命。3.1平均有效压力Pme柴油机在额定功率时的平均有效压力是表示柴油机整个工作过程完善性 和

24、热力过程强烈程度的重要参数之一。它决定于混合气形成的方法、燃料的 种类、混合气形成的过程、燃烧过程与换气过程的质量、机械效率、进气压 力和温度以及柴油机的冷却方式与冲程数。是标志柴油机热力循环进行的有效性、结构合理性和制造完善性的 综合指标。平均有效压力：30tP30x4x30P = = 0.610MP = 6.1 barVni 0.567 x 2600 x 43.2活塞平均速度cm柴油机的额定转速和活塞平均速度指柴油机在额定功率时的转速和活塞 平均速度。活塞平均速度也是决定柴油机高速性的指标。提高柴油机的额定 转速与活塞平均速度是提高柴油机单位体积功率的有效措施之一。通常采用 短冲程而提高转

25、速，使活塞平均速度在不至于过高的情况下来提高柴油机的 单位体积功率。一、C对性能的影响m当其他参数不变化时，q与柴油机功率匕成正比。但是当柴油机结构不变时，进排气阻力与C成正比，在柴油机摩擦磨损中占最大份额的是活塞组m的摩擦损失，而活塞组的磨檫损失平均压力/_与成正比。因此，C的提ntmmm高导致的下降。二、c对热负荷的影响m柴油机气缸内单位时间所发出的热量与功率匕成正比，因而与成正 比。所以气缸的热负荷与成正比。即热负荷随q的增大而增大。如果当 过大时，可能造成热负荷过大，甚至造成发动机因为热负荷超过极限，使发 动机不能正常工作91()。三、c对磨损和寿命的影响m柴油机气缸活塞组由气压引起的

26、磨损速率可认为与摩擦功率成正比，即 随C提高，柴油机的寿命可能急速下降。因此必须合理的选择活塞速度C。mmC增大使发动机的功率提高，但活塞组的热负荷和曲柄连杆机构的惯性m负荷增大，磨损加剧，寿命下降。同时由于进排气流量增大，进排气阻力与 气流速度平方成正比例的增加，使冲气系数下降。所以随活塞平均速度提 高，必须增大气门通道面积，选用好材料，提高加工精度。但是，C选取过m低也不恰当。首先是对于给定工作容积的柴油机来说，所发出的功率将过小， 即每升工作容积所发出的功率将过低。其次，过低将导致活塞环和气缸壁 在表面间不能建立起有效的润滑油膜而使摩擦加剧。30x485、0.7856 x 4 x 6.1

27、 x/lioo J活塞平均速度：0.7856zP1,1003.3行程缸径比S/D对柴油机的影响是多方面的。D小则气缸余隙容积比减小，影响 混合气形成和燃烧。在具体选择值时，应注意三个问题：尽量使气缸的 散热面积与气缸的容积之比为最小，有利于燃烧室设计且使整台柴油机的尺 寸最为紧凑。当每一气缸工作容积一定时，应采用较小的值。其优点为：1.可相应地提高柴油机曲轴转速而不至于使活塞平均速度超过许可值，因而可以提高升功率。2. 可降低直列式柴油机的高度，因而可以减小外形尺寸并相应地减轻重JS-o3. 由于柴油机曲柄半径减小，曲轴主轴颈和曲柄销轴颈的重叠度则增 大，因而刚度增加，应力状态改善。同时，连杆

28、也可以短一些，这对其强度 和刚度都有利。4. 由于柴油机气缸直径的增大，气缸盖上的气道和配气机构的安排较容易。然而，当采用较小的s/D值时，由于气缸直径的增大，热负荷、机械负 荷和噪声都加大。同时，由于单列式柴油机的长度主要决定于气缸直径，所 以对于一般直列式来说长度将增大。此外，较小的s/d值对燃烧室设计不利， 而且对直流式换气的换气品质将变坏。因此，在选定s/d值时必须适当。160C x 10360x8.67x103打程：S = = = lOOmwIn2x2600所以 S/Z) = 100/8 5= 1.13.4曲柄连杆比连杆长度I (大小头孔中心距）是设计时应该慎重考虑的一个结构参数，

29、通常用连杆比来表示，A值越小，连杆越长，连杆质量对惯性力的影 响可能更大。因此在现代高速柴油机的设计实践中，一般都是尽量缩短连杆 长度L,也就是说采用大的X值。设计过程中应该满足：1. 对于四冲程高速柴油机来说，最合理的连杆长度应该是保证连杆及相 关机件在运动中不与其他机件相碰情况下的最短长度。2. 人值越大，连杆越短，则发动机总高度或总长度越小。所以使发动机 结构紧凑。而且，柴油机总高度减小，总重量减小，且连杆越短，重量越轻， 往复直线运动部分的质量和不平衡回转部分的质量件减小，其运动时产生的 惯性力也减小，可以减少发动机的振动。3. 入值越大，连杆缩短会引起活塞侧压力&加大，可能增加活塞与

30、气 缸的磨檫与磨损。13本设计中曲柄连杆比：L 1673.5气缸中心距气缸中心距是表征柴油机长度的紧凑性和重量指标的重要参数。缸心距 大小取决于气缸盖型式和曲轴的结构型式和尺寸分配。缸心距的选取要考虑气缸盖上的进排气道的布置、冷却系统的布置以及 润滑系统的布置。若气缸中心距选取过大，则会降低发动机的整体紧凑性， 造成材料浪费，使制造成本提高，同样给机体的冷却造成困难。但是若气缸 中心距选取过小则会使气缸盖的设计造成困难。有可能造成进、排气道与气 缸盖紧固螺栓相打架，这样就影响充气效率，造成燃烧不充分，经济性降低。 同样会使排气阻力增大，使气缸压力过高而降低充气效率。确定气缸中心距的大小，考虑曲

31、柄臂和主轴径、曲柄销长度，使主轴承 和连杆轴承有足够的承压面积，并保证曲柄有良好的刚度和强度。本设计中缸心距：l0 +112mm。17第四章配气机构总体布置配气机构的任务是实现换气过程，即根据发动机工作次序定时开启和关 闭进、排气门，以保证气缸排除废气和吸进新鲜空气。其要求为：1. 进排气门的时面值足够大，泵气损失小。2. 振动、噪声较小，并且工作可靠和耐磨。3. 结构简单、紧凑。1应该指出，同时满足这三个要求是比较困难的。因此在设计时必须根据 具体情况综合考虑，有所侧重，尽可能合理满足这些要求。4.1气门数目、布置和驱动本设计釆用每缸一进一排两气门的设计方案，气门的驱动采用凸轮轴一 挺柱一推

32、杆一摇臂一气门机构。4.2凸轮轴的布置和传动目前，除强化强度特别高的发动机采用顶置式凸轮轴外，一般都采用下 置式凸轮轴和中置凸轮轴的布置。在凸轮轴布置时应考虑以下原则：1. 决定凸轮轴横向尺寸和位置时，应保证不与曲柄连杆机构运动轨迹相 碰，并尽可能靠近气缸中心线，以便减小机体和发动机宽度。2. 在决定凸轮轴高度位置时，应保证曲轴对凸轮轴的传动，并要求配气 机构驱动也比较简便。3. 当发动机转速较高时，为了减小气门传动机构的往复运动质量，可将 凸轮轴位置移动到气缸体上部,有凸轮轴经过挺柱直接驱动摇臂而省去推杆。综合考虑上述要求，本次设计的485柴油机的凸轮轴采用下置式。第五章气门组的设计5.1气

33、门的设计5.1.1气门的工作条件与设计要求一、气门的工作条件气门是发动机的重要零件之一。工作时需要承受较高的机械负荷和热负 荷，尤其是排气门，由于经常受到高温燃气的冲刷，因而易产生漏气、腐蚀 与烧损现象，工作条件就更为严酷。气门工作时承受落座冲击负荷及燃气压 力所给的静负荷，这种静负荷一般为5kgf/mm2左右，而冲击负荷一般为11.6kgPmm2左右；气门的工作温度，进气门约为200450C,而排气门则 可达650850C,甚至更高。尽可能使气门在较低的热负荷和机械负荷下进 行工作是气门设计的重要任务。二、气门设计的基本要求1. 材料方面气门的工作温度是确定气门材料的主要依据。在气门工作温度

34、的范围内 材料应具有足够的强度、韧性和表面硬度。由于排气门锥面的磨损常为腐蚀 磨损，因此选材时排气门必须考虑耐化学腐蚀（主要是硫和钒）的性能。进 气门锥面多属摩擦磨损，因此排气门则着重耐磨。2. 结构方面要求结构简单、加工方便，且颈部形状也要恰当，以便减少气体的流动 阻力，增加其进气冲量。在保证足够的的强度、刚度和耐磨性的前提下气门 的重量要轻。3. 尽可能降低热负荷尽可能降低热负荷是气门设计的一个重要方面。排气门是气门组中的高 温零件，气门头部有75%左右的热量经气门座导出，25%左右的热量经气门 导管传出，因此，气门的设计应与汽缸盖密切配合，气门座周围必须加强冷 却，并使温度尽量均匀。因此

35、，若结构允许，应尽量增加导管长度，适当减 小气门杆与导管的配合间隙，以降低气门温度12。另外，气门的运动受到凸轮、挺柱、摇臂、气门弹簧等零件特性的制约，因此气门设计还必须从整个配气机构来分析考虑，要避免气门在落座时承受过大的冲击和振动，因为这些机械负荷也是造成气门与气门座磨损的原因之 1o5.1.2气门的结构和设计气门主要由杆部和头部两部分组成。图5-1所示为气门的基本结构及名称。图5-1气门的基本结构及名称 1_气门头部2气门杆部3气门径部4一锁夹槽5气门杆端面 6_气门雄面7气门头部端面Dv气门头部直径do气门杆直径 t,气门头厚度R气门颈部圆孤半径气门锥面斜角一、气门头部的设计1. 气门

36、头部形状气门头部形状除影响气体流通特性外，还影响气门的刚度、重量、导热 性能以及制造成本等，同时以关系到气门的使用期限。气门头部形状基本上 有三种形式：平底型、凸底型、凹底型。其中平底型气门的优点是结构简单、 工艺性好、受热面小，具有一定的刚度，基本上能满足进、排气门的工作要 求，因此在多种类型的柴油机中得到了广泛应用。本次设计的485柴油机采 用平底型气门2。2. 气门头部直径增大进、排气的流通断面是减少进排气阻力，提高充量的途径，同时气 门头部直径的选择还应考虑到燃烧室的型式，汽缸盖进、排气门的布置，气 道之间冷却水套的设计以及气门受热和冷却的均匀性等因素。气门头部直径尺寸的确定，依据柴油

37、机设计手册中册1中参考公式：Dvi = (0.44 0.48)DD ve = (0.37 0.41)Z)”=(0.82 0D 8根据缸径 D=85mm,代人_L式得：Z)v = 37.4 40.8 awaw d ve = 3 1.2mm考虑燃烧室、喷油器和缸盖螺栓等多方面因素，本设计取、=3所D = 22mmve3. 气门锥面斜角气门锥面斜度一般为30和45两种。在设计中考虑到排气门中气门与气 门座之间的单位压力较大，则锥面上的积炭就容易被压扁或擦掉，因此我们 采用45斜角。对于进气门的斜角，考虑到制造和维修的方便，一般在非增 压柴油机中也取45。因此，在本次485柴油机的设计中，进、排气门锥

38、面 斜角均取45。颈部圆弧半径R为一般取气口直径的0.250.50倍，多数情况下进气门 的颈部圆弧半径R可取进气口直径的0.25倍，排气门的颈部圆弧半径R可 取排气口直径的0.35倍，考虑到加工方便的原则我们统一取颈部圆弧半径为 9.5mm”。4. 气门头部厚度及锥面宽度的确定(1) 气门头部厚度q设计原则：气门头部厚度的设计主要是从气门的刚 度来考虑的，气门在燃烧压力的作用下会引起变形，变形过大会引起气门的 密封性下降，锥面磨损增加。参考柴油机设计手册中册1,气门头部厚度&的公式为：/,= (0.100.12) dv因此，对于进气门，,=(0.100.12)x38=3.84.56，取/,=4

39、.5mm;对于排气门，=(0.100.12)x32=3.23.84，取、=3.5mm0(2) 气门锥面宽度b的设计原则：由于气门的大部分热量是经密封带导 出，密封带较宽则传热效果好，气门的工作温度就较低，但气门的密封性就 较差。反之密封带太窄，虽然密封性较好，但散热不良，且接触压力较大， 会加速气门的磨损，因此综合考虑这两方面的因素来选取气门密封带的宽度， 其宽度的一般范围是1.53.0毫米之间。参考柴油机设计手册，气门锥面宽度b的公式为：b=(0.9 1.05)/,因此，对于进气门，b = (0.91.05)x4.5=44.7,取 b=4.2mm;5.气口直径的确定 进气口直径山=(0.37

40、0.46)D=31.4539.1,本设计取进气口直径di=32，排气口直径：d2=(0.330.37)D=27.231.45,本设计取进气口直径d2=2 8 o二、气门杆部的设计1. 气门杆直径的设计气门杆直径的选择取决于气门所需的耐久性，增加气门杆直径有利于气 门热量的逸散。气门杆直径的选择还决定于它在导管运动时侧向力大小。根 据经验，气门杆径取为头部外径的1625%。考虑到加工和维修的方便，一 般进、排气门杆直径相等。因此，本次设计的485柴油机气门杆直径为： 38x16%32x25%=6.088,在此取气门的杆直径为：do=8mm。2. 气门杆长度的设计气门杆长度L取决于气缸盖和气门弹簧

41、的设计，一般希望短些，以便降 低发动的总高度，减小气门重量。根据柴油机设计手册，气门杆长度L的设计公式为：L =(2.5 3.5) Dv将Dvi?=38mm、dv/= 32mm代入上式得：进气门杆长L=95133，排气 门杆长L=80112,综合考虑进排气门总长相等的设计原则和设计方案取进气门杆长 l =95mm,排气门杆长 L=96.5mm。气门杆端面要淬硬，一般要求硬度不小于HRC50。气门杆端部与弹簧盘 相连接，应保证连接可靠但又不致过分使气门杆削弱，在本次485柴油机的 设计中采用锁夹槽来连接，槽内不允许出现尖角。三、气门升程进气门最大升程咖=(0.24、U,mm排气门最大升程心_ =

42、 (0.28 1、mm综合进排气门的最大升程考虑：本设计取进、排气门最大升程均为9mm。 5.1.3气门材料的选择在气门材料的选择必须考虑到其工作温度、腐蚀情况、冲击载荷以及气 门杆杆部与端面的耐磨等因素。综合考虑到气门的温度和冲击载荷的限制， 在本次485柴油机的设计中，因其适用于运输车辆中，所以其负荷较高，因 此，取进气门取材料为40Cr,排气门取材料为4Cr9Si2Mn1。5.2气门导管的设计气门杆工作时在导管中滑动，使导管承受侧向压力，并且气门的部分热 量也从导管中逸出。导管与气门这对摩擦副由于靠近气门头部，所以温度较 高，润滑油易结炭，但供给摩擦副的润滑油又不能过多，以免流入燃烧室，

43、 因此要求导管在润滑较差的情况下能耐磨。近年来，我国开始广泛应用铁基 粉末冶金导管，在不良的润滑条件下，工作可靠、磨损小，同时工艺性好、 造价低。导管的外表面一般都设计成光滑的圆柱，没有任何凸台，以便无心磨床 的加工。导管的长度取决于气缸盖的布置，只要位置允许，应尽量长些，最 好不要小于气门杆直径的6倍，以减小对导管的侧压力，并有利于气门的导 向和散热。导管与气门杆的配合间隙应认真选择，间隙过大则散热不良，同时气门 在导管中易摆动、冲击，使气门和气门座磨损不均匀而造成漏气、漏油，这 种渗漏甚至使气门头部烧损。间隙过小对气门座偏心的的补偿能力下降，还 会因气门杆受热而卡在导管中。进、排气门工作条件不同，所取间隙也不同， 一般进气门取气门杆直径的0.005