土木工程毕业设计（论文）-郑州市农业局办公楼结构设计.doc

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1、西南科技大学城市学院本科生毕业论文郑州市农业局办公楼结构设计摘 要：本工程为郑州市办公楼结构设计,其建筑层数为五层。主楼标高为18.0m，总建筑面积3100m2。本建筑物防火等级二级，抗震设防烈度7度。本工程结构设计采用框架结构，结构计算按纵向框架承重分析。内力计算考虑以下三种荷载作用，竖向恒载作用下的内力，竖向活载作用下的内力，风载作用下的内力。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合,选取最安全的结果计算配筋并绘图。完成了一榀框架梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。在进行截面设计时，柱按偏压构件计算，为保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构

2、件强锚固”的设计原则，且满足构造要求。关键词： 框架；结构设计；内力组合II西南科技大学城市学院本科生毕业论文The structure design of Zhengzhou city agriculture officeAbstract：The design of the office building of Zhengzhou city. The building layer is five layers. The main building elevation is 18.0m, the total construction area is 3100m2. The grade of f

3、ire protection of the building is grade two and the intensity of earthquake fortification is 7 degrees. The structure of this project is designed by frame structure, and the structural calculation is based on the load of the frame. The internal force calculation considers the following three loads,

4、the internal force under the vertical load, the internal force under the vertical load, the internal force under the action of wind load. Then, the internal force of the structure under the vertical load (constant load and live load) is calculated, and the internal force combination is found out. Se

5、lect the most secure results for calculation of reinforcement and drawing. The internal force and reinforcement calculation and construction drawing of a frame beam component drawing. In the seismic design of section, column is calculated according to the bias component, in order to ensure that the

6、ductility of frame to strong shear weak flexure, strong column and weak beam, strong node weak components strong anchorage design principles and structures to meet the requirements.Keywords :Frame ,Structure design, Internal force combination目 录前言1第1章 建筑设计21.1 建筑说明21.2 平面设计21.3 立面设计21.4 剖面设计21.5 设计资

7、料2第2章 结构设计42.1工程概况42.2设计资料42.3结构平面布置52.4 现浇楼板设计92.5 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算152.5.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图172.5.2 横向框架在活荷载作用下的计算简图392.5.3 横向框架在恒荷载作用下的内力计算542.5.4 横向框架在活荷载作用下的内力计算622.6 横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算662.6.1 横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算662.6.2 横向框架在风荷载作用下的位移计算672.6.3 横向框架在风荷载作用下的内力计算692.7 框架梁柱内力组合742.7.1 一般规定742.

8、7.2 框架梁内力组合762.7.3 框架柱内力组合792.8 框架梁柱截面设计822.8.1 框架梁截面设计822.8.2 框架柱截面设计85第3章 PKPM电算相关部分88结 论210致 谢211参考文献212附录213西南科技大学城市学院本科生毕业论文前言 结构设计是土木工程毕业设计的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。 本毕业设计题目为郑州市办公楼结构设计。在结构前期，我复习了结构力学、土力学与基础工程、混凝土结构、建筑结构抗震设计等知识，并借阅了抗震规范、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、建筑结构荷载规

9、范（GB50009-2012）、砌体结构设计规范（GB50003-2012）、建筑地基基础规范（GB50007-2011）、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010)等规范。在网上搜集了不少资料，并做了笔记。在结构设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行计算和分析。在结构设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入和中国建筑科学研究院研究开发的PKPM2010_V2.2设计软件计算出图，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。结构设计的几周里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专

10、业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel；在绘图时熟练掌握了AutoCAD，PKPM2010_V2.2等专业软件。以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。本工程为郑州市办公楼设计，采用现浇钢筋混凝土框架结构，纵向框架承重。根据规划及房屋使用要求采用五层的结构，层高为3.6m。建筑平面布置，剖面布置及各节点详图详见建施图。217第1章 建筑设计1.1建筑说明本设计采用现浇混凝土框架结构，主体为五层；一层

11、层高为3.6米，二、三、四、五层层高为3.6米，总建筑面积为3100平方米，室内外高差为0.45米，本工程设定相对标高0.000，建筑位置见总平面图。 1.2平面设计 充分了解把握郑州市地区的工作需要以及气候、地理位置特点，设计出功能实用、结构合理的龙业局办公楼。平面布局上，主要做到户型布置合理。1.3立面设计 由于是农业局办公楼，所以在立面上要讲究朴素大方，突出与自然的和谐。在整体布置上纵横相交的明暗图纹使得整个建筑更加的简单朴素，也更富有立体感。1.4剖面设计确定房间的剖面形状和比例关系，确定房屋的层数和各部分标高，研究竖向空间的处理，将平面、立面和剖面密切节后，充分注意两者的联系。1.5

12、设计资料1、根据地质勘查报告，拟建建筑场地平整，自地表向下依次为： 素填土：厚约0.5m，浅黄褐黄色，松散，稍湿湿，以粘性土为主，另含少量基岩风化物。 粘土：厚2.03.6m，褐黄色，稍湿坚硬状（IL0.00），含铁锰质氧化物及少量钙质结核，韧性高，干强度高。 粉质粘土：厚1.03.1m ，褐黄色, 稍湿,硬塑状（IL10击。 粉砂质泥岩：紫红色，中等风化粉砂泥质结构，岩石呈块状，岩体裂隙不发育，岩性稍硬，揭露厚度2.7m。2、地下水位较深，可不考虑，对砼无侵蚀性。3、抗震设防烈度为7度，设计地震分组为一组，场地特征周期为0.35S，设计基本地震加速度值为0.10g。场地第四系覆盖层厚度稳定，

13、无不良地质现象，属抗震有利地段。场地稳定性良好，适宜建筑。场地土为类场地土。第2章 结构设计2.1工程概况 办公楼为五层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约为3100m2。办公楼各层建筑平面图、立面图、剖面图、楼梯详图、卫生间和门窗表详见建筑施工图。一五层的建筑层高分别为3.6m、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m。一五层的结构层高分别为4.6m（从基础顶面算起，包括初估地下部分1m）、3.6m、3.6m、3.6m、3.6m，室内外高差0.45m。建筑设计使用年限50年。办公室高度为18.00m，满足建筑抗震设计规范（GB50012010）第6.1.1条的规定，即房屋高度18.0050m（7

14、度0.1g)。办公楼宽度为14.4m，房屋高宽比为1.284，满足高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 32010）第3.3.2条的规定。2.2设计资料 2.2.1工程地质资料根据地质勘察报告，场地范围内地下水位高程为-12.00m，地下水对一般建筑材料无侵蚀作用，不考虑土的液化。土质构成自地表向下依次如下。 素填土：厚约0.5m，浅黄褐黄色，松散，稍湿湿，以粘性土为主，另含少量基岩风化物。 承载力特征值fak=100KPa，天然重度19KN/m3 粘土：厚2.03.6m，褐黄色，稍湿坚硬状（IL0.00），含铁锰质氧化物及少量钙质结核，韧性高，干强度高。承载力特征值fak=220KPa，天然重

15、度20.8KN/m3 粉质粘土：厚1.03.1m ，褐黄色, 稍湿,硬塑状（IL10击。 粉砂质泥岩：紫红色，中等风化粉砂泥质结构，岩石呈块状，岩体裂隙不发育，岩性稍硬，揭露厚度2.7m。2.2.2气象资料（1）气温：年平均气温17.0，最高气温27.2，最低气温3.9。（2）雨量：年降雨量500600mm，最大降雨量900mm/d。（3）基本风压：W0=0.45KN/m2。地面粗糙程度为B类。（4）基本雪压：0.30 KN/m2。2.2.3抗震设防烈度抗震设防烈度按7度设防，设计地震分组为第二组，建筑场地土类别为类，场地特征周期为0.35s，设计基本地震加速度值为0.10g。框架抗震等级为3

16、级。2.2.4材料梁、板、柱的混凝土等级均为C30，梁主筋选用HRB400，柱主筋选用HRB400，箍筋选用HPB300,板受力钢筋选用HRB400。2.3结构平面布置 2.3.1 结构平面布置图根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案，本工程的各层结构平面布置图如图2.1，2.2，2.3，2.4所示。图2.1 一层结构平面图图2.2 二、三层结构平面图图2.3 四层结构平面图图2.4 五层结构平面图2.3.2 框架梁柱截面尺寸确定2.3.2.1 框架梁截面尺寸初估（1）横向框架梁。A C跨：h= (1/121/8)l0= (1/121/8)8400=7001050

17、mm,取h=750mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)750=250375mm，取b=300mmC D跨：h= (1/121/8)l0= (1/121/8)6000=500750mm，取h=750mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)750=250375mm，取b=300mm（2） 纵向框架梁。 、跨 h=(1/121/8)l=(1/121/8)7200=600900mm，取h=650mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)650=216.7325mm，取b=300mm 、跨 h=(1/121/8)l=(1/121/8)5100=425637.5mm，取h=500mm

18、b=(1/31/2)h=(1/31/2) 500=166.7250mm，取b=200mm 、跨 h=(1/121/8)l=(1/121/8)3000=250375mm，取h=350mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)350=116.7175mm，取b=170mm（3） 横向次梁 h=6m,h=(1/121/8)L0=(1/121/8)6000=500750mm,取h=600mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)650=216.7325mm，取b=300mm (4) 纵向次梁 h=7.2m,h=(1/121/8)L0=(1/121/8)7200=600900mm,取h=600m

19、m b=(1/31/2)h=(1/31/2)650=216.7325mm，取b=300mm (5) 卫生间纵梁 h=(1/121/8)l=(1/121/8)5100=425637.5mm，取h=500mm b=(1/31/2)h=(1/31/2) 500=166.7250mm，取b=200mm （6)卫生间横梁 L0=6m,h=(1/121/8)L0=(1/121/8)6000=500750mm,取h=500mm b=(1/31/2)h=(1/31/2)500=166.7250mm，取b=200mm 2.2.3.2 框架柱截面初估（1）按轴压比要求初估框架柱截面尺寸框架柱的受荷面积如图2.5所

20、示，框架柱选用C30混凝土，fc=14.3N/mm2，框架抗震等级为三级，轴压比N=0.85。由轴压比初步估算框架柱截面尺寸时，可按式 Ac=bchcN/Nfc 计算。柱轴向压力设计值N按式 N =GqSn12估算。图2.5 框架柱的受荷面积1）4轴与C轴交中柱N =GqSn12=1.25147.27.251.051.01.0=4762.5kNAc=bchcN/Nfc=4762.51000/（0.8514.3）=391838.7mm2因为bchc=600650=390000（mm2），故取中柱截面尺寸600mm650mm2）3轴与C轴交中柱N =GqSn12=1.25147.25.151.05

21、1.01.0=3373.65kNAc=bchcN/Nfc=3373.651000/（0.8514.3）=277552.4mm2因为bchc=500550=275000（mm2），故取中柱截面尺寸为500mm550mm2）5轴与A轴交边柱N =GqSn12=1.25147.24.251.051.01.0=2778.3kNAc=bchcN/Nfc=2778.31000/（0.8514.3）=228572.6mm2考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故取A轴边柱截面尺寸为500mm500mm4）1轴与A轴交角柱N =GqSn12=1.25142.554.251.051.01.0=983.98kNAc=

22、bchcN/Nfc=983.981000/（0.8514.3）=80952.8mm2角柱虽然承受面荷载较小，但由于角柱承受双向偏心荷载作用，受力复杂，故截面尺寸与A轴边柱相同，即500mm500mm（2）校核框架柱尺寸是否满足构造要求。1）矩形截面框架柱的宽度和高度，抗震等级为四级或层数不超过2层是不宜小于300mm，一、二、三级抗震等级且层数超过2层是不宜小于400mm；圆柱的直径，抗震等级为四级或层数不超过2层是不宜小于350mm，一、二、三级抗震等级且层数超过2层时不宜小于450mm。很显然，本框架柱截面尺寸选择合适。2）截面长边与短边的边长比不宜小于3。本框架截面尺寸符合此要求。3）为

23、避免发生剪切破坏剪跨比宜大于2.反弯点位于柱高中部的框架柱可按柱净高与2倍柱截面高度之比计算，即该比值宜大于4。取二层较短柱高：边柱与角柱：Hn/h=(3600-700)/500=5.84中柱：Hn/h=(3600-700)/600=4.844）框架柱截面高度和宽度一般可取层高的（1/151/10)。h(1/101/15)H0=(1/151/10) 4900=490327mm（取底层柱高为4900mm）故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。2.4 现浇楼板设计 因为在确定框架计算简图时需要利用楼板的传递荷载，因此在进行框架手算之前应进行楼板的设计。各层楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分

24、为一些双向板和单向板。板厚取100mm。二层楼板平面布置图如图2.6所示。图2.6 二层板平面布置示意图2.4.1 楼板荷载1、恒荷载（1）表2.1 不上人屋面恒荷载（板厚120mm）构造层面荷载/（kN/m2）保护层：20mm厚1：2.5水泥砂浆保护层，分隔缝间隙1.0m0.0220=0.4SBS改性沥青防水卷材（卷材厚3mm）刷底胶漆一道（材性同上）0.96找平层：25mm厚1：3水泥砂浆0.02520=0.5保温层：30mm厚1:7水泥膨胀珍珠岩隔气层：冷底子油一遍，热沥青两遍0.40.03=0.12找平层：15厚1:3水泥砂浆0.01520=0.30结构层：120厚C30现浇钢筋混凝土

25、板0.1225=3吊顶及吊挂荷载0.3合计5.58，取6.5（2）表2.2 标准层楼面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载/（kN/m2） 楼面装饰及找平层：陶瓷地砖面层、水泥砂浆找平层、结合层、擦缝等1.2结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1025=2.5抹灰层：10厚混凝土砂浆0.0117=0.17合计3.87，取4.0（3）表2.3卫生间恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载/（kN/m2） 楼面装饰及找平层：陶瓷地砖面层、水泥砂浆找平层、结合层、擦缝等1.20防水层（柔性）：4mm厚改性沥青防水0.05找平层：15厚1:2水泥砂浆0.01520=0.30蹲位折算荷载（考虑局部20厚炉渣

26、填高）1.5结构层：120厚C30现浇钢筋混凝土板0.1025=2.5吊顶及吊挂荷载0.3合计5.85，取6.0（4）表2.4 活荷载序号类别活荷载标准值/（kN/m2）1不上人屋面活荷载0.52办公室一般房间活荷载2.03走廊、门厅活荷载2.54楼梯活荷载3.55雨棚活荷载0.56卫生间活荷载2.52.4.2 现浇楼梯板配筋计算在各层楼盖平面梁系把楼盖分为一些双向板和单向板。按单独板块进行内力计算式比较简单的计算方法，但需要考虑周边的支承情况。为了计算简便，板的计算跨度近似取轴线之间的距离。2.4.2.1 A区格板配筋计算Lx=3.6m，ly=6.0m，lx / ly=0.62，按单向板计算

27、。（2）荷载组合设计值。由可变荷载效应控制的组合：g+q=1.24.0+1.42.5=8.3（kN/m2）由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.354.0+1.40.72.5=7.85（kN/m2） 故取由可变荷载效应控制的组合：g+q=8.3（kN/m2）（3）内力计算。取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为l0=2400mm。由于B区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取为M=(g+q)l02/10；则支座弯矩为M=-(g+q)l02/14。B区格板的弯矩计算见表2.6。表2.6 B区格板的弯矩计算截面跨中支座弯矩系数1/10-1/14M=（q+g）l02/(kN.m/

28、m)4.723.37（4） 截面设计 板保护层厚度取20mm，选用C8钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度：h0=h-c-d/2=100-20-8/2=76mm。 混凝土采用C30，则fc=14.3N/mm2；板受力钢筋选用HRB400，fy=360N/mm2；B区格板配筋计算见表2.7。表2.7 B区格板的配筋计算截面跨中支座M/(kN.m/m)4.723.37s=M/(1fcbh02)0.0570.041s=0.9710.979177.7176.2选配钢筋C8200251实配钢筋C82002512.2.2.3 C区格板（图2.6）配筋计算Lx=2.4m，ly=4.5m，lx / ly=0.

29、532，按双向板计算，四边按固定支撑考虑。（2） 荷载设计值 恒荷载设计值： q=1.26.0=7.2（kN/m2）活荷载设计值： g=1.42.5=3.5（kN/m2） q+g/2=7.2+3.5/2=8.95（kN/m2） g/2=3.5/2=1.75(kN/m2） q+g=7.2+3.5=10.7（kN/m2）(2)内力计算Lx=2.4m,ly=4.5,lx/ly=0.53,单位板宽跨中弯矩：单位板宽跨中弯矩：Mx=(0.03900+0.20.00500)（1.26+1.41.25)2.42 +(0.09163+0.019800.2)1.41.252.42=3.03(kN.m/m)My=

30、(0.00500+0.039000.2)(1.206.00+1.401.25)2.42+(0.01980+0.039000.2)(1.41.25)2.42=1.04(kN.m/m)单位板宽支座弯矩：mx= mx=0.08190(1.206.00+1.402.50)2.42 =5.05kNm my= my=0.05707(1.206.00+1.402.50)2.42=3.52Nm（3）截面设计板保护层厚度取20mm，选用A8钢筋作为受力主筋，则lx短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得最大的截面有效高度）：h01=h-c-d/2=100-20-4=76(mm) l

31、y方向跨中截面有效高度：h02=h-c-3d/2=100-20-38/2=68(mm)支座处h0均为76mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数s=0.95，AS=M/0.95h0fy。板筋选用HRB400，fy=360 N/mm2，配筋计算结果见表2.8：表 2.8 C区格板配筋计算位置截面h0/mmM/(kN.m/m)As/mm2选配钢筋实配钢筋跨中lx方向763.03130C8200251lx方向761.0445C8200251支座A边支座（lx向）765.05217C8200251A边支座（ly向）763.50150C82002512.5 横向框架在竖向荷载作用下的

32、计算简图及内力计算多高层建筑结构是一个复杂的三维空间受力体系，它是由垂直方向的抗侧力构件、与水平方向刚度很大的楼板相互联结所组成的。计算分析时应根据结构实际情况，选取能较准确的反应结构中各构件的时机受力状况的力学模型。框架结构一般有按空间结构分析和简化成平面结构分析两种方法。近年来随着微型计算机的日益普及和应用程序的不断出现，框架结构分析时更多是采用空间结构模型进行变形、内力的计算，以及构件的承载力计算。高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）规定：对于平面和立面布置简单规则的框架结构宜采用空间分析模型，可采用平面框架空间协同模型。也就是说采用手算计算较规则的框架结构时，允许在纵横两个

33、方向将其按平面框架计算，但要考虑空间协同作用，在手算一个方向的平面框架时，要考虑另一个方向框架的传力。采用平面结构假定的近似手算方法虽然计算精度较差，但概念明确，能够直观的反应结构的受力特点，因此，工程设计中也常常利用手算的结果来定性地校核判断电算结果的合理性。本框架结构选择图2.12.3结构平面布置图中的5轴线框架进行一榀横向平面框架的手算计算。为了便于设计计算，在计算模型和受力分析上应进行不同程度的简化。在进行手算横向平面框架时应满足一下四个基本假定。1. 结构分析的弹性静力假定多高层建筑结构内力与位移均按弹性体静力学方法计算，一般情况下不考虑结构进入弹塑性状态所引起的内力重分布。其实钢筋

34、混凝土结构是具有明显弹塑性性质的结构，即使在较低应力情况下也有明显的弹塑性性质，当荷载增大，构件出现裂缝或钢筋屈服，塑性性质更为明显。但在目前，国内设计规范仍沿用按弹性方法计算结构内力，按弹塑性极限状态进行截面设计。2. 平面结构假定在柱网正交布置情况下，可以认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力，如图2.7所示。 图2.7 平面结构假定计算图形 当抗侧力结构与主轴斜交时，在简化计算中，可将抗侧力构件的抗侧刚度转换到主轴方向上再进行计算。3. 楼板在自身平面内刚性假定各个平面抗侧力结构之间，是通过楼板联系在一起而作为一个整体的。建筑的进深一般较大，框架相

35、距较近，楼板可视为水平放置的深梁，在水平平面内有很大的刚度，并可按楼板在平面内不变形的刚性隔板考虑。所以楼板常假定在其自身平面内的刚度为无限大。建筑物在水平荷载作用下产生侧移时，楼板只有刚性位移平移和移动，而不必考虑楼板的变形。当不考虑结构发生扭转时，根据刚性楼板的假定，在同一标高处，所有抗侧力结构的水平位移都相等。由于计算中采用了楼板在其自身平面内刚度无限大的假定，所以必须采取构造措施，加强楼板的刚度。当露面有大的开洞或缺口、刚度受到削弱。楼板平面有较长的外伸段等情况时，应考虑楼板变形对内力与位移的影响，对简化计算的结果给予修正。4. 水平荷载按位移协调原则分配将空间结构简化为平面结构后，整

36、体结构上的水平荷载应按位移协调原则，分配到各片抗侧力结构上。当结构只有平移而无扭转发生时，根据刚性楼板的假定，在同一标高处的所有抗侧力结构的水平位移都相等。2.5.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图1.横向框架简图假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。注意建筑图各轴线之间的距离是按墙体定义的，取框架简图时框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离，所以，AC之间的跨度为8400-150+200=8450(mm)，CD之间的跨度为6000-150-200=5650(mm)。 层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差

37、为-0.450m，基础顶面至室外地坪的距离为-0.550m，为便于计算，本设计取基础顶面至室外地坪的距离为-0.450m，二楼楼面标标高+3.600m，故底层柱高为3.6+0.45+0.55=4.6(m)。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），即3.6m和3.6m。5轴线横向框架简图如图2.8所示。图2.8 5轴线横向框架简图 为便于荷载效应组合（内力组合）以下所有计算简图中的荷载均为标准值。 2.5.1.1 第一层框架计算简图 第一层楼面梁布置如图2.9所示，第一层楼面板布置如图2.10所示，为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。图2.9 第一层楼面梁布置简图图2.1

38、0 第一层楼面板布置简图图2.11 5轴线第一层框架简图双向板沿两个方向传给支承梁的荷载划分是从每一区格板的死角作与板边成45的斜线，这些斜线与平行于长边的中线相交，每块板都被划分为四小块。假定每个小块板上的荷载就近传给其支承梁，因此板传给段跨梁上的荷载为三角形，长跨梁上的荷载为梯形。对于梁的自重或直接作用在梁上的其他荷载按实际情况考虑。三角形荷载作用时：q=5p/8梯形荷载作用时：q=(1-22+3)p（1） qAB梯形计算：1）qAB梯形为板A传递荷载。板A的面荷载为4.0 kN/m2，由图2.10可知，传递给AB段为梯形荷载,梯形荷载最大值为：4.01.82=14.4(kN/m)2）qAB均布计算梁自重及抹灰：梁（300mm750mm）自重：250.3（0.75-0.10）=4.875(kN/m)抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01（0.75-0.10）217=0.221(kN/m)小计：梁（300mm750mm）4.875+0.222=5.097(kN/m)。 3）墙体荷载：墙体采用200mm厚页岩多孔砖及200mm厚页岩空心