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1、此“论文模版”是由多篇文章拼接而成，内容多有不连贯处，仅供修改内容格式时参考基于轴向振动的结构损伤识别方法（题目应恰当简明地反映论文内容，去掉“研究”字样，一般不超过20字）张 三1,2，李小四1（1. 天津大学机械工程学院，天津 300072；2. 天津大学建筑工程学院，天津 300072）（注明作者单位所在城市和邮编，单位名称到二级单位）摘要：针对缸内直喷压燃式天然气（CNG）发动机低负荷循环波动大及高负荷NOx排放偏高的问题，设计开发了涡流室式热面点火燃烧系统，研究了涡流室通道尺寸对缸内天然气空气混合气形成、着火燃烧及发动机运转特性的影响。结果表明：选择直径较大的涡流室通道，发动机起动性
2、能较好且缸内混合气燃烧持续期短，对改善发动机的有效热效率有利； 选择直径较小的涡流室通道，主副燃烧室内混合气的浓度分层效果明显，能够实现两级燃烧过程，有利于降低发动机循环波动，扩展功率范围及改善NOx排放。（内容应包括目的、方法、结果和结论；缩写词第一次出现时请用全称；不要出现公式、图表和参考文献序号；去掉“本文”、“作者”、“笔者”字样。关于摘要的详细要求见网页上的“摘要写作要求”）关键词：AC-3编码器；比特分配；信噪比偏移量（选取能反映论文主题内容的词或词组，38个）中图分类号：TK421 文献标志码：A 文章编号：0493-2137（2011）00-0000-00（可列出一个或一个以上
3、中图分类号，可参考网页上的中图分类号查询）Effects of Passage Size on Operating Properties of Divided ChamberCompressed Natural Gas Engine Ignited by Glow Plug（英文题目与中文题目对应，去掉“Study on”字样，题目中实词的首字母大写）ZHANG San1,2，LI Xiao-si1（姓全部大写）(1. . . . School of Mechanical Engineering, Tianjin University，Tianjin 300072， China；2. Scho
4、ol of Civil Engineering, Tianjin University，Tianjin 300072，China)（单位名称不要用缩写，请用贵单位正式对外使用的全称）Abstract：To solve the problems that cyclic variation is high in low power output and NOx emission is high in high power output in compression ignition engine with compressed natural gas(CNG) direct injection，a
5、 swirl chamber combustion system with glow plug ignition was developed. The effects of the passage size between main swirl combustion chamber on the CNG/air mixture formation，ignition and combustion were investigated. Results show that with passage diameter increased properly，engines starting abilit
6、y could be improved and its effective thermal efficiency could be increased, while with passage diameter decreased，CNG concentration between main swirl chamber is much stratified, which is helpful for achieving stable combustion，extending load range and reducing NOx emission.Keywords：AC-3 encoder；bi
7、t allocation；snroffest（中英文摘要和关键词应对应，英文摘要可比中文摘要详细。摘要中首次出现缩写时应注出全称。英文关键词用名词形式，不要用缩写。关于英文摘要的文字风格见网页上的“摘要写作要求”）收稿日期：2010-01-28；修回日期：2010-00-00. 基金项目：国家高技术研究发展计划(863计划)资助项目（2006AA09Z348）；国家自然科学基金资助项目（50276041）. 作者简介：张 三（1983），男，博士研究生，.com.（第一作者的出生年、性别、学位或职称，及E-mail地址）通讯作者：李小四，.com.（通讯作者最好为导师，提供其姓名和E-mail
8、地址）单一燃料天然气采用均质充气压缩着火燃烧方式，具有热效率高、无烟、NOx排放较低的优点，但由于其着火时刻控制困难，受燃烧敲缸的影响明显，发动机可稳定运转的负荷范围较窄1-8，至今未见产品化。天然气发动机采用缸内直喷压缩着火，可实现类似柴油机的扩散燃烧，对扩展均质压燃发动机的功率范围效果明显。然而，这种燃烧方式也存在着诸如起动困难、低负荷循环变动大、高负荷NOx排放偏高等问题需要解决9-13。笔者设计开发了涡流室式热面点火燃烧系统14-15。通过合理控制天然气高、低压供气参数和优化主副燃烧室通道参数，使主副燃烧室分别处于稀、浓均质混合气的分层状态，实现两级着火燃烧，达到抑制高负荷燃烧敲缸和降
9、低NOx排放的目的。本文中重点讨论通道尺寸对主副燃烧室内气流运动、混合气形成和燃烧过程的影响，以及对涡流室式热面点火天然气发动机运转特性的影响。（引言部分不出现“引言”字样，且不标号排序。应简明介绍本课题国内外目前的研究现状和进展；指出目前研究中的不足，以说明作者“为什么要进行此项工作”；并简要介绍本文所做内容。引言与摘要和结论在文字表达上不要重复。引言中不应包括图表和公式，不应详述同行熟知的基本理论）1试验装置（层次标题控制在3级之内，避免使用4级标题，一律用阿拉伯数字连续编号，如：“1”，“1.1”，“1.1.1”。文中不用“我们”字样，而应用“笔者”）试验样机由江动 S195柴油机改装而
10、成，对原型机进行的重新设计包括涡流室形状由吊钟型改为球型。为了克服天然气自燃温度高、直接压燃着火困难的问题，试验样机采用了3项助燃措施，以陶瓷电热塞热面点火为主；此外，还采用燃烧室陶瓷隔热和进气加热的措施，试验装置见图1。（正文中必须有与图/表呼应的文字出现在图/表的前面，如：“见图/表#”、“如图/表#所示”，且叙述应与图、表结果相符。）图1台架试验装置Fig. 1Layout of experimental setup（图的下方须注出图序和图名。图名采用中英文对照。图中说明文字用中文。流程图、设备图要合理、简洁，不列与正文无关的内容。图片占单栏还是双栏要以图中结构和文字易辨识为准）图1中，
11、试验样机采用基于计算机控制的天然气电控复合供气系统，在原型机喷油器安装孔处安装天然气高压喷射阀，并在进气管安装低压喷射阀，天然气采用进气行程低压供气（0.4 MPa）（量、单位和符号严格执行国家标准，不可使用非法定计量单位。组合单位在正文中不用指数形式，如应该用J/kg，而不用Jkg-1形式）以及压缩行程高压供气（5 MPa）的复合供气方式。试验中废气测试采用AVL DIGAS 4000。天然气流量测量采用科式质量流量计。空气流量测量采用热膜式空气流量计。首先，以非对称量化器的模型作为均匀量化器的模型进行考虑。均匀量化的噪声全部来自量化噪声，同时高阶均匀量化器的量化噪声与输入信息的统计分布无关
12、，那么量化噪声可以表示为 （1）（请用Word自带公式编辑器或Equation排版，不要做成图片形式。公式依出现的顺序编号。凡变量用斜体；矩阵、向量和矢量用黑斜体；上下标除是物理量符号、坐标轴符号和表示变动性数字这三种情况外均用正体。尽量用单个字符作变量，避免使用英文组合字符作变量；一篇论文中同一字母只能表示一个变量；同一变量的字母大小写要统一）式中：A为量化范围，这里取1；L为量化间隔的个数，对于非对称量化器的情形，有 （2）n为量化器的位数。（变量及其上下标在文中首次出现时应说明其含义；一篇论文中一个变量的中文名称应统一）2通道尺寸对涡流室式热面点火天然气发动机工作特性的影响21通道尺寸对
13、缸内气流运动的影响计算时，每个模型均采用40步加载，MVD1模型最终荷载20 kN，MVD2模型和MVD3模型最终荷载50 kN。计算得到的p-s曲线如图2所示。图2 MVD1、MVD2和MVD3模型的计算p-s曲线Fig.2 Computed p-s curves of MVD1,MVD2 and MVD3（坐标图一律采用封闭图，刻度线朝向图内侧，去掉无数字对应的刻度线，不用背景网格线。标度数字尽量取整。图中有多条曲线时,图例应采用易区分的标识。避免采用粗细线之别；避免采用虚线和点划线；尤其要避免用颜色表示区别，因为在计算机中彩色能够进行区分，而打印或印刷后是黑白灰度差，无法很好区分。图尽量
14、能在原文件中做,即不要将图存成TIF、GPJ、BMP的图片格式拷贝到文档中。横、纵坐标轴必须注明量和单位。组合单位用指数形式，如应该用Jkg-1 ，而不用J/kg形式）由图2可见，4种通道尺寸的缸内气流运动的相似之处为，涡流室内气流速度均在上止点前20 CA时达到最大值。4种通道尺寸的区别在于：随着通道尺寸的减小，最大气流速度显著增加，4种通道直径的最大气流速度依次为75.847 m/s、105.66 m/s、 135.09 m/s和184.43 m/s；随着通道尺寸的减小，缸内气流速度的变化速度增大。22通道尺寸对涡流室式热面点火天然气发动机起动性能的影响为了观察具有不同接枝率的PNIPAM
15、开关膜的微观形态，将膜放入液氮中深冷，然后脆断制样，镀金，用扫描电镜观测断面。图3所示为具有不同接枝率的PNIPAM开关膜的断面SEM图。（a）参考图像（b）浮动图像图3通道直径对起动转速的影响Fig.3Effect of passage diameter on starting speed （照片图要求图像清晰，层次分明，反差适中，电子显微镜和电镜照片应标明照片实际放大倍数或长度标尺。照片精度尽量保证在300dpi。有分图的必须要有中文分图名，不必有英文分图名）23通道尺寸对循环变动的影响将模拟的上述8个典型断面过水面积、流量、流速和气压进行分析，结果列于表1。由表1可知方案二过水面积最小，
16、最有利于水流通过；其次是方案三，方案一的时均过水面积最大，最不利于水流通过。比较流量可知，方案三断面平均流量最大，其次是方案二，方案一最小，但是方案二和三的断面平均流量差别较小(相差0.03%). 比较流速可知，方案二和三的流速相等且最大，方案一的流速最小。流速越大，水流通过隧洞所需时间越少，相同时间的过流量也越大。比较气压可知，方案二的气压最高，其次是方案三，方案一的气压最低，平均气压越大越有利于水流通过。综合以上分析可知方案二过水面积最小，流速大，水流到达隧洞出口的时间最短，气压最高，有利于水流的顺利通过。 同时方案二未设置01支洞，减少了建设及维护费用。 综合比较过流能力和经济性，方案二
17、为最优引水方案。表1 各方案模拟运行参数比较Tab.1 Operation parameters comparison of schemes项目过水面积/ m2流 量/( m3s-1)流 速/( ms-1)气压/Pa方案一方案二方案三（表的上方须注出表序和表名。表名采用中英文对照，表注、表内文字均用中文。纵表头为自变量，横表头为因变量，如：方案一时的过水面积为。表中组合单位用指数形式。）3结论（1）通道尺寸对副室内气流运动影响显著。通道尺寸适当减小可保持副室内较高的涡流和湍流强度，有利于副室内天然气快速混合。（2）采用单进气管低压供气方式时，由于受到通道节流的影响，采用涡流室通道直径较大的发动
18、机容易起动。（3）天然气发动机采用复合供气方式，随着通道直径的减小，缸内混合气分层加强，燃烧过程由单级燃烧逐渐过渡到两级燃烧，燃烧过程趋向柔和平稳；而采用低压供气方式时受到热分区的影响，大尺寸通道的循环变动较小，但相同条件下仍较复合供气方式的循环波动大。（4）复合供气方式的天然气发动机采用小尺寸通道，发动机的动力性提高，NOx排放较低；采用大尺寸通道发动机的热效率较高，HC排放较低。（结论力求鲜明、精确，可引用一些关键的数据，但不宜太多，不要含图、表和参考文献。不要照搬引言和摘要。）参考文献： 特别提醒（初投稿不要求，终审后录用的稿件有该项要求）：请提供每篇参考文献的网页链接地址，链接地址置于
19、全部参考文献的下方；如果该文献在网上查不到，请在交版权协议的同时提供文献的首页（纸质版）。 不少于10篇，最好不多于20篇，尽可能采用近5年的文献，尽量保证60%为外文文献。 在文内以上角标形式按首次出现的先后顺序编号，文后参考文献的排列顺序应与在正文中出现的顺序相同。 非英文文献需附上其相应的英文译文，以便Ei收录；若为中文文献，请在译文末加注“（in Chinese）”。各种文献著录格式请参照网页中的参考文献著录规则。1 Yao Mingfa，Zheng Zunqing，Qin Jing. Experimental study on homogeneous charge compressi
20、on ignition combustion with fuel of dimethyl ether and natural gasJ.Journal of Engineering for Gas Turbines and Power，2006，128（2）：414-420.2 Wang Yuanji. Li Jianhua, Lu Yi, et al. Image quality evaluation based on image weighted separating block peak signal to noise rationC / IEEE International Confe
21、rence Neural Networks and Signal Processing. Nanjing, China, 2003:14-17.3 陈 懿，金仲和，王慧泉，等. 微机械振动式陀螺接口电路设计与实现 J. 仪器仪表学报, 2005, 26(7)：726-732.Chen Yi, Jin Zhonghe, Wang Huiquan, et al. Design of an interface circuit for a micromachining vibratory gyroscopeJ. Chinese Journal of Scientific Instrument, 200
22、5, 26(7)：726-732（in Chinese）.4 Cebeci T, Bradshaw P. Momentum Transfer in Boundary LayersM. New York: Hemispere Publishing Corporation, 1977.5 朱 子.基于振动特性的结构损伤识别理论与方法研究 D.北京：清华大学土木水利学院,2006.Zhu Zi. Study on the Theory and Method of Vibration Based Structure DamageD.Beijing: School of Civil Engineerin
23、g, Tsinghua University,2006 (in Chinese) .6 Koya S，Yutaka W. Jointing Nitride Ceramics：JP，07011305P，1995-10-16.7 Ijsselsteijn W，Seuntiens P，Meesters L. State-of-the-art in human factors and quality issues of stereoscopic broadcast televisionEB/OL.http:/www.hitech- 2002.8 Anderson G W. A Burning Rate
24、 Model for Charring MaterialsZ .Gaitherburg：1997.9 国家环境保护总局.GB 18352.12001 轻型汽车排气污染物排放限值及测量方法S. 2001.Ministry of Environmental Protection of the Peoples Republic of China. GB 18352.12001 Limits and Measurement Methods for Emissions of Pollutants from Light-Duty VehiclesS. 2001(in Chinese). 10 Zheng Qingping，Zhang Huiming，Zhang Defu. A computational study of combustion in compression ignition natural gas engine with separated chamberJ. Fuel, 2005，84（12/13）：1515-1523. 所有文献的网页链接地址：12345678910