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1、屯宝煤矿1153综采工作面供电设计摘 要本设计为屯宝煤矿1153采区供电设计。从实际出发进行系统分析，除满足一般设计规程及规范要求外，还满足煤矿安全规程的具体要求和标准。本设计变压器选用矿用隔爆型干式变压器和矿用隔爆型移动变电站；高压开关与低压馈电开关都选用具有技术先进的智能化综合保护装置的高压防爆真空开关和低压矿用隔爆型真空馈电开关，各种设备的开关选用矿用隔爆型真空起动器。高压铠装电缆选用交联聚乙烯绝缘聚乙烯护套电力电缆。通过短路电流、开关继电保护整定的计算和保护接地的确定，使其设计可靠性高、功能完善、组合灵活，以及功耗低，保证采区供电安全、经济、高效平稳运行。关键词：供电设计；选用 ；变压
2、器；开关；电缆AbstractDesigned to power Po 1153 coal mining area design. Proceeding from the actual systems analysis, General specification for design and specification except those that meet the requirements, also meet the specific requirements of the coal mine safety regulations and standards. Design sel
3、ection of mine-used flameproof dry transformer of transformer and mine-used flameproof movable substation; selection of high-voltage switch with low voltage feed switch has the advanced technology of intelligent comprehensive protective device of high voltage explosion-proof vacuum switch and low-vo
4、ltage mining flameproof vacuum feed switch, various device switch selection of mine-used flameproof vacuum starter. Selection of HV armored cable xlpe insulated PE sheathed power cable. By short circuit current, switch of relay protection setting calculation and determination of the protective earth
5、 so that its combination of perfect design, high reliability, functionality and flexible, and low power consumption, ensure the safety of mining area power supply, economical, efficient, smooth running.keyword: power supply design; use of a transformer; switch; cable目 录摘 要IAbstractII第1章 工作面概况11.1工作面
6、位置及井上下关系11.2 煤层11.3工作面工业储量计算21.3.1工业储量21.3.2煤柱损失21.3.3可采储量计算21.4工作面正规循环生产能力31.5采煤方法41.6巷道布置41.7工作面生产系统51.7.1煤流运输系统51.7.2辅助运输系统5第2章 设备选型72.1液压支架的选择72.1.1工作阻力验算72.1.2支护强度验算72.2采煤机的选择82.3破碎机的选择92.4乳化泵的选择102.5 工作面刮板输送机选择102.6 顺槽皮带输送机选择12第3章 负荷统计1431移动变电站选择计算143.1.1供采煤机移动变电站选择计算143.1.2供前部、后部运输机(400kW)的移动
7、变电站选择153.1.3供乳化液泵站、转载机、破碎机移动变电站选择153.1.4顺槽千米皮带机变压器选择计算153.2 10kV高压电缆供电电缆的选择163.3采煤机电缆选择及校验183.3.1按长时允许载流量选择校验193.3.2按正常运行时的电压损失校验193.4转载机的电缆选择校验193.4.1按长时允许载流量选择校验193.4.2按正常运行时的电压损失校验203.4.3变压器的电压损失203.5破碎机电缆选择校验203.5.1按长时允许载流量选择校验203.5.2按正常运行时的电压损失校验203.6前部运输机电缆选择校验213.6.1按长时允许载流量选择校验213.6.2按正常运行时的
8、电压损失校验213.6.3变压器的电压损失213.7后部运输机电缆选择校验223.8泵站电缆选择校验(见下表)223.9高压防爆开关选择223.9.1移动变电站高压总开关的选择223.9.2顺槽皮带机高压防爆开关选择223.10低压真空磁力启动器的选择223.11整定计算233.11.1 1#,3#,4#移动变电站保护整定233.11.2 2#移动变电站保护整定243.11.3 QJZ-2000/1140型电子式过流、短路保护整定253.11.4 QJZ-2000型电子式过流、短路保护整定263.11.5 KBZ-400型电子式过流、短路保护整定263.11.6 QJZ-2000型电子式过流、
9、短路保护整定273.11.7 QJZ-200/1140（660）磁力起动器过流、短路保护整定273.12短路计算27第4章 供电系统图29结论30致谢31参考文献32V第1章 工作面概况 硫磺沟煤矿1153工作面以走向长壁采煤法布置。工作面走向度1314米，供电距离较长，采面供电由井下变电所10kV高压直接进采煤工作面轨道顺槽移动变电站经降压后作为设备电源。 进工作面的10KV高压电缆选用MYDTJ-3X70335/332.5型电缆，10KV电源取自井下+850采区变电所8#高压配电柜；顺槽皮带供电采用10KV高压MYDTJ-3X35335/332.5型电缆，10KV电源取自井下+850采区变
10、电所3#高压配电柜。+966顺槽、+1007顺槽水泵电源由+903轨道上山KBSGZY-800/10移动变电站供电。1.1 工作面位置及井上下关系表11 工作面与井上下关系采区名称1153综采工作面水平名称966+1007地面标高+1274米+1338米井下标高上顺槽+1007米下顺槽+966米地面位置位于矿区西部荒山（立风井以西），4043勘探线之间回采对地面设施的影响地面没有任何工业设施，故无影响。由于原斜风井口位于+1007水平轨道巷上部、应考虑回采对原斜风井筒的破坏。井下位置及与四邻的关系位于+850水平轨道上山以西1327米范围内，+1007M5轨道巷下方斜长150米为+966M5皮
11、带运输巷，+1007M5轨道巷南距+1058集中回风巷144米、南距原安全出口120米、南距原斜井口1米（平距），+918+968水平M4-5煤层已回采完毕。可采走向长度m1248倾斜长度m150回采面积（）1872001.2 煤层 该煤层层理、节理发育，结构复杂，其空间形态比较稳定，煤层类型以半光亮型为主，半暗淡型次之。沥青光泽，性脆。M5中下部夹矸0.5米左右，沿走向800米以西中部夹矸增厚，最厚2.53米。M5煤层厚4.55.5米，M5煤层与M4煤层之间夹矸0.52米，自西向东逐渐增厚，岩性为粉砂岩，较硬，M4煤层厚2.83.3米。煤层局部松散、破碎、淋水，易冒落。M5煤层夹矸率：8.8
12、6%，M4-5煤层夹矸率：21.29%。煤层产状：倾 角：150190走 向：2240 倾 向：3140 煤层厚度： 5.2米。煤层结构：1.27（0.55）4.94（1.40）2.95。坚硬系数：.稳定程度：稳固可采系数：11.3工作面工业储量计算1.3.1工业储量M5煤层（1）吨M5煤层（2）吨Q总工业储量:吨1.3.2煤柱损失煤柱M5煤层（2）吨1.3.3可采储量计算1153回采工作面回采率为80%M5煤层（1）吨M5煤层（2）Q可采储量（）Q工业储量-（2）Q煤柱损失Q总可采储量：（1）Q可采储量+（2）Q可采储量吨Q工业储量 ：工作面储量 Q煤柱损失：工作面煤柱损失Q总可采储量：工作
13、面可采煤量 M5煤层（1）：距轨道上山800米以西M5煤层（2）：轨道上山800米以东 距轨道上山800米以西 I1：走向长度508米轨道上山800米以东 I2：走向长度800米 L: 倾斜长度150米 ：容重1.29 M：煤柱走向长60米 h2：煤厚6.21米 h1：煤厚4.78米 C 工作面回采率80%1.4工作面正规循环生产能力距轨道上山800米以西：一刀产量计算：吨轨道上山800米以东：一刀产量计算吨距轨道上山800米以西：日生产能力：吨月生产能力：吨可采期：Q=（1）Q可采储量W=388473.696110112=3.5个月轨道上山800米以东：日生产能力：吨月生产能力：吨可采期：Q
14、=（）Q可采储量W=696948.3138456=5.0个月总可采期：Q总= Q+ Q=3.5+5.0=8.5个月式中：W1 距轨道上山800米以西一个班生产能力 W2 轨道上山800米以东一个班生产能力L 工作面长度150米采煤机一刀割煤深度.米 n 一个班推进割刀数（循环数8个）h1 800米以内一次采高4.94米h2 800米以外一次采高6.21米 煤密度1.29C 工作面回采率80%T 一个月天数（30天）W距轨道上山800米以西日生产能力W2 轨道上山800米以东日生产能力 Q1 距轨道上山800米以西可采期Q2 轨道上山800米以东可采期Q总 总可采期1.5采煤方法采煤方法：采用走
15、向长壁后退式综合机械化放顶煤采煤方法。依据：煤层坚硬系数值不大于1.5，顶煤属易冒落，且瓦斯含量较低，适合放顶煤的要求。1.6巷道布置+966运输巷为进风巷兼做运煤巷，长度1296.5米。0到970米以内巷道宽度5.0米，970米到1296.5米内巷道宽度4.0米。+1007回风巷兼做运料巷和存放变电列车，长度1320.1米，巷道宽度4.0米。开切巷煤壁长度140米，宽度7米，与运输巷夹角93度。巷道支护为锚网、锚索、钢带，形状矩型。运输巷从轨道上山到829米处设一个联络巷，联络巷宽度为3米、联络巷是冷拔丝网、锚杆、托盘、锚索联合支护。附图1153综放工作面巷道布置平面图1.7工作面生产系统1
16、.7.1煤流运输系统 煤机割煤刮板输送机转载机破碎机顺槽胶带输送机下运皮带+880煤仓+880皮带+850煤仓+850皮带主皮带选煤运输系统。1.7.2辅助运输系统（1)材料运输路线： 地面副井850运输大巷轨道上山1007甩车场1153上顺槽轨道巷工作面。 (2)设备安装路线：地面副井850运输大巷轨道上山1007甩车场1153上顺槽轨道巷切眼 (3)设备撤出路线: 停采工作面井下换装硐室1153上顺槽轨道巷1007甩车场轨道上山+850运输大巷井底车场副井至地面。 (4)行人路线地面主井架空人车850运输大巷通风行人上山架空人车997猴车机尾1007回风巷1007甩车场1153上顺槽轨道巷
17、工作面。轨道顺槽内低洼处各安装1台5.5KW水泵，并与108mm管路相连接，通过1007甩车场排至轨道上山水沟，需水泵4台。6第2章 设备选型2.1液压支架的选择1153工作面的长度为145.5m，开切眼布置97组液压支架，其中上、下端头各布置3组ZFG5600/19/35型过渡支架，开切眼由上口向下口中间架依次布置91架郑州煤机厂生产ZF5000/17/35型整体顶梁液压支架。2.1.1工作阻力验算 (kN)式中 P：要求的支架工作阻力，kN；N：采高的倍数，一般取6-8，这里取6；H：工作面采高，2.8m；F：支架的支护面积，7.49m2；Z：煤层顶板岩石容重，2.1t/m3；Q：动载系数
18、，1.3。由于所选液压支架的工作阻力是45005000kN，故所选液压支架工作阻力满足要求。2.1.2支护强度验算Mpa该面液压支架的支护强度分别为0.79-0.82Mpa 和0.72Mpa，均满足要求。液压支架的参数见表格一表21 底位放顶煤液压支架序 号项 目单 位数 值备 注1型号ZF5000/17/352液压支架最大高度m3.53液压支架最小高度m1.74工作阻力KN50005支架宽度m1.436中心距m1.57支护强度Mpa0.79-0.828支护初承力KN45979支持工作阻力KN500010支架对底板比压MPa1.711推溜力KN12612移架力KN24713拉后部溜力KN265
19、14支架移架步距M0.615支架重量kg17500表22 放顶煤过渡液压支架序 号项 目单 位数 值备 注1型号ZFG5600/19/352高度mm1900-35003宽度mm1430-16004初承力KN5232P=31.5MPa5工作阻力KN5600P=33.7MPa6中心距mm15007支护强度Mpa0.728底板比压MPa1.759总重量T22.72.2采煤机的选择根据采区的月生产能力110112吨，日生产能力3670.4吨，选择MG300/700-WD1型号采煤机，其各项参数如表：表23 采煤机序 号项 目单 位数 值备 注1产品型号MG300/700-WD12截高范围米1.83.7
20、3煤层倾角度354装机总功率KW7005截割电动机功率KW2*3006行走电动机功率KW2*407调高电动机功率KW18.58电压等级V11409机面高度mm1432.510最大截高Mm3581、3681、378111下切深度Mm344、444、54412滚筒直径Mm1600、1800、200013滚筒转速r/min34.84、39.67、44.3814截深630、80015摇臂长度mm2228.916摇臂摆动中心距mm674017调速方式交流变频调速18牵引力580/35019牵引速度0-7.281220无链牵引方式销轨式21重量kg422.3破碎机的选择根据采煤机和前后刮板的选择，所选用的
21、破碎机型号及参数见表：表24 破碎机序 号项 目单 位数 值备 注1型号PLM10002破碎能力t/h1000原煤含矸5%3最大入口断面Mm700*7004出口粒度Mm150-4005破碎轴转速Rpm4666刀齿顶圆线速度m/s22.67传动速比1:03:158电动机型号KBY550-110A功率KW110转速r/min1475电压V660/11409喷雾水压Mpa62.4乳化泵的选择乳化泵的各项参数及型号见表格五：表25 乳化液泵序 号项 目单 位数 值备 注1型号BRW315/31.5X4A2进口压力常压3公称压力MPa31.54公称流量L/min3155曲轴转速r/min4256柱塞直径
22、mm657柱塞行程mm808柱塞数目39电机功率KW20010工作介质乳化液（含5%乳化油)11重量kg420012配套液箱XR-WS25002.5 工作面刮板输送机选择前部刮板输送机和后部刮板输送机均采用400kW双电机滚动，煤流方向由上端口向下端口运送；布置图见“1153工作面设备布置图”。表26 刮板输送机（前溜、后溜）序 号项 目单 位数 值备 注1型号SGZ730/4002设计长度M1503出厂长度M1504输送量t/h8005刮板链速m/s1.296电动机型号YBSD-200/100-4/8功率KW2*200转速r/min1480电压V660/1140冷却方式水冷7减速器型号传动比
23、28.1492冷却方式水冷9刮板连型式中双链圆环链规格Mm26*92最小破断负荷KN850刮板间距Mm92010中部段结构型式铸焊规格Mm1500*730*275联结方式哑铃销联接11紧链方式闸盘紧链12整机弯曲性能水平弯曲1垂直弯曲2表27 刮板输送机序号项 目单 位数 值备注1型号SZZ730/1102设计长度m553出厂长度m374输送量t/h10005刮板链速m/s1.46电动机型号SB-110功率KW110转速r/min1485电压V660/1140冷却方式水冷7减速器型号SEW（圆锥圆柱齿轮三机减速器）传动比25.528冷却方式水冷8液力耦合器型号YOXsj500-YS9刮板连型式
24、中双链圆环链规格mm2*26*92最小破断负荷KN850刮板间距mm73610悬空段中部槽mm1500*688*62511落地段中部槽mm1500*688*87012紧链方式闸盘紧链2.6 顺槽皮带输送机选择皮带顺槽远离工作面侧安装DSJ100/80/490型胶带机，一台驱动备用，布置总长度约为1300m。胶带机后配用SZZ730/110型转载机和PLM1000型破碎机各一部。表28 皮带输送机型号名称规格型号技术参数生产厂家1胶带输送机DSJ100/60/4*90运输速度：2.5m/s运输能力：600t/h运输长度：1000m运输倾角：0新疆煤矿机械有限责任公司2胶带PVG1000S宽度：1
25、m 强度：1000S厚度（并标明上下胶厚）：上：4.5mm，下：1.5mm。总厚：6mm辽宁阜新橡胶有限公司3电机YBK2-280M-4额定电压：660/1140V额定电流：170A额定功率：4*90KW防护等级：IP54转速：1475r/min重量：5600Kg佳木斯4减速箱DCY315-25传动比：25：1输入功率：315KW重量：1100Kg弘历达5驱动滚筒1630*1400直径：800mm宽度：1000mm6改向滚筒1250*1400直径：500mm、400mm宽度：1000mm7托辊195*465直径：108mm、133（缓冲）槽度：35、30（缓冲）8皮带保护LHH上海埃意实业有限
26、公司9张紧绞车JH-14绳速：4.8-6.5m/min最大牵引力：140KN10张紧绞车电机YB180L-6功率：15kw电压等级：660/1140v第3章 负荷统计表31 负荷统计表序号名 称型 号单台功率台数总功率电 压1采煤机MG300/700-WD700kW1700kW1.14kV2前部运输机SDZ730/400400kW1400kW1.14kV3后部运输机SDZ730/400400kW1400kW1.14kV4转载机SZZ730/110110kW1110kW1.14kV5破碎机PLM1000110kW1110kW1.14kV6乳化液泵BRW315/31.5200kW2400 kW1.
27、14kV总计2120kW7顺槽皮带DSJ100/80/49090kW4360 kW1.14kV8张紧绞车7.5kW17.5kW0.66kV总计367.5kW31移动变电站选择计算3.1.1供采煤机移动变电站选择计算 采用需用系数法进行计算，因采煤机截割电机为两台300kW电机，两台40kW行走电机，一台18.5kW油泵电机（本计算按20kW计算），采煤机总功率: 。查煤矿电工手册（1994版）第二分册计算如下： 式中： S所计算电力负荷总的视在功率，kVA；参加计算的所有用电设备（不包括备用）额定功率之和，kW;参加计算的电力负荷的平均功率因数,取0.7； 需用系数， 最大电动机的功率，取30
28、0kW。根据计算负荷，选800KVA移变一台可满足要求。3.1.2供前部、后部运输机(400kW)的移动变电站选择 最大电动机的功率，kW。 根据计算负荷，选800KVA移变一台基本可满足要求。3.1.3供乳化液泵站、转载机、破碎机移动变电站选择采用需用系数法进行计算：最大电动机的功率，kW。根据计算负荷，选500KVA移变一台可满足要求。3.1.4顺槽千米皮带机变压器选择计算采用需用系数法进行计算：最大电动机的功率，kW。根据计算负荷，选500KVA干式变压器一台可满足要求。3.2 10kV高压电缆供电电缆的选择采面移动变电站高压侧电缆距井下采区变电所约1700米，此线路为高压干线电缆；正常
29、生产时终端所带负荷为2120kW。正常生产时运行设备负荷组成见下表：表32 设备负荷列表序号设备名称单台设备功率台数总功率备注1采煤机700kW1700kW2前部运输机400kW1400kW3后部运输机400kW1400kW4转载机110kW1110kW5破碎机110kW1110kW6乳化液泵200kW2400 kW一台运行，一台备用。 累计2120kW按照采煤机割煤时设备运行总功率2120kW计算长时工作电流；查煤矿电工手册（1994版）第二分册计算如下：式中： S所计算电力负荷总的视在功率，kVA；参加计算的所有用电设备（不包括备用）额定功率之和，kW;参加计算的电力负荷的平均功率因数；
30、需用系数， 最大电动机的功率，kW。因采面各用电设备是按一定顺序起动的机械化采煤工作面，所以按下式计算需用系数：查煤矿电工手册（1994版）第二分册综采工作面平均功率因数取=0.7；取采煤机单台截割电机运行功率300kW计算；取2120kW。根据经济电流密度，按长时工作电流初选电缆截面式中： Sj经济截面，mmI长时工作电流，AT铜芯电缆经济电流密度，A/mm（取2.25）初选S=50mm；即:MYPTJ-6/10KV-3*70+3*35/3+3*2.5型橡套屏蔽电缆。其长时工作电流I112AI=104.2A选型满足要求。（2）.按电压损失校验电缆截面:式中：Ig流过电缆的负荷电流，AL170
31、mm2电缆的长度，L1=1700m（从采区变电所到1153工作面移动变电站）。电导率，铜芯电缆取42.5S1电缆截面,70mmCOS电动机的加权平均功率因数因U%=6.36%7%故选型满足要求。（3）.按短路电流校验电缆的热稳定性:式中： Smin短路时电缆最小热稳定截面，mmI三相短路电流稳定值，A，取2800Atj短路电流的假想时间，取开关跳闸时间，tj0.25SC电缆的热稳定系数，查手册取C93.4因Smin15mm70mm,故选型满足要求。3.3采煤机电缆选择及校验3.3.1按长时允许载流量选择校验采煤机电机持续工作电流：式中：Pe参加计算的所有电机额定功率之和，kW Ue额定电压，k
32、V（以后计算过程中各参数意义相同）选用MCPTJ-3*95+1*55+4*4mm2电缆254一条，其载流量为233.84A 295A，合格。3.3.2按正常运行时的电压损失校验允许网络电压损失：支线电缆的电压损失为：式中:D电导率，铜芯电缆取42.5Pe电动机额定功率，kWK负荷系数，取0.66L支线电缆长度，电动机效率总电压损失26.84v76A合格。3.4.2按正常运行时的电压损失校验运行网络电压损失：转载机电缆的电压损失为3.4.3变压器的电压损失有以上知总电压损失为：故合格。3.5破碎机电缆选择校验3.5.1按长时允许载流量选择校验破碎机电机持续工作电流为额定电流：76A。选用350m
33、m2电缆1条300米，其载流量为171A76A，合格。3.5.2按正常运行时的电压损失校验允许网络电压损失：破碎机电缆的电压损失为：电压损失12V78A，合格。3.6.2按正常运行时的电压损失校验允许网络电压损失：前部运输机电缆的电压损失为（只计算溜头高速即可）：式中参数意义同上所述。总电压损失43.45v78A，合格。校验步骤同前部运输机。3.8泵站电缆选择校验(见下表)因泵站电机电缆距变压器较近，电压损失较小，故不再计算电压损失。泵站电缆见下表：线 路工作电流电缆规格型号允许电流校验结果乳化液泵电缆80AMYP-350+116mm2171A合格3.9高压防爆开关选择3.9.1移动变电站高压
34、总开关的选择由上述计算采面割煤时所有设备运行长时工作电流Ig=136A,故选用PJG-10Y型高压防爆开关1台，其额定电流为200A，大于136A，安装在采区变电所。3.9.2顺槽皮带机高压防爆开关选择 根据一条皮带机负荷的长时工作电流选择高压防爆开关;与上顺槽移变串车共用PJG-10Y型高压防爆开关1台，其额定电流为200A，大于计算总电流170A，高爆开关安装在采区变电所内。3.10低压真空磁力启动器的选择 (1)采煤机由一台QJZ4*315组合开关控制。(2)前、后部运输机各由1台QJZ-2000/1140型组合开关控制。(3)转载机、破碎机各由1台QBZ-200型双速开关控制控制；乳化
35、液泵站选用两台QJZ-2000/1140型组合开关控制3.11整定计算3.11.1 1#,3#,4#移动变电站保护整定低压侧：整定电流为：KBSGZY-800/10移动变电站低压侧采用的是BXBD-800/1140综合保护箱，其额定电流为800A，其过载保护的整定范围为0.21倍的综合保护箱额定电流，因此过载整定为0.5倍的额定电流，此时过负荷保护的实际整定值为：短路保护的整定值为：由于前、后溜为200KW，其额电流为146A。即： 短路保护装置的整定范围为310倍的开关额定电流，因此过载整定为8倍的额定电流，此时过负荷保护的实际整定值为：用后背保护区内最小两相短路电流校验灵敏度： 满足要求。
36、高压侧 ：过负荷保护整定为：高压侧综合保护箱，其额定电流为46A，取实际过负荷整定值为0.9倍的配电箱，即短路保护的整定值为：取实际整定值为5倍的配电箱额定电流，即：=546=230 A。保护装置的灵敏度： 满足要求。3.11.2 2#移动变电站保护整定低压侧：过负荷整定电流为：KBSGZY-500移动变电站低压侧额定电流为385A，其过载保护的整定范围为0.21倍的配电箱额定电流，因此过载整定为0.88倍的额定电流，此时过负荷保护的实际整定值为：短路保护的整定值为：短路保护装置的整定范围为310倍的配电箱额定电流，因此过载整定为8倍的额定电流，此时过负荷保护的实际整定值为：用后背保护区内最小
37、两相短路电流校验灵敏度： 满足要求。高压侧 ：过负荷保护整定为：变压器高压综合保护箱的额定电流为46A，取实际整定值为0.9倍的配电箱额定电流，即短路保护的整定值为取实际整定值为2倍的配电箱额定电流，即：。保护装置的灵敏度： 满足要求。3.11.3 QJZ-2000/1140型电子式过流、短路保护整定刮板输送机P200KW Ie=125.2A(1) 过负荷保护整定值： (2) 短路保护整定值： (3) 灵敏度系数校验： 满足灵敏度要求3.11.4 QJZ-2000型电子式过流、短路保护整定采煤机P350KW Ie=239Aa) 过负荷保护整定值： b) 短路保护整定值： c) 灵敏度系数校验： 满足灵敏度要求3.11.5 KBZ-400型电子式过流、短路保护整定转载机P110KW Ie=66.8Ad) 过负荷保护整定值： e) 短路保护整定值： f) 灵敏度系数校验： 满足灵敏度要求3.11.6 QJZ-2000型电子式过流、短路保护整定乳化液泵P200KW Ie=148Ag) 过负荷保护整定值： h) 短路保护整定值： i) 灵敏度系数