异步电动机毕业论文电磁设计计算_电动机毕业论文.doc

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1、异步电动机毕业论文电磁设计计算异步电动机毕业论文电磁设计计算 摘摘 要要 本文主要针对 Y2-200L-4 型电机进行了电磁设计和计算。首先基于设计任务书给定 的参数并结合相关的技术条件确定了与 Y2-200L-4 电机的电磁性能有关的主要尺寸，选 择定、转子的槽数及槽配合，用 CAD 绘制出定、转子的槽型和线圈尺寸图，槽型分布图 及绕组分布图。计算出每相串联导体数，串联匝数，槽满率等基本量，然后据此选定有 关的材料。再在 MATLAB 中编程进行该电机的电磁计算，反复调整有关参数，使其技术 指标符合任务书的要求，最终设计出符合任务书规定技术要求的电机。 关键词关键词：Y2-200L-4Y2-

2、200L-4;定转子定转子;绕组分布绕组分布;电磁设计计算电磁设计计算 兰州交通大学毕业设计（论文） AbstractAbstract This article mainly about electromagnetic design and calculation of Y2-200L-4 motor. First it determined the main dimensions related to the electromagnetic properties of the Y2-200L-4 motor based on the parameters of dsign task and

3、technical conditions. Then it selected the number of slots of stator and rotor and right slots. I not only used CAD to draw size chart of stator, rotor and coil but also draw distribution of groove and winding. I calculated some basic amount such as the number of conductors in series per phase and s

4、lot fill factor. Then I selected the related materials. I have completed the electromagnetic calculations of this motor in MATLAB. Then I adjusted the parameters repeatedly. I did a lot of work to make its technical indicators meet the requirements of the mission statement. In the last I designed th

5、e motor that meet the requirements of the mission statement. Key Words: Y2-200L-4, stator and rotor, winding distribution, electromagnetic 兰州交通大学毕业设计（论文） 摘摘 要要 .0 ABSTRACT 1 1 绪论绪论 .4 1.1 工程背景4 1.2 设计范围4 1.3 设计依据4 1.4 设计目标4 1.5 本文的主要工作4 2 三相异步电动机主要参数的确定三相异步电动机主要参数的确定.5 2.1 主要尺寸及气隙长度的确定5 2.2 定、转子槽形及槽

6、配合的确定5 2.2.1 定、转子槽形的选择 .5 2.2.2 定、转子槽形尺寸的确定6 2.2.3 槽配合的选取 .6 2.3 绕组型式及节距的选择6 2.3.1 绕组型式的选择 .6 2.3.2 绕组节距的选择 .7 3 电磁计算电磁计算7 3.1 额定数据及主要尺寸7 3.2 磁路计算9 3.3 参数计算12 3.4 性能计算14 3.4.1 工作性能计算 .14 3.4.2 起动性能计算 .18 3.5 程序流程图20 结结 论论 .22 致致 谢谢 .22 兰州交通大学毕业设计（论文） 参考文献参考文献23 附录附录 A24 源程序24 运行结果33 附录附录 B33 附录附录 C3

7、6 兰州交通大学毕业设计（论文） 1 绪论 1.1 工程背景 三相异步电动机具有结构简单，价格低廉，维修方便等优点，在电网的总负载中， 异步电动机的容量约占整个动力负载的 85%，是目前工农业生产中使用最广泛的一种电 动机，可见其使用的广泛性和重要性1。此外，异步电动机还派生出了各种防护型式以适 应不同环境条件的需要，也具有较高的效率和较好的工作特性。异步电动机可分为鼠笼 式异步电动机和绕线式异步电动机，两者相比，鼠笼式异步电动机在运行、维护及成本 方面都比绕线式异步电动机更有优势。因此本设计对 Y2-200L-4 型电机进行了电磁设计 计算。 1.2 设计范围 包括根据相关技术手册确定与电机

8、的电磁性能有关的主要尺寸、槽形及槽配合、绕 组型式和节距、线规和材料等，用 MATLAB 编程进行电磁计算，用 CAD 画出定、转子冲片 图及绕组分布图。 1.3 设计依据 (1) 类似电机的电磁设计资料。 (2) 国家现行有关设计规程、技术手册，主要包括： 实用电机设计计算手册（黄坚，郭中醒主编） Y2 系列三相异步电动机技术条件(JB/T8680.1-1998) 用户提出的产品规格（功率、电压、转速等）及技术要求（如效率、温升等）。 1.4 设计目标 设计出电机的主要性能指标，如起动转矩、最大转矩、起动电流倍数、效率和功率 因数等要满足设计任务书的要求。在此基础上，部分性能指标最好有所改善

9、。 1.5 本文的主要工作 (1) 三相鼠笼式异步电动机主要参数的确定 根据设计任务书的要求，结合相关的技术手册，确定出与电机电磁性能有关的主要 尺寸、槽形及槽配合、绕组型式及节距、线规和材料。 (2) 电磁计算 兰州交通大学毕业设计（论文） 根据所确定出的主要参数，编程进行电磁计算，计算可分为四个模块，包括额定数 据及主要尺寸计算、磁路计算、参数计算和起动计算。在计算过程中需要反复调整相关 参数，直到计算出的主要性能指标达到设计任务书的要求。 (3) MATLAB 编程 本设计的电磁计算部分工作量大，采用 MATLAB 编程使得计算量大大减小，同时计算 的精确度也得到提高。 (4) CAD

10、画图 本设计中使用 CAD 画出定、转子冲片图，槽形尺寸图和定子绕组分布图。 2 三相异步电动机主要参数的确定 三相异步电动机的主要参数是电机电磁计算的数据依据，只有在选择了合适的主要 参数的前提下，才能够正确地进行电磁计算。 主要参数的选择是以经验公式计算出的数据为基本依据，结合相关的技术手册进行 选择。 2.1 主要尺寸及气隙长度的确定 电机的主要尺寸包括定子内径和铁芯有效长度，只要确定了这两个参数，其 i1 D eff L 他的尺寸（包括定、转子内外径、铁芯长度和气隙长度）就可以以此为根据，参阅相关 的技术手册得到。 但在一般情况下，定子内径和铁芯有效长度的计算比较麻烦，通常采用类比 i

11、1 D eff L 法来确定电机的主要尺寸，参照已生产过的同类型相近规格电机的设计和实验数据，直 接初选电机的主要尺寸。在本设计中，以厂家已经生产过的 Y2 系列的相近电机作为参考， 结合相关技术手册得到本台电机的主要尺寸。 本台电机主要尺寸结合文献2中附录 A 进行选取，详见附录 C 和附录 D。 2.2 定、转子槽形及槽配合的确定 2.2.1 定、转子槽形的选择 (1) 定子槽形的选择 小型三相异步电动机的定子槽形，一般采用斜口圆底槽3。槽口斜角统一规定如下： 160 机座及以下为； 30 180280 机座：2 极为，4 极为，6、8 极为； 203035 兰州交通大学毕业设计（论文）

12、315355 机座：2 极为，410 极为。 2030 因本台电机机座号为 200，极数为 4 极，所以定子选圆底槽，槽口角度选。详见 30 附录 C。 (2) 转子槽形的选择 转子采用平底槽、圆底槽、梨形槽、凸形槽（对称和不对称）、刀形槽等 6 种槽形， 槽口斜角对梨形槽和刀形槽为，其他槽形为。采用凸形槽可以在起动转矩和运行性 030 能两方面都有所兼顾，所以 Y2 系列电动机在大机座号中采用凸形槽较多。 本台电机的机座号较大，因此转子选凸形槽（不对称），槽口斜角为，详见附录 30 D。 2.2.2 定、转子槽形尺寸的确定 定子的槽形尺寸不仅影响槽满率，而且还影响定子齿部和轭部的磁密，一般在

13、设计 时要求齿部和轭部有适当的磁密，齿部有足够的机械强度，轭部有足够的刚度。 转子的槽形尺寸对电机的各项性能指标，包括起动转矩、起动电流倍数、最大转矩、 转差率、效率和功率因数等都有非常大的影响；此外，槽的各部分尺寸对这些性能指标 又有不同程度的影响。在实际设计中，一般采用类比法来确定电机定、转子的槽形尺寸。 本台电机定、转子槽形尺寸详见附录 C 和附录 D。 2.2.3 槽配合的选取 槽配合就是在电机选取转子槽数时，必须与定子槽数有恰当的配合。选择合理的槽 配合对于降低电磁噪声，进而降低电动机负载噪声具有特殊的意义4。槽配合对电机的 性能有很大的影响，若选取不当，可能会导致附加损耗、附加转矩

14、、振动与噪声增加， 从而使效率降低，起动性能变差。采用定、转子槽数接近的槽配合，可减小附加损耗。4 极电机一般采用 24/22，36/28、48/38、60/50、72/64。本台电机所选取的槽配合是 48/38。 2.3 绕组型式及节距的选择 2.3.1 绕组型式的选择 考虑到目前的传统生产工艺和机械化下线的可能性，除 71 机座 6 极和 80、90 机座 8 极采用双层绕组外，对 160 及以下的机座仍采用单层绕组。对 180 及以上机座，为了提 高电机性能和降低电机噪声，在设计时全部采用双层叠绕组。本台电机因机座号为 200， 所以选用双层叠绕组。 兰州交通大学毕业设计（论文） 2.3

15、.2 绕组节距的选择 对双层绕组应从电机具有良好的电气性能和节约导线材料两方面来考虑节距的选择。 在正常三相异步电动机中，通常选以便消弱磁势的 5 次和 7 次谐波分量。对于 2 p 5 6 y 极电机，为了便于嵌线和缩短端部长度，除铁芯长度很长的以外，一般取左右5。 p 2 3 y 因本设计是 2 极电机，所以取。 p 13 18 y 3 电磁计算 3.1 额定数据及主要尺寸 (1) 输出功率。30 N PkW (2) 相电压 因为该电机为接法，所以相电压。380 N UV (3) 功电流 33 KW 1030 10 26.316( ) 33 380 N N P IA U (4) 效率标准值

16、。 0.913 (5) 功率因数标准值。 cos0.86 (6) 极数对数。2p (7) 频率。50Hzf (8) 定、转子槽数 定子槽数，转子槽数。 1 48Z 2 38Z (9) 定、转子每极槽数 定子每极槽数： 1 1 48 12 24 p Z Z p 转子每极槽数： 2 p2 38 19/ 2 24 Z Z p (10) 定、转子冲片尺寸 兰州交通大学毕业设计（论文） 定子外径，定子内径，气隙长度，转子外径 1 327Dmm i1 210Dmm0.7mm ，转子内径。 2 208.6Dmm i2 75Dmm 定子槽形尺寸（见附录 C）： ，。 01 0.38bmm 01 1hmm 1

17、6.3 S bmm=4.5mmR21215 mhm s1 30Z 转子槽形尺寸（见附录 D）： ， 02 1.5 mbm 12 3.5bmm 22 4.8bmm 32 2.4bmm 02 0.8 mhm 12 12.2 mhm ，。 22 22.6 mhm s2 30Z (11) 极距 1 210 164.85 24 i D mm p (12) 定、转子齿距 定子齿距： 1 1 1 210 13.74 48 i D tmm Z 转子齿距： 2 2 2 208.6 17.24 38 D tmm Z (13) 绕组节距。11 110y (14) 每相串联导体数 11 1 1 26 48 208 3

18、3 2 S NZ N a 其中，每槽导体数每圈匝数；并联支路数。 1 2 S N2 1326 1 2a (15) 绕组线规 根据经验，一般按类比法选取线规，本文中选取的线规为。绝缘后直31.108mm 径 d=1.27mm,截面积。 2 1 1.108() c Amm (16) 槽满率 槽面积： 22 62 1 ss 22 4.56.34.5 21.52181 10 m 2222 S RbR Ahh 其中，槽楔高度按文献6中表 2-7 选取，取。0.2cmh 对于双层叠绕组，槽绝缘所占面积为： 62 iiss1 220.32 21.54.52 4.56.321.73 10AhRRbm 兰州交通

19、大学毕业设计（论文） 其中，槽绝缘厚度按表文献6中 2-7 查取。 i 槽有效面积： 6262 efsi (181 21.73) 10159.27 10 mAAAm 槽满率： 23 2 11 f 6 ef 3 26 (1.27 10 ) 79% 159.27 10 iS NNd S A 其中，导体并饶根数；导体绝缘后外径。 1 3 t N 1.27 mdm (17) 铁芯长 铁芯有效长： 219.52 0.7209 m eft Llm 净铁芯长： FeFe =0.95 19.5=185.25mm t LKl 其中，铁芯叠压系数取。 Fe 0.95K (18) 每相有效串联导体数 1dp1 20

20、8 0.9251192N K 其中，绕组系数的计算详见附录 B 中(1)。 dp1 K 3.2 磁路计算 (1) 每极磁通 设负载电势系数初值，,参考资料得，则每极磁通为： 0.931 E K 1.183 S K 1.095 Nm K dp11 353.78 0.01625 44 1.095 0.9577 50 104 EN Nm KU Wb KKf N (2) 齿部截面积 定子齿截面积： 262 111 0.95 0.195 0.00727 1216161 10 m iFetip AKl bZm 转子齿截面积： 262 222 0.95 0.195 0.009282 9.516335.2 1

21、0 m iFetiP AKl bZm 262 222 0.95 0.195 0.012039 9.521187.1 10 m iFetiP AKl bZm 其中，为定子齿部计算宽度；、为转子齿部计算宽度，一般取靠近齿最狭小的 i1 b 2i b 2i b 处的宽度。1/ 3 兰州交通大学毕业设计（论文） (3) 轭部截面积 定子轭部截面积： 3262 11 0.95 0.195 33 106113 10 m jFetj AKl hm 转子轭部截面积： 3262 22 0.95 0.195 31.2 105780 10 m jFetj AKl hm 其中，定、转子轭部磁路计算高度和的计算详见附录

22、 B 中(2)。 1 j h j2 h (4) 空气隙截面积 262 0.16485 0.20934453 10 m ef Alm (5) 波幅系数 从这里开始进行饱和系数计算，一般需要进行多次的循环。这里先假设饱和系数 ，对应的波幅系数。 1.268 S K S 1.427F (6) 定子齿磁密 i1S 6 i1 0.01679 1.45981.5167 16161 10 BFT A (7) 转子齿磁密 2S 6 2 0.01679 1.45981.5005 21187.1 10 t i BFT A 2S 6 2 0.01679 1.45981.1569 21187 10 t i BFT A

23、 (8) 定子轭磁密 1 6 1 0.01679 0.51.3734 26113 10 j j BT A (9) 转子轭磁密 2 6 2 0.01679 0.51.4525 25789 10 j j BT A (10) 空气隙磁密 S 6 2 0.01679 1.45980.7115 16161 10 i BFT A (11) 各部分磁路的磁场强度 根据计算出的各部分磁密，按照磁化曲线可查出各部分磁场强度如下： 21.9A/cm，20.1A/cm，5.792A/cm，11.42A/cm，15.66A/cm i1 H 2t H 2t H j1 H j2 H 。 兰州交通大学毕业设计（论文） (1

24、2) 有效空气隙长度 33 ef 1.2540.7 100.878 10 mK 其中气隙系数计算详见附录 B 中(3)。K (13) 定、转子齿部磁压降 定子齿部磁压降： 23 i1i1i1 14.5 1023 1033.35FHLAA 转子齿部磁压降： i22222 32.86 iiii FHLHLA 其中，定、转子齿部磁路计算高度、和的计算详见附录 B 中(4)。 1 i L 2i L 2i L (14) 定、转子轭部磁压降 定子轭部磁压降： 1 j11j1j1 0.523 11.42 115 1068.686 j FCHLAA 转子轭部所需安匝数： 1 j22j2j2 0.348 15.

25、66 41.7 1022.7317 j FCHLAA 其中，定、转子轭部磁路计算长度和的计算详见附录 B 中(5)；定、转子轭部磁路 j1 L j2 L 长度校正系数、按文献6中图 2-15 查取。 1 j C 2j C (15) 空气隙磁压降 3 6 0 1.254 0.7115 0.7 10 497 0.410 KB FAA u (16) 饱和系数 i1i2 49750.3737.6119 1.177 497 S FFF K F 由于上述计算出的饱和系数值与假设值较为接近，即满足，故可以继 0.01 SS S KK K 续计算，否则必须返回重新计算直至满足要求。 (17) 每极磁势 0i1

26、i2j1j2 49750.3737.61268.68622.732676.399FFFFFFA (18) 满载磁化电流 0 m dp1 22 2 676.3996 10.415A 0.9110.9 3 104 0.9251 p F IA mNK (19) 满载磁化电流标幺值 兰州交通大学毕业设计（论文） * m m KW 10.415 0.39578 26.316 I I I (20) 励磁电抗标幺值 * mS * m 11 2.527 0.39578 X I 3.3 参数计算 (1) 定子槽漏抗标幺值 * 1 1 22 11 2 12 3 2 0.195 1.0812 0.29468 48

27、0.92510.209 tS SxxX dpef mp l XCCC ZKl 其中，漏抗系数详见附录 B 中(6)；定子槽比漏磁导详见附录 B 中(7)。 X C s1 (2) 定子谐波漏抗标幺值 * 1X 22232 dp1 13 0.16485 0.00592 0.33542 0.878 100.92511.177 xx efS mS XCCC KK 其中，定子谐波单位漏磁导可查文献6中表 2-12 得到：=0.00592 S (3) 定子端部漏抗标幺值 * E1X 22 ef1 5 0.57 0.16485 (31) 0.5731 6 =0.3940C 20.209 0.92512 xx

28、 dp XCC lK (4) 定子漏抗标幺值 * 1111 (0.29470.33540.3940)0.054165 SEx XXXXC (5) 转子槽漏抗标幺值 * s2 S2X 2 2 12 3 2 0.195 4.3824 =1.2912 38 0.209 t xx ef mp l XCCC Zl 其中，为转子铁芯长度，因本台电机无径向通风道，故有；转子槽比漏磁导 2 L 2 LL 的计算详见附录 B 中(8)。 s2 (6) 转子谐波漏抗标幺值 * 2X 223 1 3 0.16485 0.007 0.33942 0.878 101.177 xx efS mR XCCC K 其中，转子

29、谐波单位漏磁导可查文献6中表 2-13 得到：。 0.007R (7) 转子端部漏抗标幺值 兰州交通大学毕业设计（论文） * E2X ef 0.7570.757 0.160 0.14488 20.209 4 R xx D XCCC lp 其中，转子导条长度；端环直径。 B LL R2r 1.518.5 1.5 3.613.1(cm)DDh (8) 转子斜槽漏抗标幺值 2 2 * SK SK2 2 0.0173124 0.50.50.339420.17114 0.01724 xx b XXCC t 其中，斜槽度详见附录 B 中(9)。 SK b (9) 转子漏抗标幺值 * 2S22E2SK 1.

30、946640.10296 x XXXXXC (10) 定、转子总漏抗标幺值 * 12 0.0541650.102960.1571227XXX (11) 定子绕组直流电阻 6 1 6 111 2 10.0217 102 104 0.4278 0.29045 3.324 102 c tc Nl R NAa 其中，导线电阻系数按文献6中表 2-9 查取；线圈平均半匝长详见附录 B 中(10)； c l (12) 定子相电阻标幺值 * KW 11 0.29045 26.316 0.0201145 380 N I RR U (13) 有效材料用量 定子铜的重量： Cu1111 63 1.05 0.427

31、8 26 48 3.324 108.9 10 16.584kg cSctCu GC lNZAN 其中，为考虑导线和引线质量的系数，漆包圆铜线C=1.05；为C 32 8.9 10/kg m 铜的密度。 硅钢片的重量： 223 FeFe1 ()0.95 0.195 (0.3277)7.8 10161.19 Fe GKlDkg (14) 转子电阻 导条电阻： 62 B 6 0.0434 101.04 0.244 3 (104 0.9251) 0.25524 124.06 1038 R 兰州交通大学毕业设计（论文） 端环电阻： 62 R 26 0.0434 100.16 4 3 (104 0.925

32、1) 0.046456 22660.628 10 R 其中， ；对于铸铝转子。 6 0.043 10m B 1.04K 导条电阻标幺值： * KW BB 26.316 0.255240.01768 380 N I RR U 端环电阻标幺值： * KW RR 26.316 0.0464560.00322 380 N I RR U 转子电阻标幺值： * 2BR 0.017680.003220.020897RRR 3.4 性能计算 3.4.1 工作性能计算 (1) 满载电流有功分量标幺值 从这里开始进行效率的计算，一般需要进行多次的循环。这里先假定效率初值 ，则0.92 * 1P 11 1.0869

33、6 0.92 I (2) 满载电抗电流标幺值 22 * X11P11P 2 2 1 1.02144 0.15712 1.0869611.02144 0.15712 1.08696 0.19538 IXIXI 其中，。 * 1 1 * 0.054165 111.02144 2.5267 mS X X (3) 满载电流无功分量标幺值 * 1QmX 0.395780.195380.59116III (4) 满载电势系数 * 1P111 111.08696 0.02011450.59116 0.0541650.59116 EQ KIRIX (5) 空载电势系数 兰州交通大学毕业设计（论文） * 0m1

34、 11 0.39578 0.0541650.9786 E KIX (6) 空载定子齿磁密 0 10i1 0.9786 1.51671.5687 0.9461 E i E K BBT K (7) 空载转子齿磁密 E0 202 0.9786 1.50051.5520 0.9461 ii E K BBT K E0 202 0.9786 1.15691.1966 0.9461 ii E K BBT K (8) 空载定子轭磁密 0 j10j1 0.9786 1.37341.4206 0.9461 E E K BBT K (9) 空载转子轭磁密 0 j20j2 0.9786 1.45251.5024 0.

35、9461 E E K BBT K (10) 空载气隙磁密 0 0 0.9786 0.71150.7359 0.9461 E E K BBT K 根据上述计算出的各部分空载磁密，按照文献6中附表 3 的热轧硅钢片 DR510 牌号 磁化曲线，查取各部分磁路所对应的磁场强度，然后继续进行计算。所查得的结果为： A/cm，A/cm，A/cm，A/cm， i10 30.153H 20 27.06 i H 20 6.444 i H j10 13.636H A/cm。 j20 20.364H (11) 空载时定子齿部磁压降 23 i10i101 30.153 1023 1069.35 i FHLA (12

36、) 空载时转子齿部磁压降 i202020202202 1 (27.06 12.26.44 22.6) 1047.5766 iiiiii FHLHLHL A (13) 空载时定、转子轭部磁压降 1 j101j10j1 0.43977 13.636 115 1068.9621 j FCHLA 1 j202j20j2 0.3158 20.364 41.7 1020.817 j FCHLA (14) 空载气隙磁压降 兰州交通大学毕业设计（论文） 3 0 0 6 0 1.254 0.7 100.7359 516.0986 0.410 KB FA u (15) 空载时每极磁势 00i10i20j10j20

37、0 69.3547.576668.962120.8171 516.0986 722.80 FFFFFB A (16) 空载磁化电流 00 m0 dp1 22 2 722.80 11.1299A 0.9 110.9 3 104 0.9251 p F I mNK (17) 定子电流 * 2* 222 11P1Q 1.086960.591161.2373III * 11KW 1.2373 26.31632.5608AIII (18) 定子电流密度 2 1 1 i11 32.5608 4.8978A/mm 2 3.324 c I J a NA (19) 线负荷 11 1 i1 1 3 208 32.5

38、608 307.97A/cm 18.7 mNI A D (20) 转子电流 导条电流： * 2* 222 21PX 1.086960.195381.10438III 1dp1* 22KW 2 1 3 208 0.9251 1.10438 26.316441.497A 28 mNK III Z 端环电流： 2 R2 38 441.4971335.06A 22 3.14 2 Z II p (21) 转子电流密度 导条电密： 2 2 B B 441.497 3.5587 A/mm 124.06 I J A 端环电密： 兰州交通大学毕业设计（论文） 2 R R 1335.0622 1.9498A/mm

39、 684.71 B I J A (22) 定子铜耗 *2*2 cu111 1.23730.02011450.03079PIR *3 cu1cu1 0.03079 30 10923.7W N PPP (23) 转子铝耗 *2*2 Al222 1.104380.0208970.0254871PIR *3 Al2Al2 0.0254871 30 10764.613W N PPP (24) 杂散损耗 杂散损耗的大小与设计参数和工艺情况有关，目前尚难以准确计算，故以推荐值为 主。这里推荐： =0.02 * s P *3 ss 0.02 30 10600W N PPP (25) 机械损耗 根据经验，一般按

40、类比法选取机械损耗。这里参照文献6中表 2-15 选取，其取值如 下： 2 44 fw1 2 44 3 10 3 0.32710257.26 2 PD p W * fw fw 3 257.26 0.0085754 30 10 N P P P (26) 铁耗 定子轭部铁耗： Fej2 2 4.3624 43.8669382.7299 hejj PKPGW 定子轭部重量： 633 j1j1 44 2 6113 10115 107.8 10 43.8669 j Gp ALFe Kg 定子齿部铁耗： Fei1 2.5 5.9618 11.597172.847W heii PKPG 定子齿部重量： 6

41、11 222 16161 23 7.8 1011.597 iiiFe Gp ALKg 兰州交通大学毕业设计（论文） 其中， 和可根据和查资料可得，按经验取=2.5，=2。 hej P hei P 10j B 10i B 1 K 2 K (27) 总铁耗 Fe 382.7299 172.847555.5774W FejFei PPP (28) 总铁耗标幺值 Fe Fe 3 555.5774 0.01852 30 10 N P P P (29) 总损耗标幺值 * cu1Al2sfwFe 0.031430.02332380.020.00857540.01852=0.10185 PPPPPP (30)

42、 输入功率标幺值 * N1 11 0.101851.10185PP (32) 效率 * * 1 0.10185 110.91 1.10185 N P P 由于上述计算出的效率值与假设的效率初值相差很小，即满足，故可 0.005 继续计算，否则需要重新假设初值，直到满足要求为止。 (33) 功率因数 * 1 * 1 1.0989 cos0.8854 1.24993 p I I (34) 转差率 旋转铁耗： 3 FejrFeir* Fer (0.5 382.730.6 172.85) 10 0.009836 30 N PP P P * Al2 * Al2fwSFer 0.0233238 0.018

43、7 11 0.02332380.0098360.020.0085 N P S PPPP (35) 转速 60 501 0.018760 (1)1471r/min 2 NN f nS p (36) 最大转矩倍数 * *2*222 11 11 0.0187 3.4946 220.02011450.02011450.10296 N m S T RRX 兰州交通大学毕业设计（论文） 3.4.2 起动性能计算 (1) 起动电流假定初值 从这里开始进行电流的循环计算，一般需进行多次的循环，起动电流假定初值为： * siKW (2.5 3.5)=3 3.912 26.316308.8A m ITI (2)

44、起动时定子槽漏抗标幺值 s1(si)* s1(si)s1 s1 0.89106 0.29470.2429 1.0812 xx XXCC 其中，起动时定子槽比漏磁导详见附录 B 中(11)。 s1(si) (3) 起动时定子谐波漏抗标幺值 * 1(si)Z1 0.417 0.33540.13986 xx XKXCC 其中，起动时漏磁路饱和系数取 0.417。 Z K (4) 定子起动漏抗标幺值 * 1(si)s1(si)1(si)E1 (0.24290.139860.394)0.776760.04108 xx XXXX CC (5) 起动时转子槽漏抗标幺值 s2(si)* s2(si)s2 s2 3.0156 1.29120.8885 4.3824 xx XXCC 其中，起动时转子槽比漏抗详见附录 B 中(12)。