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1、- 68 -摘 要本设计为公路预应力刚构桥的上部结构设计。它采用的是中跨为92米和两个边跨为56米的梁桥，桥面为20m宽的四车道，分为双幅，设计时只考虑单幅。截面采用单箱梁变截面。梁高从中跨2.0m到边跨4.5m。桥梁的设计是一个复杂的过程，包括很多方面的内容，但作为毕业设计不可能像实际设计那样做到面面俱到，通过本设计主要解决四个方面的问题：桥梁横截面的拟定、桥梁结构的内力计算、主梁预应力钢筋、截面应力验算、工程量计算。在设计过程中，我利用桥梁结构分析软件MIDAS/CIVIL完成了结构分析，它是采用有限元分析方法。用户建立截面尺寸后，然后建立桥的基本模型，进行内力分析，根据计算结果配筋，然后
2、进行施工各阶段分析及截面验算，同时，必须要考虑混凝土收缩、徐变次内力和温度次内力等因素的影响。最后的结果也证明了所得的数据是符合要求的。除MIDAS/CIVIL软件之外，还利用了其他如：word, Excel, AutoCAD等计算精确又高效率的软件来进行预应力损失的计算以及截面的检算关键词：刚构桥；预应力损失；桥梁分析软件AbstractThis design is a pre-stressed continuous rigid-frame bridges superstructure .The superstructure of the bridge consists of a 92-me
3、tres center span and two side spans of 56-metres each. The width of the bridge is 20 meters with four roadways,and the roadway are divided into two bridges,but only one bridge we design.The cross section of this bridge is a single cell box with depth varying from 2.0 meters to 4.5 meters. After all,
4、 the course of designing a bridge is very complex. We consider 4 problems here: designing of the sections of the bridge, computation of internal force of the bridge, pre-stressed steel bars in the structure and checking the computations of the sections.In doing this project, I completed the structur
5、e analysis by MIDAS/CIVIL, which is a Bridge Structure Analysis Software. According to the cross-section size, we primarily formulate the bridge model, and then proceed to the construction phase of the analysis, according to the force for calculating distribute the number of steel. After designing t
6、he pre-stressed steel in the structure, the next work is checking the computations of the sections .In this stage, we must considering the possible effect of secondary force caused by pre-stress, concrete creep and shrinkage, and support settlement. All data of computation from the bridge is proved
7、correct as a result. Except from MIDAS/CIVIL , many software such as word, Excel, AutoCAD etc, which are greatly precise and efficient are used to aid analysis during calculation of pre-stress loss, cross-section check, etc. Key words： continuous rigid-frame bridge；bridge pre-stress loss；bridge stru
8、cture analysis software绪 论我国自50年代中期开始修建预应力混凝土梁桥，至今已有40多年的历史，比欧洲起步晚，但近对年来发展迅速，在预应力混凝土桥梁的设计、结构分析、试验研究、预应力材料及工艺设备、施工工艺等方面日新月异，预应力混凝土梁桥的设计技术与施工技术都已达到相当高的水平。预应力混凝土连续梁桥是预应力桥梁中的一种，它具有整体性能好、结构刚度大、变形小、抗震性能好，特别是主梁变形挠曲线平缓，桥面伸缩缝少，行车舒适等优点。加上这种桥型的设计施工均较成熟，施工质量和施工工期能得到控制，成桥后养护工作量小。预应力混凝土连续梁的适用范围一般在150m以内，上述种种因素使得这
9、种桥型在公路、城市和铁路桥梁工程中得到广泛采用。预应力混凝土连续桥梁采用支架现浇施工，结构在施工过程中一次落架，没有体系转换。因此，内力计算原理和方法非常简单单按传统的结构力学方法直接计算连续梁结构的恒、活载效应以及支座沉降和温度次内力，而需计算恒栽徐变二次距。其计算结果是支承处负弯距小于按悬臂施工的弯距值，但桥梁跨中正弯距大于按悬臂施工的弯矩值，这充分说明了连续梁桥的设计计算必须与施工方法密切结合。筑随着我国科学技术的进步，工业水平的提高，桥梁工程建筑技术出现了前所未有的崭新发展局面。千里江面上的座座跨江大桥，与现代高等级公路迂回交叉的立交桥，犹如都市彩虹的高架道路桥，以及特大跨度与深水基础
10、的海湾、海峡大桥等，使江河海峡天堑变通途，逐步形成我过立体交通网络，不仅极大地改变了我国公路交通状况，而且为提高人民生活水平，拉动国民经济增长，起着不可估量的作用。同时也随着科学技术的不断进步,预应力混凝土连续梁桥将逐步成为城市立交桥及高架桥的优先类型，具有很大的竞争力和发展前途，铁路桥梁也广泛采用此体系。桥梁建筑的发展,对于建桥材料、施工方法、设计理论等方面,提出了新的要求。而新的材料(如纳米材料)、新的施工方法、新的设计理论又反过来推动桥梁的发展。因此,预应力混凝土连续梁桥在现阶段跨度范围内还有进一步的扩大，潜力也是巨大的。预应力混凝土连续梁桥在我国的发展与应用虽然只有20余年历史，但如今
11、在公路、城市道路和铁路建设中广泛采用。目前我国无论在设计、施工、预应力材料和设备上都取得了很大进步和一定成就，然而与国际先进水平仍存在一定差距。今天，我们需要不断地总结经验、吸取教训，在设计理论、设计规范、预应力材料和施工技术上不断完善、不断发展、勇于创新。相信通过大家共同努力，在21世纪一定能将我国预应力混凝土梁桥的设计、施工水平推向新的高度。本次设计的目的就是通过实践加深对桥梁工程基本理论和重要概念的理解,熟悉桥梁工程设计计算内容、步骤和方法，使理论和实践更好的结合起来。预应力混凝土连续刚构设计基本流程图选定机构尺寸、确定施工方法划分施工阶段，计算截面几何特性特性特性按施工方法计算自重内力
12、，计算活载内力和附加恒载内力计算自重引起的徐变次内力等估束、布束、调束，钢束几何要素计算，预应力损失计算预加力引起的二次力预加力引起的徐变次内力温度影响内力计算支座沉降，摩擦阻力及其他荷载组合各项验算修改局部尺寸修改截面或结构尺寸计算内力影响线绘制施工图与编制设计文件由恒、活载内力得到估束内力包络图第1章 荷载的分类及组合桥梁的地基与基础承受着整个建筑物的自重及所传递来的各种荷载，作用在地基上与基础上的计算荷载有各种不同的特性，各种荷载出现的机率也不相同，因此需将作用荷载分类，并将实际可能同时出现的荷载组合起来，确定设计的计算荷载。1.1荷载分类与计算为了便于设计时应用，将作用在桥梁上的各种荷
13、载，根据其性质分为恒载、可变荷载和偶然荷载三类。1.1.1 恒载指长期作用着的荷载和作用力，包括结构物的自重、土重及土的自重产生的侧向压力、静水压力、与浮力，预应力结构中的预应力，超静定结构中混凝土收缩徐变和基础变位而产生的影响力。1.1.2 可变荷载指经常作用而作用位置可移动和量值可变化的荷载，按其对结构物的影响程度可分为活载和其他可变荷载两部分。活载包括汽车荷载及其引起的冲击力、离心力、土侧压力，人群荷载和平板挂车或履带车及其引起的 侧压力。其他可变活载包括汽车制动力、风力、冰压力、流水压力及支座摩擦力。1.1.3 偶然荷载偶然荷载是指在特定条件下可能出现的较大的荷载，如地震荷载或船只或漂
14、浮物的撞击力。1.2 荷载组合原则按照各种荷载特性及出现的机率不同，在设计计算时应考虑各种可能出现的荷载组合，一般有以下几种：组合 由恒载中的一种或几种，与一种或几种荷载相组合。如该组合中不包括混凝土收缩、徐变及水的浮力引起的影响力时，习惯上也称为主要组合。组合 由恒载中的一种或几种，与荷载中的一种或几种及其他可变荷载的一种或几种组合。组合 由平板挂车或履带车与结构物自重、预应力、土重及土侧压力中的一种或几种像组合。组合 由活载的一种或几种与恒载的一种或几种与偶然荷载中的船只或漂浮物撞击力相组合。组合 施工阶段验算荷载组合，包括可能出现的施工荷载如结构重、脚手架、材料机具、人群、风力和拱桥单向
15、推力等。组合 由地震力和结构重、预应力、土重及土侧压力中的一种或几种组合。组合、习惯上也称为附加组合。因为附加组合中考虑的荷载的出现机率比主要组合小些，设计时不必要求过大的安全储备，因此，当按容许应力法计算时，设计规范在取安全系数时均允许提高一些数值。在地基与基础的设计储备中，因分别在各种组合的荷载作用下，进行各项计算，计算结果均应分别满足设计规定的要求。为使设计比较合理，切合实际情况，在荷载的组合中有些荷载不需要同时考虑，如： 考虑汽车制动力时，不计支座摩阻力，流水压力、冰压力，考虑支座摩力时不计汽车知动力。 考虑冰压力时，除不计制动力外，还不计流水压力。同样，考虑流水压力时，也不计汽车制动
16、力。 地震力、船只或漂浮物撞击力、施工荷载三者不同时考虑，地震力与恒载力可变荷载的组合方法，各种抗震规范都有具体规范。为保证地基与基础满足在强度稳定性和变形方面的要求 ，应根据结构物所在地区的各种条件和结构特性，根据上述各种荷载组合方法，按其可能出现的最不利荷载组合情况进行验算。一般来说，不经过计算是较难判断哪种荷载组合最不利，必须用分析的方法对各种可能的最不利荷载组合进行才能得到最后的结论。由于活载的排列位置在纵横向都是可变的，它将影响着各支座传递给墩台及基础的支座反力的分配数值，以及台后由车辆荷载引起的地侧压力大小等，因此车辆荷载的排列位置往往对确定最不利荷载组合起着支配作用，对于不同验算
17、项目可能各有其相应的最不利荷载组合，应分别进行验算。此外，许多可变荷载其作用方向在水平投影面上常可分解为纵桥向或横桥向，因此，一般也需按次两个方向进行地积与基础的计算，并考虑其最不利荷载组合，比较出最不利者来控制计算。桥梁的地基与基础大多数情况下为纵桥向控制设计，但对于有较大横桥向水平力（风力、船只撞击力和水压力）作用时也需进行横桥计算，可能为横桥向控制设计。第2章 截面尺寸拟定2.1 主要技术指标要求孔跨布置： 56 92 56 m；荷载布置：公路-级、 人群荷载3.5KN/；桥面宽度：0.25m栏杆2.25m人行道15m车行道2.25m人行道0.25m栏杆20m（四车道）桥面纵坡：0（平坡
18、）桥面横坡：1.5；图2-1 桥梁结构图式2.2 截面尺寸拟定2.2.1 箱形梁截面细部尺寸拟定箱形截面能够提供较大的竖向抗弯刚度、横向抗弯刚度及抗扭刚度等，是优越的受弯构件横截面形式。箱形截面形式的顶板和底板是结构通过腹板承受正负弯矩的主要工作部位（存在剪力滞现象），同时，顶板也是桥面荷载横向传递的主要构件。本桥横截面总宽度为20m宜采用单箱单室结构。1）梁顶板厚度一般来说，通过箱梁横向受力分析，方可确定顶板厚度、悬臂长度及是否需设横向力筋。腹板间净距是影响顶板厚度的关键因素之一。一般情况下，顶板厚度不小于18cm。若顶板内设有纵向预应力，则其厚度需要满足设置预应力筋及上、下两层普通钢筋等的
19、构造要求。本设计顶板厚度取0.5m。2）箱形底板厚度箱形底板厚度随箱梁负弯矩由跨中到中支点的增大而逐渐加厚，以适应承压要求。底板除需要符合使用阶段的受压要求外，在破坏阶段还应该使中性轴保持在底板以内，并有适当的富裕。一般来说，支承处底板厚度约为支承处梁高的1/101/12，而跨中底板夺取度一般在2025cm之间，取b/30比较好（b为箱梁腹板净距）。本设计跨中底板厚40cm,墩处截面底板厚度80cm。3) 承托在顶板与腹板、底版与腹板接头处设置承托很有必要，设置承托可提高截面的抗扭刚度，减小“剪力滞”效应，并减小扭转剪应力，使力流平顺。另外，利用承托提供的空间可布置纵向预应力筋和横向预应力筋，
20、并使纵向预应力筋更能靠近腹板，以便传力简捷；同时利于脱模并减弱转角处的应力集中。4) 箱形截面高度拟定桥面全宽为18m,故取单箱单室截面。箱形截面高度的拟订按规范墩处截面的高度除以跨中长度取值范围在。跨中截面高度除以跨中长度取值范围在。本桥跨中梁高取2.0m，支座处梁高取4.5m。根据设计经验资料，设置防撞护拦时，箱梁顶板翼缘端部厚度一般为1520cm左右。本次设计取20cm。翼缘根部厚度为30cm。跨中处横断面截面尺寸图支座处横断面截面尺寸图 图2-2 横截面图（单位：cm）2.2.2 材料规格桥梁结构采用的材料种类一般都较多，但就毕业设计而言，指导教师为同学们便于设计时参考，一般对主要结构
21、采用通过指定的方式予以适当范围限定。这与实际工程设计有所不同，因为实际设计条件之一就是材料的选定。而材料的选定既与结构型式相关，也与桥梁所在地材料资源量及资源成本相关，必须就事论事，具体分析采用。主要材料指标包括：(1)预应力混凝土连续梁和连续刚构桥主梁混凝土：C60级混凝土 (2) 承台及桩基础混凝土：C40级混凝土；(3) 桥面板及栏杆混凝土：C25级混凝土；2.3 人行道尺寸拟定由通用规范第三1.4.1条，设置2%的坡度；第三条1.6.5条，设置100cm高的栏杆。由 桥规第6.1.1条，设置10cm厚人行道板，其余各细部尺寸见图三人行道构造图 （单位cm） 图2-3 人行道构造图2.4
22、 桥面铺装 由通用规范第1.7.1，桥面路缘内设置9cm厚沥青混凝土铺装层。第3章 荷载内力计算该部分内容主要用桥梁软件MIDAS/CIVIL进行计算。3.1 计算模型确定目前，超静定体系桥梁的内力计算，仍按在荷载作用下，结构为弹性的假定进行计算，然后用计算所得的内力进行截面配筋和检算。在确定结构计算模型时，遵循以下原则和假定：计算图式的轴线取支座厚度的中分线和平分主梁跨中截面高度的水平线。对于截面高度变化较大的连续梁桥（本设计的情况），则应以各截面的高度中分点的连线作为计算图式的理论轴线。计算截面包括全部混凝土截面（包括受拉区），不考虑钢筋。对于箱形和T形截面，不论其顶板和底板厚度如何，均应
23、全部计入计算截面。计算变位时，一般可略去轴力和剪力的影响，仅考虑弯矩。但在计算预应力产生的次内力时，必须计入轴向力引起的混凝土压缩变形的影响。当采用变截面的主梁和支座时，如果在同一构件中最大截面惯性矩超过最小截面惯性矩的两倍时，须考虑此项变化的影响。在主梁和支柱相交接的区域，其截面惯性矩与其他地方相比要大得多，可视为趋于无限大的完全刚性。实际过程中此区域的变形非常小，计算内力时，不考虑此区域变形的影响。对于混凝土的弹性模量Eh，按照规范取值。截面刚度按0.8 EhI计，I的计算方法如下：对于静定结构，不计混凝土受拉区，计入钢筋。对于超静定结构，包括全部混凝土截面，不计入钢筋。边跨支座简化为滑动
24、铰支。3.2 计算原理在计算中我们需要把握两个基本点：第一是结构本身的受力特点；第二是施加于结构之上的荷载及其组合。下面就从这两方面说明本设计的计算原理：在MIDAS/CIVIL程序中，用悬臂法建立悬臂法（FCM）桥梁模型。首先将结构划分为单元。同时要注意杆件单元的划分，应根据结构的构造特点、实际问题的需要以及计算精度的要求来确定，用来划分单元的节点应该包括构件的转折点、交接点、截面变化点。本桥计算图式中的单元划分，上部结构以设计时的每块自然划分为一个梁单元，这样可以方便准确地模拟施工过程分析。同时，每个单元的节点位置也正是设计需要验算的截面位置。关于单元的划分需要说明的有以下几点：由于要体现
25、施工的8个阶段，零号块、边跨和合龙块必须与其他单元划分开来，全桥采用对称结构，分块也完全对称，因此分块图各块对称分布。全桥从左至右共划分76个单元，69个截面。 内力计算的另一要素是荷载。桥梁的设计荷载可分为永久荷载、可变荷载和偶然荷载三类。永久荷载包括：结构重力、预加应力、混凝土收缩及徐变影响力、土的重力及侧压力、基础变位影响力、水的浮力；可变荷载包括：基本可变荷载（活载）和其它可变荷载两类。基本可变荷载包括汽车荷载、汽车冲击力、离心力、汽车引起的土侧压力、人群荷载、平板挂车或履带车，平板挂车或履带车引起的土侧压力等；其它可变荷载包括风力、汽车制动力、流水压力、冰压力、温度影响力和支座摩阻力
26、等。偶然荷载包括：地震力、船只或漂流物的撞击力等。表3-1各级公路桥涵的汽车荷载等级公路等级高速公路一级公路二级公路三级公路四级公路汽车荷载等级公路级公路级公路级公路级公路级一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按规范规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但公路-级汽车荷载的制动力标准值不得小于165KN；公路-级汽车荷载的制动力标准值不得小于90KN。同向行驶四车道为一个设计车道的2.68倍。制动力的着力点在桥面以上1.2m处。在计算墩台时可移至支座中心，在计算刚构桥和拱桥时，可移至桥面上。荷载组合公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)：(1) 公路桥涵结构
27、按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组合与偶然组合。(2) 公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：作用短期效应组合与作用长期效应组合。在桥梁设计中，当采用极限状态设计时，应根据不同的极限状态和荷载组合，给出不同的荷载安全系数；当用容许应力设计时，则应按不同的荷载组合给出不同的材料容许应力值。对于预应力混凝土桥梁结构，预应力在结构使用极限状态设计时，应作为永久荷载计算其效应，计算时应考虑相应阶段的预应力损失，但不计算由于偏心距增大所引起的附加内力，在结构承载能力极限状态设计时，预加应力不作为荷载，而将预应力钢筋作为结构抗力的一部分
28、。混凝土的收缩、徐变影响力在外部超静定的混凝土结构及复合梁桥等结构中是必然产生的，而且是长期的，基础变位的影响力一旦出现，也是长期作用在结构上的。因此，这些力都列入永久作用荷载。混凝土收缩影响可作为相应于温度降低考虑，考虑混凝土徐变的计算，可采用混凝土应力与徐变变形直线关系的假定。本设计由MIDAS/CIVIL计算，在移动荷载中加载荷载组合计算出的内力组合包括正常使用极限状态和承载能力极限状态组合。3.3 恒载内力计算主梁恒载内力，包括自重引起的主梁自重（一期恒载）内力和二期恒载（如铺装、栏杆等）引起的主梁后期恒载内力。主梁的自重内力计算方法可分为两类：在施工过程中结构不发生体系转换,如在满堂
29、支架现浇等，如果主梁为等截面，可按均布荷载乘主梁内力影响线总面积计算；在施工过程中有结构体系转换时，应该分阶段计算内力。本设计采用悬臂法施工,二期恒载(又称后期恒载)集度约为66.7kN/m3.3.1 一期恒载集度一期恒载集度包括箱梁及横隔板的集度，也可只考虑箱梁集度而将横隔板作为集中力加在节点。本设计将箱梁及横隔板一起处理成分段均布集度作用在相应的单元上，其计算公式为： （3-1）式中： i单元号; i号单元恒载集度; i号单元的毛截面面积。3.3.2 二期恒载集度二期恒载集度为桥面铺装集度与防撞护拦集度之和。本设计二期恒载集度采用66.7。桥面铺装分两层，下层为防水混凝土垫层，抗渗标号为S
30、10，厚度为6cm，容重按24，上层为细粒式沥青混凝土层，厚度为7cm，容重按23；护栏按每10米3.01混凝土计。梁单元内力图：单元阶段位置轴向 (N)剪力-z (N)弯矩-y (N*mm)1二期I10001二期J2050025-187593752二期I21622.65-715771.11-187593752二期J31622.65-515670.4218284093353二期I3296.03-515671.9918284017573二期J4296.03-315571.9430752679604二期I40-315572.5130752679604二期J50-115472.51372183548
31、85二期I50-115472.5137217973615二期J6017927.4938193423796二期I6-342.6817925.8438193689136二期J7-1519.59351423.2428959856147二期I7-4128.33351402.4128959920677二期J8-7726.9684880.9305114431.98二期I8-13303.5684795.24305116842.18二期J9-19513.071018232.77-39532441879二期I9-27681.061018043.2-39532431279二期J10-34710.841284743
32、.89-856050937210二期I10-44587.071284438.94-856050886010二期J11-53621.371551076.17-1423494232511二期I11-66703.611550570.17-1423494206611二期J12-77901.461817126.45-2097653923812二期I12-93839.261816372.99-2097653908812二期J13-107347.062082818.05-2878529341613二期I13-127226.942081697.88-2878529343513二期J14-143171.2723
33、48007.83-3766119594414二期I14-164944.132346578.51-3766119582914二期J15-183426.822612718.79-4760423444915二期I15149.132619150.52-4760423545415二期J51149.132752550.52-5297593650316二期I78-3112599.737119.79-531356119.316二期J79-3112599.737119.79-566955089.117二期I77-3112599.737119.79-495757149.417二期J78-3112599.73711
34、9.79-531356119.318二期I76-3112599.737119.79-460158179.518二期J77-3112599.737119.79-495757149.419二期I75-3112599.737119.79-424559209.719二期J76-3112599.737119.79-460158179.520二期I74-3112599.737119.79-388960239.820二期J75-3112599.737119.79-424559209.721二期I73-3112599.737119.79-353361269.921二期J74-3112599.737119.79
35、-388960239.822二期I72-3112599.737119.79-31776230022二期J73-3112599.737119.79-353361269.923二期I71-3112599.737119.79-282163330.223二期J72-3112599.737119.79-31776230024二期I70-3112599.737119.79-246564360.324二期J71-3112599.737119.79-282163330.225二期I69-3112599.737119.79-210965390.425二期J70-3112599.737119.79-2465643
36、60.326二期I68-3112599.737119.79-175366420.526二期J69-3112599.737119.79-210965390.427二期I67-3112599.737119.79-139767450.727二期J68-3112599.737119.79-175366420.528二期I66-3112599.737119.79-104168480.828二期J67-3112599.737119.79-139767450.729二期I65-3112599.737119.79-68569510.9229二期J66-3112599.737119.79-104168480.8
37、30二期I64-3112599.737119.79-32970541.0430二期J65-3112599.737119.79-68569510.9231二期I63-3112599.737119.792628428.8331二期J64-3112599.737119.79-32970541.0432二期I62-3112599.737119.7938227398.732二期J63-3112599.737119.792628428.8333二期I60-3112599.737119.7973826368.5833二期J62-3112599.737119.7938227398.734二期I59-31125
38、99.737119.79102305544.534二期J60-3112599.737119.7973826368.5835二期I51-7119.79-360049.21-5309615403835二期J52-7119.79-93249.21-5218955721436二期I52-7119.79-93249.21-5218955721436二期J53-7119.79173550.79-5235016038937二期I96-2974865.3136892.16-133752670637二期J97-2974865.3136892.16-152198750638二期I95-2974865.313689
39、2.16-115306590538二期J96-2974865.3136892.16-133752670639二期I94-2974865.3136892.16-968605104.939二期J95-2974865.3136892.16-115306590540二期I93-2974865.3136892.16-784144304.440二期J94-2974865.3136892.16-968605104.941二期I92-2974865.3136892.16-599683503.941二期J93-2974865.3136892.16-784144304.442二期I91-2974865.31368
40、92.16-415222703.442二期J92-2974865.3136892.16-599683503.943二期I90-2974865.3136892.16-23076190343二期J91-2974865.3136892.16-415222703.444二期I89-2974865.3136892.16-46301102.4944二期J90-2974865.3136892.16-23076190345二期I88-2974865.3136892.1613815969845二期J89-2974865.3136892.16-46301102.4946二期I87-2974865.3136892.
41、16322620498.546二期J88-2974865.3136892.1613815969847二期I86-2974865.3136892.1650708129947二期J87-2974865.3136892.16322620498.548二期I85-2974865.3136892.16691542099.448二期J86-2974865.3136892.1650708129949二期I84-2974865.3136892.16876002899.949二期J85-2974865.3136892.16691542099.450二期I83-2974865.3136892.1610604637
42、0050二期J84-2974865.3136892.16876002899.951二期I82-2974865.3136892.16124492450151二期J83-2974865.3136892.16106046370052二期I81-2974865.3136892.16142938530152二期J82-2974865.3136892.16124492450153二期I80-2974865.3136892.16161384610253二期J81-2974865.3136892.16142938530154二期I61-2974865.3136892.16179830690254二期J80-2974865.3136892.16161384610255二期I58-2974865.3136892.16194587554355二期J61-2974865.3136892.16179830690256二期I53-43860.84-2801316.86-5438566406656二期J16-43860.84-2667916.86-4891643034757二期I16-230667.36-2658364.6-4891634169757二期J17-212184.