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1、全套CAXA图纸，联系153893706目录绪 言31冲裁件的工艺分析42冲压工艺方案的确定53排样设计53.1 排样方法53.2.1 搭边值的确定63.2.2 条料宽度的确定73.3材料利用率84冲裁力相关的计算94.1计算冲裁力的公式94.2总冲裁力、推料力、卸料力、顶件力和总冲压力114.3压力机公称压力的选取135模具压力中心的确定146冲裁间隙157凸模与凹模刃口尺寸的计算177.1 刃口尺寸计算的基本原则177.2 刃口尺寸计算方法187.3 刃口尺寸计算218 模具总体设计228.1 模具类型的选择228.2定位方式的选择228.2.1 送进导料方式的选择228.2.2 送料定距
2、方式的选用238.3 卸料、出件方式的选择239主要零部件的设计239.1工作零件的结构设计249.1.1凸凹模的设计249.1.2 冲孔凸模的设计249.1.3 落料凹模的设计259.2 卸料板的设计279.3 定位零件的设计279.4 模架及其它零件的设计2810模具总装图2911压力机设备的选定29结 论31致 谢32参考文献33绪 言改革开放以来，随着国民经济的高速发展，工业产品的品种和数量的不断增加，更新换代的不断加快，在现代制造业中，企业的生产一方面朝着多品种、小批量和多样式的方向发展，加快换型，采用柔性化加工，以适应不同用户的需要；另一方面朝着大批量，高效率生产的方向发展，以提高
3、劳动生产率和生产规模来创造更多效益，生产上采取专用设备生产的方式。模具，做为高效率的生产工具的一种，是工业生产中使用极为广泛与重要的工艺装备。采用模具生产制品和零件，具有生产效率高，可实现高速大批量的生产；节约原材料，实现无切屑加工；产品质量稳定，具有良好的互换性；操作简单，对操作人员没有很高的技术要求；利用模具批量生产的零件加工费用低；所加工出的零件与制件可以一次成形，不需进行再加工；能制造出其它加工工艺方法难以加工、形状比较复杂的零件制品；容易实现生产的自动化的特点。1冲裁件的工艺分析由零件图11可知，该零件形状简单、对称，是由圆弧和直线组成。冲裁件内外形所能达到的精度要求不高为IT12。
4、将以上精度与零件简图中所标注的尺寸公差相比较，可认为该零件的精度要求能够在冲裁加工中得到保证。其它尺寸标注、生产批量等情况，也均符合冲裁的工艺要求，故决定采用冲裁落料复合模进行加工，且一次冲压成形。材料：08钢具有良好的塑性、焊接性、可锻性及良好的冲压性能，常用来制造焊接结构件和冲压件。工件结构形状：冲裁件外形应尽量避免有尖角，为了提高模具寿命，在所有60清角改为R2的倒角。零件精度的选择：本文所设计的冲裁零件是板件如图1-1，该冲裁件的材料为08钢，具有较好的可冲压性能。该冲裁件的结构较简单，比较适合冲裁，零件图上所有尺寸均未注公差，属于自由尺寸，可参考极限配合与技术测量确定冲裁件公差等级，
5、根据查表，该零件的公差等级取IT12级确定零件的尺寸公差。 图1-1 零件简图 2冲压工艺方案的确定该工件包括落料、冲孔两个基本工序，可以有以下三种工艺方案：方案一：先落料，后冲孔，采用单工序模生产。方案二：冲孔落料复合冲压，采用复合模生产。方案三：冲孔落料级进冲压。采用级进模生产。方案一单工序冲裁模指在压力机一次行程内只完成一个冲压工序的冲裁模。该模具结构简单，但需要两道工序两副模具，成本高而生产效率低，难以满足中批量生产的要求。方案二复合冲裁模是指在一次工作行程中，在模具同一部位同时完成数道冲压工序的模具。该模具只需要一副模具，工件的精度及生产效率都很高，但工件最小壁厚2.0mm接近凸凹模
6、许用最小壁厚2.2mm，模具强度较差，制造难度大，并且冲压后成品件留在模具上，在清理模具上的物料时会影响冲压速度，操作不方便。方案三级进模：是指压力机在一次行程中，依次在模具几个不同的位置上同时完成多道冲压工序的模具。它也只需要在一副模具内可以完成多道不同的工序，可包括冲裁、弯曲、拉深等，具有比复合更好的生产效率。它的制件和废料均可以实现自然漏料，所以操作安全、方便，易于实现自动化。难以保证制件内、外相对位置的准确性因此制件精度不高。通过对上述三种方案的的分析比较，因为该制件的精度要求不高，用于批量生产。所以该制件的冲压生产采用方案二为佳。3排样设计3.1 排样方法排样的方法有:直排、斜排、直
7、对排、混合排，根据设计模具制件的形状、厚度、材料等方面的全面考虑，排样方法采用直排式排样法。如图3-1所示3.2搭边值、条料宽度的确定3.2.1 搭边值的确定排样时零件之间以及零件与条料侧边间留下的工艺余料，称为搭边。搭边的作用是补偿定位误差，保持条料有一定的刚度，以保证零件质量和送料方便。搭边过大，浪费材料、搭边过小，冲裁时容易翘曲或被拉断，不仅会增大冲件毛刺，有时还有拉入凸、凹模间隙中损坏模具刃口，降低模具寿命或影响送料工作。图3-1 排样图搭边值通常由经验确定，表所列搭边值为普通冲裁时经验数据之一。表3-1 搭边a和a1数值材料厚度圆件及r2t的工件矩形工件边长L50mm矩形工件边长L5
8、0mm或r2t的工件工件间a1沿边a工件间a1沿边a工件间a1沿边a0.250.250.50.50.80.81.21.21.61.62.02.02.52.53.03.03.53.54.04.05.05.0121.81.21.00.81.01.21.51.82.22.53.00.6t2.01.51.21.01.21.51.82.22.52.83.50.7t2.21.81.51.21.51.82.02.22.52.53.50.7t2.52.01.81.51.82.02.22.52.83.24.00.8t2.82.21.81.51.82.02.22.52.83.24.00.8t3.02.52.01.
9、82.02.22.52.83.23.54.50.9t根据制件厚度与制件的排样方法可以查表31得：搭边值工件间a1为2.0mm 沿边a 为2.2mm3.2.2 条料宽度的确定排样方式和搭边值确定以后，条料的宽度和进距也就可以设计出。计算条料宽度有三种情况需要考虑：1、有侧压装置时条料的宽度。2、无侧压装置时条料的宽度。3、有定距侧刃时条料的宽度。该零件采用无侧压装置的模具，其条料宽度应考虑在送料过程中因条料的摆动而使侧面搭边减少。为了补偿面搭边的减少部分，条料宽度应增加一个条料的摆动量。故条料宽度为：B=D+2a+c （3-1）式中：B条料宽度的基本尺寸；D条料宽度方向冲裁件的最大尺寸；a侧搭边
10、值。C条料与导料板之间的间隙（即条料的可能摆动量）：B100, c=0.51.0; B100, c=1.01.5.表3-2 剪料公差及条料与导料板之间隙（mm)条料宽度B/mm材料厚度t/mm112233550501001001501502202203000.40.50.60.70.80.50.60.70.80.90.70.80.91.01.10.91.01.11.21.3导料板之间的距离，应使条料与导料板之间保持一定的间隙查表33，以保证送料畅通。表3-3 条料宽度偏差（mm）条料宽度B|mm材料厚度0.50.5112200.050.080.120300.080.10.1530500.10.
11、150.2D取值由设计条料宽度方向冲裁件的最大尺寸为60 (mm)侧搭边值a可以从表31中查出为2.2 (mm)故带入条料宽度公式得；查表32可得条料宽度偏差下偏差为-0.8(mm)B=D+2a+c=（60+22.2+0.8）-00.6=65.2 -00.4(mm)3.3材料利用率 材料利用率通常以一个进距内制件的实际面积与所用毛坯面积的百分率表示；=(nA1/hB)100% （3-2）式中 材料利用率（%）；n 冲裁件的数目；A1 冲裁件的实际面积(mm2)；B 板料宽度(mm)；h进距；计算冲压件的面积；A1=2521.656-3.141515 =2541(mm2)条料宽度计算：B=50+
12、22.2=54.4 (mm)送进距离计算：h=43.3+2=45.3 (mm)一个进距的材料利用率；=(nA1/hB)100% =12541(45.354.4)100%=91.3%由此可之，值越大，材料的利用率就越高，废料越少。工艺废料的多少决定于搭边和余量的大小，也决定于排样的形式和冲压方式。因此，要提高材料利用率，就要合理排样，减少工艺废料。4冲裁力相关的计算4.1计算冲裁力的公式 计算冲裁力的目的是为了选择合适的压力机，设计模具和检验模具的强度，压力机的吨位必须大于所计算的冲裁力，以适宜冲裁的要求，普通平刃冲裁模，其冲裁力F p一般可以按下式计算：Fp=KptL式中 材料抗剪强度，见附表
13、（MPa）；L冲裁周边总长（mm）；t材料厚度（mm）;系数Kp是考虑到冲裁模刃口的磨损，凸模与凹模间隙之波动（数值的变化或分布不均），润滑情况，材料力学性能与厚度公差的变化等因数而设置的安全系数Kp，一般取13。当查不到抗剪强度r时，可以用抗拉强度b代替，而取Kp=1的近似计算法计算。表41常用冲压材料的力学性能材料名称牌号材料状态抗剪强度抗拉强度申长率屈服强度电工用纯铁C0.025DT1、DT2、DT3已退火18023026普通碳素钢Q195火未退2603203204002833200Q2353103803804702125240Q2754005005006201519280优质碳素结构钢
14、08F已退火22031028039032180082603603304503220010260340300440292102028040036051025250454405605507001636065Mn60075012400不锈钢1Cr13已退火600400470211Cr18Ni9Ti热处理退软32038054070040200铝L2、L3、L5已退火8075110255080冷作硬化1001201504铝锰合金LF21已退火701101101451950硬铝LY12已退火10515015021512淬硬后冷作硬化28032040060010340纯铜T1、T2、T3软态16020030
15、07硬态2403003黄铜H62软态26030035半硬态30038020200H68软态24030040100半硬态28035025由于材料08钢的力学性能查（表41）可得：抗剪强度=260360，故取起抗拉强度b代替抗剪强度，查表可知b=360(MPa)。4.2总冲裁力、推料力、卸料力、顶件力和总冲压力由于冲裁模具采用弹性卸料装置和上出件方式。 F总冲压力。 Fp总冲裁力。 FQ卸料力 FQ1推料力。FQ2顶件力计算总冲裁力 Fp=F1+F2F1落料时的冲裁力。 F2冲孔时的冲裁力。冲裁周边的总长（mm）落料周长为： L2=256 =150 （mm）冲孔周长为： L1=3.1430 =94
16、.2（mm）落料冲裁力为： F1=KptL2 =12150360 =108000 (N)冲孔冲裁力为： F2=KptL1 =1294.2360 =67824 (N)所以可求总冲裁力为： Fp=F1+F2 =108000+67824 =175824（N）表4-2 卸料力、推件力和顶件力系数料厚t/mmKxKtKd钢0.10.10.50.50.252.56.56.50.0650.0750.0450.0550.040.050.030.040.020.030.10.0630.0550.0450.0250.140.080.060.050.03铝、铝合金纯铜，黄铜0.0250.080.020.060.03
17、0.070.030.09按卸料力公式计算卸料力FQFQ=KxFp查表42得Kx=0.04根据公式得FQ=KxFp=0.04175824=7032.96 (N)按推料力公式计算推料力FQ1 FQ1=nKtFp取n=2查表42得Kt=0.055n梗塞在凹模内的制件或度料数量（n=h/t h直刃口部分的高度，t材料厚度）根据公式得 FQ1=nKtFp =20.055175824 =19340.64按顶件力公式算顶件力FQ2FQ2=KdFpKd查表42得0.06根据公式得FQ2=KdFp=0.06175824=10549.44 （N）4.3压力机公称压力的选取 冲裁时，压力机的公称压力必须大于或等于冲
18、裁各工艺力的总和。采用弹压卸料装置和上出件的模具表43 常用冷冲压设备的工作原理和特点类型设备名称工作原理特点机械式压力机摩擦压力机利用摩擦盘与飞轮之间相互接触传递动力，皆助螺杆与螺母相对运动原理而工作。结构简单，当超负荷时，只会引起飞轮与摩擦盘之间的滑动，而不致损坏机件。但飞轮轮缘摩擦损坏大，生产率低。适用于中小件的冲压加工，对于校正、亚印和成形等冲压工序尤为适宜。曲柄式压力机利用曲柄连杆机构进行工作，电机通过皮带轮及齿轮带动曲轴传动，经连杆使滑块作直线往复运动。曲柄压力机分为偏心压力机和曲轴压力机，二者区别主要在主轴，前者主轴是偏心轴，后者主轴是曲轴。偏心压力机一般是开式压力机，而曲轴压力
19、机有开式和闭式之分。生产率高，适用于各类冲压加工。高速压力机工作原理与曲柄压力机相同，但其刚度、精度、行程次数都比较高，一般带有自动送料装置、安全检测装置等辅助装置。生产率很高，适用于大批量生产，模具一般采用多工为级进模。液压机油压机水压机利用帕斯卡原理，以水或油为工作介质，采用静压 力传递进行工作，使滑块上、下往复运动。压力大，而且是静压力，但生产率低。适用于拉深、挤压等成形工序。根据公式得 F=Fp+FQ+FQ2 =175824+7032.96+10549.44 =193406.4 (N)冲压设备属锻压机械。常见的冷冲压设备有机械压力机（以Jxx表示其型号）和液压机（以Yxx表示其型号）。
20、冲压设备分类：1、 机械压力机按驱动滑块机构的种类可以分为曲柄式和摩擦式；2、 按滑块个数可分为单动和双动；3、 按床身机构形式可分为开式（C型床身）和闭式（型床身）；4、 按自动化程度可分为普通压力机和高速压力机等；常用冷冲压设备的工作原理和特点如表43根据综上所计算出来的总压力与常用冷冲压设备的工作原理和特点选取压力机为J2325。5模具压力中心的确定模具压力中心是指冲压时诸冲压力合力的作用点位置。为了确保压力机和模具正常工作，应使模具的压力中心与压力机滑块的中心相重合，否则，会使冲模和力机滑块产生偏心载荷，使滑块和导轨之间产生过大的摩擦，模具导向零件加速磨损，降低模具和压力机的使用寿命。
21、冲裁模的压力中心，可按下述原则来确定：1、对称形状的单个冲裁件，冲模的压力中心就是冲裁件的几何中心。2、工件形状相同且分布位置对称时，冲模的压力中心与零件的对称中心相重合。3、形状复杂的零件、多孔冲模、级进模的压力中心可用解析计算法求出冲模的对称中心。根据制件图可以得出该工件形状相同且分布位置对称，所以冲模的压力中心与零件的对称中心相重合。5-1 制件图纸 6冲裁间隙设计模具时一定要选择合理的间隙，以保证冲裁件的断面质量、尺寸精度满足产品的要求，所需冲裁力小、模具寿命高，但分别从质量，冲裁力、模具寿命等方面的要求确定的合理间隙并不是同一个数值，只是彼此接近。考虑到制造中的偏差及使用中的磨损、生
22、产中通常只选择一个适当的范围作为合理间隙，只要间隙在这个范围内，就可以冲出良好的制件，这个范围的最小值称为最小合理间隙Cmin，最大值称为最大合理间隙Cmax。考虑到模具在使用过程中的磨损使间隙增大，故设计与制造新模具时要采用最小合理间隙值Cmin。冲裁间隙的大小对冲裁件的断面质量有极其重要的影响，此外，冲裁间隙还影响模具寿命、卸料力、推件力、冲裁力和冲裁件的尺寸精度。冲裁过程中，凸模与被冲的孔之间，凹模与落料件之间均有摩擦，间隙越小，模具作用的压应力越大，摩擦也越严重，而降低了模具的寿命。较大的间隙可使凸模侧面及材料间的摩擦减小，并延缓间隙由于受到制造和装配精度的限制，虽然提高了模具寿命而，
23、但出现间隙不均匀。因此，冲裁间隙是冲裁工艺与模具设计中的一个非常重要的工艺参数。表61 冲裁模初始用间隙2c(mm)材料厚度08、10、35、09Mn、Q23516Mn40、5065Mn2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax小于0.5极小间隙0.50.60.70.80.91.01.21.51.752.02.12.52.753.0.3.54.04.55.56.06.58.00.0400.0480.0640.0720.0920.1000.1260.1320.2200.2460.2600.2600.4000.4600.5400.6100.7200.9401.
24、0800.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3600.3800.5000.5600.6400.7400.8801.0001.2801.4400.0400.0480.0640.0720.0900.1000.1320.1700.2200.2600.2800.3800.4200.4800.5800.6800.6800.7800.8400.9401.2000.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3800.4000.5400.6000.6600.7800.9200.9601.1001.2001.
25、3001.6800.0400.0480.0640.0720.0900.1000.1320.1700.2200.2600.2800.3800.4200.4800.5800.6800.7800.9801.1400.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3800.4000.5400.6000.6600.7800.9201.0401.3201.5000.0400.0480.0640.0640.0900.0900.0600.0720.0920.0920.1260.126注：取08好钢冲裁皮革、石棉和纸板时，间隙的25%。根据实用间隙表61查得：材料08
26、钢的最小双面间隙2Cmin=0.246mm，最大双面间隙2Cmax=0.360mm,为了保证初始间隙值小于最大合理间隙2Cmax，必须满足：d=0.6（2Cmax2Cmin），P=0.4（2Cmax2Cmin）; |d|+|P|+2Cmin2Cmax。7凸模与凹模刃口尺寸的计算7.1 刃口尺寸计算的基本原则冲裁件的尺寸精度主要决定于模具刃口的尺寸精度，模具合理的间隙值模具刃口寸及制造精度来保证。正确确定模具刃口尺寸及其制造公差，是设计冲裁模的主要任务之一。从生产实践中可以发现：1、 由于凸、凹模之间存在间隙，使落下的料或冲出的孔都带有锥度，且落料件的大端尺寸等于凹模尺寸，冲孔件的小端尺寸等于凸
27、模尺寸。2、 在测量与使用中，落料件是以大端尺寸为基准，冲孔孔径是以小端尺寸为基准。3、 冲裁时，凸、凹模要与冲裁件或废料发生摩擦，凸模愈磨愈小，凹模愈磨愈大，结果使间隙愈用愈大。由此在决定模具刃口尺寸及其制造工差时需考虑下述原则：1、落料尺寸由凹模尺寸决定，冲孔时孔的尺寸由凸模尺寸决定。故落料模时，以凹模为基准，间隙取在凸模上；设计冲孔模时，以凸模为基准，间隙取在凹模上。2、考虑到凸、凹模的磨损，设计落料模时，凹模基本尺寸应取尺寸公差范围的较小尺寸；设计冲孔模时，凸模基本尺寸则应取工件孔尺寸公差范围内的较大尺寸、这样，在凸凹模磨损到一定程度的情况下，仍能冲出合格的制件。凸、凹模间隙则取最小合
28、理间隙值。3、确定冲裁模的刃口制造公差时，应考虑制件的公差要求。如果对刃口精度要求过高（即制造公差过小），会使模具制造困难，增加成本，延长生产周期；如果对刃口尺寸要求过低（即制造公差过大），则生产出来的制件可能不合格，会使模具的寿命降低。若制件没有标注公差，则对于非圆形件按国家标准“非配合尺寸的公差数值”IT14级处理，冲模则可按IT11级制造；对于圆形件，一般可按IT79级制造模具。冲压件的尺寸公差应按“入体”原则标注为单向公差，落料件上偏差为零，下偏差为负；冲孔件上偏差为正，下偏差为零。7.2 刃口尺寸计算方法由于模具的加工方法不同，凸模与凹模刃口部分尺寸的计算公式与制造公差的标注也不同，
29、刃口尺寸的计算方法可以分为两种情况。凸模与凹模分开加工和凸模与凹模配合加工。对该制件应该选用凸模和凹模分别加工的方法，按图纸加工之尺寸。要分别标注凸模和凹模刃口尺寸和制造公差（凸模p、凹模d），它适用于圆形或简单形状的制件。为了保证初始间隙值小于最大合理间隙2Cmin，必须满足下列条件： p+d2Cmax-2Cmin 或取p=0.4(2Cmax-2Cmin) d=0.6(2Cmax-2Cmin)也就是说，新制造的模具应该是p+d+2Cmin2Cmax。否则制造的模具间隙已经超过允许的变动的范围2Cmax-2Cmin。下面对落料和冲孔两种情况进行讨论。1、落料： 设工件的尺寸D0-，根据计算原则
30、,落料时以凹模为设计基准。首先确定凹模尺寸,使凹模基本尺寸接近或等于制件的轮廓的最小极限尺寸,再减小凸模尺寸以保证最小合理间隙值2Cmin。其计算公式如下： Dd=(D-X) 0+d Dp=(Dd-2Cmin)0-p=(D-X-2Cmin) 0-p2、冲孔：设冲孔尺寸为d0+根据以上原则,冲孔时以凸模设计为基准,首先确定凸模刃口尺寸,使凸模基本尺寸接近或等于工件孔的最大极限尺寸,再增大凹模尺寸以保证最小合理间隙2Cmin。凸模制造偏差取负偏差，凹模取正偏差。其计算公式如下： dp=(d+x) 0-p dd=(dp+2Cmin)0+d=(d+x+2Cmin)0+d在同一工步中出制件两个以上孔时,
31、凹模型孔中心距Ld 按下式确定: Ld=(Lmin+0.5)0.125式中Dd落料凹模基本尺寸(mm)；Dp落料凸模基本尺寸(mm)；D落料件最大极限尺寸(mm)；dd冲孔凹模基本尺寸(mm)；dp冲孔凸模基本尺寸(mm)；d冲孔件孔的最小极限尺寸(mm)；Ld同一工步中凹模孔距基本尺寸(mm)；Lmin制件孔距最小极限尺寸(mm)；制件公差(mm) 可查表71;2Cmin凸、凹模最小初始双面间隙(mm)；d凸模下偏差,可按IT6选用(mm)；p凹模上偏差,可按IT7选用(mm)；X 磨损系数,是为了使冲裁件的实际尺寸尽量接近冲裁件公差带的中间尺寸,与工件制造精度有关,可查表72或按下列关系取
32、值：当制件公差为IT10以上,取X=1；当工件公差为IT11IT13,取X=0.75；当工件差为IT14者,取X=0.5。表7-1标准公差数值公差等级DT01IT0 IT1IT2IT3IT4IT5IT6IT7IT8IT9IT10IT11基本尺寸/mm3366101018183030505080801201201801802502503153154004005000.30.40.40.50.60.60.811.222.5340.50.60.60.8111.21.5234560.8111.21.51.522.53.54.56780.8111.21.51.522.53.54.567822.52.53
33、445681012131534456781012141618204568911131518202325276899131619222529323640101215182125303540465257631418222733394654637281899725303643526274871001151301401554048587084100120140160185210230250607590110130160190220250290320360400公差等级IT12IT13IT14IT15IT16IT17IT18基本尺寸/mm/mm336610101818303050508080120120
34、1801802502503153154004005000.10.120.150.180.210.250.30.350.40.460.520.570.630.140.180.220.270.330.390.460.540.630.720.810.890.970.250.30.360.430.520.620.740.871.01.151.31.41.550.40.480.580.70.841.01.21.41.61.852.12.32.50.60.750.91.11.316.019.02.22.52.93.23.64.011.21.51.82.12.53.03.54.04.65.25.76.31.
35、41.82.22.73.33.94.65.46.37.28.18.99.7表7-2磨损系数x料厚t(mm)非圆形圆形10.750.50.750.5工件公差/mm1122440.160.200.240.300.170.350.210.410.250.490.310.590.360.420.500.600.160.200.240.300.160.200.240.307.3 刃口尺寸计算根据计算原则,落料时以凹模为设计基准。首先确定凹模尺寸,使凹模基本尺寸接近或等于制件的轮廓的最小极限尺寸,再减小凸模尺寸以保证最小合理间隙值2Cmin。Dd=(D-X) 0+d =(50-0.750.30)0+0.0
36、25 =49.775+0.025 Dp=(Dd-2Cmin)0-p =（49.775-0.246）0-0.016 =49.529-0.016校核 p+d2Cmax-2Cmin 0.016+0.025 0.360-0.246 0.041 0.114（满足间隙要求）根据计算原则,冲孔时以凸模设计为基准,首先确定凸模刃口尺寸,使凸模基本尺寸接近或等于工件孔的最大极限尺寸,再增大凹模尺寸以保证最小合理间隙2Cmin。 dp=(d+x) 0-p =（30+0.750.21）0-0.013 =30.1575-0.013 dd=(dp+2Cmin)0+d =(30.1575+0.246)0+0.021 =30.4035+0.021校核 p+d2Cmax-2Cmin 0.013+0.021 0.360-0.246 0.034 0.114在同一工步中出制件两个以上孔时,凹模型孔中心距Ld 按下式确定: Ld=(Lmin+0.5)0.125 =(40+0.50.39) 0.1250.39 =40.1950.0498 模具总体设计8.1 模具类型的选择由冲压工艺分析可知，采用复合冲压，所以模具类型为复合模。8.2定位方式的选择为保证冲裁出外形完整的合格零件。毛坯在模具中应该有正确的位置。正确位置是依靠定位零件来保证的。由于毛坯形式和模具结构不同，所以定位零件的种类很多。设计时应根据毛坯形式、模具结构、