污水改扩建工程项目毕业设计论文.docx

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1、华润雪花啤酒（长春）有限公司污水4000m3/d污水改扩建工程项目目 录中文摘要 -英文摘要 -前言 -1第一章 工艺流程的选择 -32.1 处理方法比较 -32.2 处理工艺路线的确定 -4第二章 主要处理构筑物选型 -5 2.1 格栅池 -52.2 集水池 -52.3 酸化调节池 -62.4 UASB反应器 -72.5 生物接触氧化池 -72.6 集泥井 -82.7污泥浓缩池 -92.8 污泥脱水间 -9 2.9 主要设备 -9第三章 啤酒废水处理构筑物设计与计算 -10 3.1 格栅 -10 3.2 集水池 -13 3.3 泵房 -133.4 水力筛 -143.5 酸化调节池 -153.

2、6 UASB反应池 -173.7 生物接触氧化反应池 -26第四章 污泥部分各处理构筑物设计与计算 -314.1 集泥井 -314.2 浓缩池 -324.3 污泥脱水间 -35第五章 构筑物的高程计算 -375.1 污水构筑物高程计算 -375.2 污泥高程计算 -39第六章 工程概算及效益分析 -40 6.1 工程初步投资预算 -40 6.2 经济效益分析 -41致谢 -42参考文献 -43华润雪花啤酒（长春）有限公司污水4000m3/d污水改扩建工程项目摘 要啤酒工业在我国迅猛发展的同时，排出了大量的啤酒废水，给环境造成了极大的威胁。本设计为某啤酒厂4000m3/d废水处理设计,设计程度为

3、初步设计，不考虑远期发展。本文分析了啤酒生产中废水产生的环节，污染物及主要污染来源，并从好氧、厌氧生物处理两方面来考虑了废水治理工艺，提出了UASB+SBR的组合工艺流程。本设计工艺流程为：啤酒废水 格栅 调节池 集水池 UASB反应器 生物接触氧化池 处理水设计内容包括流程选择，设备选型，厂区布置，高程计算，工程造价计算。关键词 啤酒废水 ；UASB ；生物接触氧化池ABSTRACTWith the rapid development of brewery industry in China, more brewery wastewater is discharged, which enda

4、ngers enviroment.This design is one beer4000m3/d waste water treatment. The degree of the design is in a preliminary phase. regardless of the specified future development. According to the product scale of beer brewery, the main standard of draining waternatural materials, and so on, the main proces

5、s technology of the beer waste water disposal station is defined as UASB + Biological contact oxidation method . The technological process of this design is:Beer waste water Screens The sewage lift pump house Water wells Reaction tank of UASB Tank of Biological contact oxidation Treatment water The

6、design elements include process selection, equipment selection, plant layout, elevation Calculation, and project cost calculationKey words beer waste water ；UASB ； Biological contact oxidation45前言1.工厂概况华润雪花啤酒（长春）有限公司前身是长春威士龙啤酒有限公司，2001年10月31日加入华润雪花啤酒旗下，是具有较强经济实力的大型啤酒生产企业，啤酒生产能力15万吨，现为省内同行业四强之一。公司厂区占

7、地面积10万平方米，职工近千人，主要产品有雪豹啤酒、威士龙啤酒等。公司合资后，立即注入资金，对原有啤酒生产线进行技术改造，使公司的生产技术装备提高到一个新的水平。2002年1月，无论在内在品质和外在形象上都得到全面改进和提升的新雪豹啤酒隆重上市，受到广大消费者的一致好评。目前，长春华润雪花啤酒有限公司以优势主导地位覆盖和占领吉林省西北部的广大市场。华润雪花啤酒（长春）有限公司为满足市场需求，拟新建生产线，原有污水处理设施已经不能满足要求。按照国家“三同时”原则，公司拟扩建污水处理设施。新生产线建成后每天污水总排放量为4000m3, 根据华润雪花啤酒（长春）有限公司提供的相关资料，本污水处理改扩

8、建工程处理能力为4000 m3/d。2 水量、水质资料经建设方确认，本设计规模按日最大处理水量Q=4000m3/d 设计（包括处理站自用水排水量）。设计原水水质指标：序号项目进水水质1CODcr最小1500 mg/L，最大7000 mg/L，平均3500mg/L2BOD51700mg/L3SS1000mg/L4pH值2145温度15406NH3-N最大47.81 mg/l，平均30.5mg/l7TP最大24mg/l，平均12.4mg/l 设计出水水质指标：序号项目出水水质1CODcr80mg/L2BOD520mg/L3SS70 mg/L4TP3mg/ L5NH3-N15mg/ L6PH值6-9

9、第一章 工艺流程的选择1.1 处理方法比较啤酒废水中大量的污染物是溶解性的糖类、乙醇等，这些物质具有良好的生物可降解性，处理方法主要是生物氧化法。有以下几种常用方法处理啤酒废水。好氧处理工艺：啤酒废水处理主要采用好氧处理工艺，主要由普通活性污泥法、生物滤池法、接触氧化法和SBR法。传统的活性污泥法由于产泥量大，脱氮除磷能力差，操作技术要求严，目前已被其他工艺代替。近年来，SBR和氧化沟工艺得到了很大程度的发展和应用。SBR工艺具有以下优点：运行方式灵活，脱氮除磷效果好，工艺简单，自动化程度高，节省费用，反应推动力大，能有效防止丝状菌的膨胀。水解好氧处理工艺：水解酸化可以使啤酒废水中的大分子难降

10、解有机物转变成为小分子易降解的有机物，出水的可生化性能得到改善，这使得好氧处理单元的停留时间小于传统的工艺。与此同时，悬浮物质被水解为可溶性物质，使污泥得到处理。水解反应工艺式一种预处理工艺，其后面可以采用各种好氧工艺，如活性污泥法、接触氧化法、氧化沟和SBR等。啤酒废水经水解酸化后进行接触氧化处理，具有显著的节能效果，COD/BOD值增大，废水的可生化性增加，可充分发挥后续好氧生物处理的作用，提高生物处理啤酒废水的效率。因此，比完全好氧处理经济一些。厌氧好氧联合处理技术：厌氧处理技术是一种有效去除有机污染物并使其碳化的技术，它将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。对处理中高浓度的废水，厌氧比好氧

11、处理不仅运转费用低，而且可回收沼气；所需反应器体积更小；能耗低，约为好氧处理工艺的10%15%；产泥量少，约为好氧处理的10%15%；对营养物需求低；既可应用于小规模，也可应用大规模。厌氧法的缺点式不能去除氮、磷，出水往往不达标，因此常常需对厌氧处理后的废水进一步用好氧的方法进行处理，使出水达标。常用的厌氧反应器有UASB、AF、FASB等，UASB反应器与其他反应器相比有以下优点：沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流；不填载体，构造简单节省造价；由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备；污泥浓度和有机负荷高，停留时间短。同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因

12、此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。不同处理方法的技术、经济特点比较，见表1-1。表1-1 不同处理方法的技术、经济特点比较处理方法主要技术、经济特点好氧工艺生物接触氧化法采用两级接触氧化工艺，可防止高糖含量废水引起污泥膨胀现象；但需要填料过大，不便于运输和装填，且污泥排放量大氧化沟工艺简单，运行管理方便，出水水质好，但污泥浓度高，污水停留时间长，基建投资大，曝气效率低，对环境温度要求高SBR法占地面积小，机械设备少，运行费用低，操作简单，自动化程度高；但还需曝气能耗，污泥产量大。厌氧好氧工艺水解好氧技术节能效果显著，且BOD/COD值增大，废

13、水的可生化性能增加，可缩短总水力停留时间，提高处理效率，剩余污泥量少UASB好氧技术技术上先进可行，投资小，运行成本低，效果好，可回收能源，产出颗粒污泥产品，由一定收益；操作要求严从表中可以看出厌氧好氧联合处理在啤酒废水处理方面有较大优点，故啤酒废水厌氧好氧处理技术是最好的选择。1.2 处理工艺路线的选择通过上述分析比较，本案选用厌氧好氧处理。其工艺流程如下所示：废水格栅调节池集水池UASB反应器生物接触氧化池出水。啤酒废水先经过中格栅去除大杂质后进入集水池，用污水泵将废水提升至水力筛，然后进入调节池进行水质水量的调节。进入调节池前，根据在线PH计的PH值用计量泵将酸碱送入调节池，调节池的PH

14、值在6.57.5之间。调节池中出来的水用泵连续送入UASB反应器进行厌氧消化，降低有机物浓度。厌氧处理过程中产生的沼气被收集到沼气柜。UASB反应器内的污水流入生物接触氧化池中进行好氧处理，而后达标出水。来自UASB反应器、生物接触氧化池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥浓缩池内被浓缩，浓缩后进入污泥脱水机房，进一步降低污泥的含水率，实现污泥的减量化。污泥脱水后形成泥饼，装车外运处置。第二章 主要处理构筑物选型 2.1 格栅池：功 能：放置机械格栅数 量：1座结 构：砖混结构尺 寸：270030003000（H）mm机械格栅：功 能：去除大颗粒悬浮物型 号：HF-500数 量：

15、2台栅 宽：B=10mm栅 隙：b=15mm安装角度：= 60 电机功率：N=1.1kw2.2 集水池功 能：贮存废水数 量：1座结 构：钢筋砼结构尺 寸：500045002000 mm废水提升泵功 能：提升废水进入酸化调节池型 号：100QW120-10-5.5数 量：3台（两用一备）流 量：Q=25L/s扬 程：H=10.0m功 率：N=5.5KW水力筛功 能：过滤废水中的细小悬浮物型 号：HS120数 量：3台（二用一备）处理量：Q=84m3/h栅 隙：b=1.5mm2.3 酸化调节池功 能：调节并预酸化数 量：1座尺 寸：14000110006000（H）mmHRT：T=5.0h潜水搅

16、拌机功 能：使废水混合均匀型 号：QJB7.5/6640/3-303/c/s推 力：990N数 量：1台功 率：N=7.5kw配水泵型号：150WQ/150-20-15；流量：100 m3/h；扬程：23m；功率：15Kw；生产商：凯泉泵业数量：3台,二用一备加药装置设备类型：AHJ-I数 量：1套其中：a.酸输送泵数 量：1台型 号：CQF40-25-120F流 量：Q=6.3 m3/h扬 程：H=15.0m功 率：N=0.75kWb.碱贮罐 数 量：1台尺 寸：14001800(H)mm2.4 UASB反应器功 能：去除CODcr、BOD5、SS，产生沼气池 数：2座类 型：钢筋砼结构尺

17、寸：15000100006500（H）mm 900m3容积负荷（Nv）为：9.0kgCOD/(m3d)COD去除率85附件： 水封功 能：保持UASB中气相一定压力数 量：2台尺 寸：5001200（H）mm 沼气贮罐尺 寸：9000H9000数 量：1台2.5 生物接触氧化池功 能：去除CODcr、BOD5、SS、N、P有效容积 1438.2m3停留时间 13.25h设混合液浓度 3000mg/L有效水深 3.5m需气量 41.67m3/min；总结构尺寸 24000200005100mm结构形式 钢砼结构鼓风机功 能：提供气源数 量：2台（一用一备）型 号：DG超小型离心鼓风机风 量：Q=

18、50m3/min风 压：P=63.8Kpa功 率：N=75.0KW盘式膜片曝气器功 能：充氧、搅拌数 量：423个型 号：QMZM-300氧利用率：35%59%滗水器功 能：排上清液型 号：XBS300数 量：2台管 径：DN250排水量：Q=300m3/h功 率：N=1.5KW2.6 集泥井功 能：收集存储污泥数 量：1座结 构：砖混结构尺 寸：500040003000(H)mm污泥提升泵功 能：提升污泥进入浓缩池型 号：80QW50-10-3数 量：2台（一用一备）流 量：Q=14L/s扬 程：H=10.0m功率：N=3KW2.7 污泥浓缩池功 能：浓缩污泥数 量：1座结 构：钢筋砼结构尺

19、 寸：570057005800(H)mm2.8 污泥脱水间 带式压滤机功 能：污泥脱水型 号：DYQ-1000数 量：1台滤带快度：1000mm电机功率：N=1.5kw配套设备：溶药搅拌机 ZJ-470 1台 N=2.2kw 加药泵 J-Z125/3.2 1台 N=0.75kw2.9 主要设备主要设备见表2-1。表2-1 主要设备一览表序号设备名称型号、规格单位数量1机械格栅HF-300 栅隙15mm台22废水提升泵100QW120-10-5.5Q=30L/s H=10.0m N=5.5KW台33固定过滤机HS120台34潜水搅拌机QJB7.5/6640/3-303/c/sN=7.5KW台15

20、配水泵150QW1100-15-11Q=30L/s H=15m N=11.0KW台36加药装置AHJ-I套17气水分离器5001800（H）mm台18水封器5001200（H）mm台29沼气贮罐9000H9000个110鼓风机DG超小型离心鼓风机N=75.0KW台211盘式膜片式曝气器QMZM-300根42312滗水器XBS300 N=1.5KW台213污泥提升泵80QW50-10-3 N=3KW台214带式压滤机DYQ-1000套1第三章 啤酒废水处理构筑物设计与计算3.1 格栅格栅主要是拦截废水中的较大颗粒和漂浮物，以确保后续处理的顺利进行。设计参数：设计流量Q = 4000m3/d =

21、166.67 m3/h =0.046m3/s ；栅条宽度S=10mm 栅条间隙d = 15mm 栅前水深h=0.4 m格栅安装角度= 60，栅前流速0.5 m/s ,过栅流速0.6m/s ；单位栅渣量W = 0.08m3/103 m3 废水 。 设计计算：由于本设计水量较少，故格栅直接安置于排水渠道中。格栅如图3-1。图1-1 格栅示意图栅条间隙数：n=Qmaxsinbhv式中：Q 设计流量，m3/s； 格栅倾角，度；b 栅条间隙，m；h 栅前水深，m；v 过栅流速，m/s；n=0.046sin600.015*0.4*0.6=11.89 , 取n = 12条。 栅槽宽度：B=Sn-1+bn=0

22、.0112-1+0.01512=0.29 栅槽宽度一般比格栅宽0.20.3m，取0.3 m。 即栅槽宽为0.29+0.3=0.59 m ，取0.6 m。 进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽B1=0.5 m ，其渐宽部分展开角度1= 60 l1=B-B12tg20=0.6-0.52tg20=0.14 m栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度： l2=l12=0.1420.07 m通过格栅水头损失：取k = 3 , = 1.79(栅条断面为圆形)，v = 0.6m/s ，则 h1=kb(sd)43v22gsin式中：k - 系数，水头损失增大倍数；- 系数，与断面形状有关；S - 格条宽度，m；d

23、- 栅条净隙，mm；v - 过栅流速，m/s；- 格栅倾角，度；h=3*1.79*0.010.01543*0.622*9.81*sin60 =0.050 m栅后槽总高度： 设栅前渠道超高h2=0.3m H=h+h1+h2=0.4+0.050+0.3=0.75m栅后槽总长度： 每日栅渣量：栅渣量(m3/103m3污水)，取0.10.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值取W1 = 0.07m3/103m3 K2 = 1.5 ，则：W = 式中：Q - 设计流量，m3/sW1 - 栅渣量(m3/103m3污水)，取0.08m3/103m3W=0.0460.008864001.51000 =

24、0.210.2m3/d(采用机械清渣)3.2 集水池 集水池是汇集准备输送到其他构筑物去的一种小型贮水设备，设置集水池作为水量调节之用，贮存盈余，补充短缺，使生物处理设施在一日内能得到均和的进水量，保证正常运行。设计参数：设计流量Q = 4000m3/d = 166.67 m3/h =0.046m3/s ；设计计算： 集水池的容量为大于一台泵五分钟的流量，设三台水泵（两用一备），每台泵的流量为Q=0.023 m3/s ， 取0.025 m3/s 。集水池容积采用相当于一台泵30min的容量W=QT1000=2560301000=45m3有效水深采用2m，超高0.5米。则集水池面积为F=22.5

25、 m2 ，其尺寸为 5m4.5m。 集水池构造 集水池内保证水流平稳，流态良好，不产生涡流和滞留，必要时可设置导流墙，水泵吸水管按集水池的中轴线对称布置，每台水泵在吸水时应不干扰其他水泵的工作，为保证水流平稳，其流速为0.3-0.8m/h为宜。3.3 泵房 泵房采用下圆上方形泵房，集水池与泵房合建，集水池在泵房下面，采用全地下式。考虑三台水泵，其中一台备用。设计参数：设计流量Q = 4000m3/d = 166.67 m3/h =0.046m3/s 取Q=50L/s，则一台泵的流量为25 L/s。 设计计算：选泵前总扬程估算： 经过格栅水头损失为0.2m，集水池最低水位与所需提升经常高水位之间

26、的高差为： 78.5-73.412=4.5 m出水管水头损失：总出水管Q=50L/s，选用管径DN250，查表的v=1.03m/s,1000i=7.05,一根出水管，Q=25L/s，选用管径DN200，v=0.8m/s,1000i=5.98，设管总长为40m，局部损失占沿程的30%，则总损失为：7.05/100040(1+0.3)=0.370.4m水泵扬程： 泵站内管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m,则水泵总扬程为： H=4.5+0.4+1.5+1.0=7.4m 取8m。选泵：型号：150WQ/150-20-15；流量：100 m3/h；扬程：23m；功率：15Kw；生产商：凯

27、泉泵业数量：3台,二用一备3.4 水力筛 过滤废水中的细小悬浮物设计参数：设计流量Q = 4000m3/d = 166.67 m3/h =0.046m3/s 设计计算：机型选取 选用HS120型水力筛三台（两用一备），其性能如表2-2， 1-3 HS120型水力筛规格性能处理水量（m3/h）筛隙(mm)设备空重(Kg)设备运行重量(Kg)1001.54601950图1-2 水力筛外形图3.5 酸化调节池 调节池是用来均衡调节污水水量、水质、水温的变化，降低对生物处理设施的冲击，为使调节池出水水质均匀，防止污染物沉淀，调节池内宜设置搅拌、混合装置。设计参数;设计流量Q = 4000m3/d =

28、166.67 m3/h =0.046m3/s ； 调节池停留时间T=5.0h 。设计计算:调节池有效容积: V = QT = 166.675 =833.35 m3调节池水面面积: 调节池有效水深取5.5米，超高0.5米，则 A=VA=833.355.5151.5m2调节池的长度: 取调节池宽度为11 m，长为14 m，池的实际尺寸为：长宽高=14m 11m 6m = 924 m3。调节池的搅拌器:使废水混合均匀，调节池下设潜水搅拌机，选型QJB7.5/6640/3-303/c/s1台药剂量的估算:设进水pH值平均为10，则废水中【OH-】=10-4mol/L,若废水中含有的碱性物质为NaOH,

29、所以CNaOH=10-440=0.04g/L，废水中共有NaOH含量为40000.04=160kg/d，中和至7，则废水中【OH-】=10-7mol/L，此时CNaOH=10-740=0.410-5g/L，废水中NaOH含量为40000.0410-5=0.02kg/d，则需中和的NaOH为160-0.02=159.98 kg/d，采用投酸中和法，选用96%的工业硫酸，药剂不能完全反应的加大系数取1.1， 2NaOH + H2SO4 Na2SO4 + H2O80 98159.98 195.976所以实际的硫酸用量为1.1195.9760.96=224.56 kg/d。投加药剂时，将硫酸稀释到3%

30、的浓度，经计量泵计量后投加到调节池，故投加酸溶液量为 224560.03 =7485.17kg/d=311.88L调节池的提升泵:设计流量Q = 25L/s,静扬程为80.9-71.05=9.85m。总出水管Q=50L/s，选用管径DN250，查表的v=1.03m/s,1000i=7.05,设管总长为50m，局部损失占沿程的30%，则总损失为：7.05/100040(1+0.3)=0.370.4m管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m,则水泵总扬程为： H=9.85+0.4+1.5+1.0=12.75m 取13m。选泵：型号：150WQ/150-20-15；流量：100 m3/h；

31、扬程：23m；功率：15Kw；生产商：凯泉泵业；数量：3台,二用一备3.6 UASB反应池UASB反应池由进水分配系统、反应区、三相分离器、出水系统、排泥系统及沼气收集系统组成。UASB反应池有以下优点：沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流;不填载体，构造简单节省造价;由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备;污泥浓度和有机负荷高，停留时间短设计参数:设计流量Q = 4000m3/d = 166.67 m3/h =0.046m3/s ；进水COD=3150mg/L 去除率为85% ；容积负荷（Nv）为：9.0kgCOD/(m3d)；污泥产率为：0.07kgMLSS/kgCO

32、D ；产气率为：0.4m3/kgCOD 。设计计算:UASB反应器结构尺寸计算:反应器容积计算 (包括沉淀区和反应区):UASB有效容积为： V有效=QS/Nv式中：V有效 - 反应器有效容积，m3；Q - 设计流量，m3/d；S - 进水有机物浓量,kgCOD/m3；Nv - 容积负荷,kgCOD/(m3d)；V有效 = 40003.159= 1400 m3 UASB反应器的形状和尺寸: 工程设计反应器2座，横截面为矩形 反应器有效高度为5m，则横截面积S=V有效h=14005=280m2单池面积Si=V有效h=2802=140m2 单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比在2：1以下较为

33、合适设池长L=15m，则宽B= SL=14015=9.33 ，取10m 。单池截面积：Si=LB=1510=150m2 设计反应池总高H=6.5m，其中超高0.5 m （一般应用时反应池装液量为70%-90%） 单池总容积 Vi=SiH=150(6.5-0.5)=900m3 单池有效反应容积 V有效=Sih=1505=750m3 单个反应器实际尺寸 15m10 m6.5 m 反应器数量 2座 总池面积 S总=Sin=1502=300m2 反应器总容积 V=Vin=9002=1800m3 总有效反应容积 V有效=Vi有效n=7502=1500m31400m3 符合要求UASB体积有效系数 150

34、01800100%=83.3% 在70%-90%之间，符合要求水力停留时间（HRT）及水力负荷率(Vr)tHRT=V有效/Q=1500166.67=9.00hVr=V有效/Q =166.67/1502=0.56 m3/(m2*h)1.0 符合设计要求。三相分离器构造设计:三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。三相分离器沉淀区的设计:三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置5个集气罩，构成5个分离单元，则每池设置5个三相分离器

35、。三相分离器长度B=10m ，每个单元宽度b=L/5=15/5=3 m 。沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即150 m2 。沉淀区的表面负荷率 QS=83.3150=0.56m3m2h1.0-2.0 回流缝设计 如图1-3是三相分离器的结构示意图图1-3 三相分离器结构示意图设上下三角形集气罩斜面水平夹角= 55，取h3 = 1.1m；b1 = h3/tg式中：b1 下三角集气罩底水平宽度，m； 下三角集气罩斜面的水平夹角；h3 下三角集气罩的垂直高度，m； b1 = = 0.77 m则相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离：b2 = b - 2 b1 = 3 2 0.77 = 1.46

36、m则下三角形回流缝面积为： S1 = b2ln = 1.46 10 5= 73 m2 下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速(V1)可用下式计算： V1 = Q1/S1式中： Q1 反应器中废水流量，m3/h； S1 下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1 = 166.67/273 =1.14m/h 2.0 m/s,符合设计要求。 设上三角形集气罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝的宽度b3 =CD= 0.45 m ,则上三角形回流缝面积为： S2 = b3l2n = 0.45 10 2 5 = 45 m2 上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算： V2 = Q1/S2，式中：Q2 反应器中废水流量，m3/h；S2 上三角形集气罩回流逢之间面积，m2； V2 = 166.67/245 = 1.85 m/h V1 V2 2.0 m/s,符合设计要求。确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可