煤矿35KV变电所的设计——毕业设计论文.doc

《煤矿35KV变电所的设计——毕业设计论文.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《煤矿35KV变电所的设计——毕业设计论文.doc（77页珍藏版）》请在三一文库上搜索。

1、xxx大学毕业设计（论文）一 概 述本设计为xx矿35KV变电所的设计，根据所给资料作出该矿地面35KV变电所一次部分及部分二次系统地初步设计。完成本次设计是对所学课程的一次综合检验，是对所学知识的基本应用。 xx矿是矿年产量为150万吨的大型矿井，为低沼气矿井。该矿井服务年限为90年，主机提升，立井深度为0.48km，井下6KV母线上允许的短路容量为100MVA，而全矿的负荷如全矿负荷统计表1-1所示。该矿变电所的电压等级为35KV，其距矿井距离为4.5km，采用双回路架空线路。两回上级电源出线断路器过流保护动作时间为2.5S。本变电所电源母线在最大及最小运行方式小的系统电抗分别为：Xxma

2、x=0.22；Xxmin=0.16 (Sj=100MVA)。矿井井下6KV电缆总长度为20km，而6KV母线上补偿后功率因数要求为0.95。该矿电费收取办法采取双部电价制，固定部分按最高负荷收费。xx矿所在地气象及地质条件为最热月室外最高气温约平均值为42度；最热月室内最高气温约平均值为30度；最热月土壤最高气温约月平均值为27度；其冻土厚度为0.35km。而变电所的土质为砂质粘土。全矿负荷统计表1-1如下所示：设 备名 称负荷等级电压（v）线路类型电机型式单机容量kw安装/工作台数工作设备总容量需用系数功 率因 数COS离35kv变电所的距离km12345678910111主机提升26000

3、CY16002/116000.850.820.322副井提升16000CY10002/110000.870.830.303扇风机116000KT8002/18000.80-0.911.84扇风机216000KT8002/18000.82-0.912.05压风机16000CT2506/410000.80-0.910.156地面低压1380C10000.710.820.057机修厂3380C8400.600.780158综采车间3380C5800.720.780.759洗煤厂2380K13500.800.850.5010工人村3380K4500.850.841.511支农3380K5000.700

4、.803.012主排水泵16000C20400.840.860.8513井下低压16000C31200.710.75注1：线路类型：C电缆线路；K架空线路。注2：电机型式：Y绕线异步；X鼠笼异步；D直流；T同步。二 负荷计算与变压器的选择2.1 负荷分组与计算2.1.1 负荷的分组 根据全矿负荷统计表11所示，按电压高低、负荷性质、分布位置等条件分组，按需用系数法进行计算。按组选择动力变压器，再加上其功率损失极为高压侧负荷，此时该变压器就是一个6KV级的负荷。根据负荷的性质可以分为以下几类 ：1） 安全用电生产负荷：副井提升，扇风机1、2 ，井下主排水泵。2） 主要生产负荷： 主井提升，压风机

5、，井下低压，洗煤厂。3） 其他负荷： 地面低压，机修厂，综采车间，工人村，支农 。2.1.2 负荷的计算 1） 负荷的计算目的 负荷计算是指煤矿总体供用电规划中对矿区各企业单位总电力负荷的计算。 变电所负荷电流（容量）大小是确定供电系统，正确选择变电所的变压器容量、各种电气设备的型号、规格、导体截面和仪表量程的依据，同时也是整定继电保护的重要依据。 由于一台设备的额定容量往往大于实际值，一组设备中各负荷COS不同，一般不可同时工作，最大负荷一般不同时出现，所以多台设备的实际总负荷总是小于他们的额定容量之和，所以变电所的负荷的计算无法达到很精确的程度。2） 负荷计算 电力计算负荷一般采用的是在最

6、大负荷里出现的30分钟时间间隔的电气负荷最大平均值，各种计算方法力图使接近，而目前电力负荷计算一般采取需用系数法、二项式法、单位产品电耗法和利用系数法。而本设计采取需用系数法计算。 变电所各设备的实际负荷总容量总是小于其联接设备（不包括备用）的额定总容量，二者的比值称为需用系数，根据联接于变电所的设备总容量及需用系数来计算变电所电气负荷的方法称为需用系数法。其基本公式如下： = KW需用系数法是当前通用的求计算负荷的方法，由于简单易行，为人们普遍接受，矿山变电所的负荷计算均用此法。各类设备及设备组的需用系数来源于大量的实际测定和统计计算。但这种方法的缺点是把需用系数Kx看作是一个与一组设备中设

7、备的多少及设备容量悬殊情况都无关的固定值，这是不严格的。实际上，只有当设备台数足够多，总容量足够大，而且又没有特大型用电设备时，的值才能趋向一个稳定的数值。所以此法较适合用于矿井变电所及大型车间变电所的负荷计算。对于煤矿变电所电力负荷计算采用需用系数法计算如下：1）以主井提升机为例计算：根据负荷统计表11所提供数据计算及有功、无功、视在功率、及。=0.70 上列计算中包括： 功率因数角 主井提升级需用系数 主井提升机额定容量而对于同步电动机，由于其功率因数提前，根据煤矿电工手册内容知，当负荷0.9且在过激磁的条件下，同步电动机的无功补偿率约为4060，取其补偿率为50，所以同步电动机的无功功率

8、可按下式计算： 负号表示功率因数超前根据上述计算方法可计算其他设备电力负荷，得：副井提升机有功、无功、视在功率如下：而同步电动机的计算如下：扇风机的计算如下：扇风机2的计算如下：压风机的计算如下：而其他设备负荷亦可按照上述方法计算得出结果，可将其所得数据填入表2-1中表21设 备名 称安 装容 量KW电压 （v）工作设备总容量KW需 用系 数功 率因 数有 功功 率KW无 功功 率kvar视 在功 率KVA123567891011主井提升3200600016000.850.8213609521660.90.70副井提升2000600010000.870.83870582.91047.20.67

9、扇风机1160060008000.80-0.91640-351.6730.2-046扇风机2160060008000.82-0.91656-360.4748.5-0.46压风机1500600010000.80-0.91800-440913-0.46地面低压120038010000.710.82710497866.70.70机修厂9703808400.600.78504403.2645.40.8综采车间6903805800.720.78417.6334.1534.80.8洗煤厂150038013500.800.851080669.61270.70.62工人村4503804500.820.8438

10、2.5248.6456.20.65支农5003805000.700.80350262.5437.50.75主排水泵4080600020400.840.861713.610111989.60.59井下低压3320600031200.710.752215.21949.42950.80.8811698.95858.313083.9注： 2） 各低压电压器的选择与损耗计算（1）低压变压器的选择由于采用高压（6KV）集中补偿功率因数，故对各低压变压器均无补偿作用，选择可按表21中的计算容量选择，但当供电回路为两回时，应选择两台变压器同时运行（一般只要含有一、二类负荷的设备组就应选两台以上）。矿井地面低压

11、变压器的选择则与一般工业企业类似，选用一台者，只须变压器额定容量大于或等于计算容量即可；选用两台者，每一台的容量应能满足该组一、二类负荷的需要，而且两台的总容量应大于或等于计算容量。由表21可知： 地面低压 ：计算容量 由此得出应选两台SJL1-800/6,6/0.4型变压器。 机修厂： 计算容量 由此可得应选一台SJL1-800/6,6/0.4型变压器。 综采车间： 计算容量 由此可知应选一台SJL1-630/6,6/0.4型变压器。 洗煤厂 计算容量 由此可得应选两台SJL1-1000/6,6/0.4型的变压器。 工人村 计算容量 由此可得应选一台SJL1-500/6,6/0.4型的变压器

12、。 支农 计算容量 由此可得应选一台SJL1-630/6,6/0.4型的变压器。（2）变压器功率因数损失计算变压器的功率损耗分为铁耗及铜耗，而当变压器电压不变时铁耗为一固定值。变压器的损耗是负荷电流在其绕组中产生的有功损耗及无功损耗。其计算公式如下：有功功率损耗： ，KW无功功率损耗： ，kvar上式中： 变压器的负荷率，。 变压器的空载有功损耗（KW）。 变压器的短路损耗（KW）。 变压器的无功损耗（kvar）。变压器空载电流百分数。 变压器的额定容量。 变压器额定负荷下的无功损耗（kvar）。 变压器短路电压的百分数。根据上述公式计算各低压变压器的有功及无功损耗以地面低压的两台变压器为例计

13、算如下：空载无功损耗： 额定无功损耗： 单台负荷率（两台同时运行） 得两台变压器总的有功及无功损耗的值为： 同理可得其他低压变压器的有功无功损耗，可填入表22中。 2.1.2 的补偿及电容柜的选择 1）提高功率因数的意义由于矿山企业采用大量的感应电动机和变压器等用电设备，特别是近年来大功率可控硅的应用，使供电系统除供给有功功率外，还供给大量的无功功率，使得发电和输电设备的能力得不到充分利用。为此必须提高设备的功率因数减少对电源系统的无功损耗。提高功率因数对矿山企业好处有以下几点： 提高电力系统的供电能力在发电和输配电设备安装容量一定的情况下，提高功率因数能 表22：编号123456负荷名称地面

14、低压机修厂洗煤厂支农工人村综采车间计算负荷kw866.7645.41270.7437.5456.2534.8变压器型号SJL1-800/6SJL-800/6SJL1-1000/6SJL1-500/6SJL1-500/6SJL1-630/6(KVA)800645.410005005006306/0.46/0.46/0.46/0.46/0.46/0.4变压器台数2121111.71.72.01.31.11.311.511.513.78.47.18.44.54.54.54441.91.91.72.02.12.00.540.810.640.880.910.8515.215.21710.010.512.

15、636364520.02025.210.19.2515.227.8077.3751.438.8270.8625.4927.0630.81注：总计 够相应减少无功功率的供给，而在相同的设备条件下，设备输出有功功率增加。 降低网络中的功率损耗有功功率损耗 可见网络中的功率损耗是与功率因数平方成反比。 减少网络中的电压损失，提高供电质量。 减低电能的成本。3） 功率因数补偿及电容器柜的选择 提高功率因数的方法煤矿企业中无功功率的消耗主要是各车间感应电动机其次是配电设备。因此要提高功率因数应采取以下措施：提高各环节的工艺流程，合理选择电动机，使其接近满载运行。正确选择和运行变压器（一般负荷率在75-8

16、0适宜），对平均负荷率小于30的变压器应予以更换。2）补偿前6KV母线上的总负荷同时系数按文献供电技术表23中选取，当时应选取为0.9，当时应取为0.85，当时应选取为0.8，将各高压组的、分别相加再乘以组间同时系数，就得到全矿6KV母线上补偿前的计算负荷。因，所以最大负荷同时系数应取0.8，即。计算得出补偿前6KV母线上的总计算负荷为：补偿前功率因数为： 4） 容量补偿及电容器柜的选择无功补偿要求值：矿井6KV母线上的功率因数，按规定应0.95，设计中可控制在0.950.97之间，一旦超过0.98则综合效果不经济。矿井6KV侧位但母线分段，所选电容器柜应并入每段母线，所以所选数量应为一偶数，

17、而补偿电容器柜每柜容量可选取270kvar、电压6KV，且每段母线上都必须放一台放电柜。应将6KV母线上的功率因数补偿到则 所以补偿容量为： 上式中： 平均负荷系数，一般取0.70.8，可取0.75。代入数据计算得： 而电容器柜的数量计算如下： 因台数应取偶数，所以即应选6台电容器柜进行补偿。实际补偿容量应为： 折算到计算容量即为： 所以补偿后的6KV侧计算容量为： 由上述数据得出：应选6台GR-1C-08型号的高压电容器柜以及6台GR-1C-03型号的放电柜。5） 电容器组的接线补偿电容器柜多为三角形接法，每个电容器的无功容量为，当容量一定时，电压高时电容可以变小，只有当电容额定电压低于网络

18、电压时才考虑星形接法。电容器组应单独接控制、保护及放电设备。电容器组的接法如图2-3所示：2.1.3 主变压器的选择 已知，矿山变电所的主力变压器一般应选用两台，符合规程要求，并能够保证一、二类负荷供电的可靠性。 而已知补偿后6KV母线上的计算负荷即为主变压器的输出的电力负荷。主变压器的选择公式为： 而上式中,知： 考虑主变压器损耗的增值系数，当 时取1.1，反之取 1.08。 全矿补偿后6KV母线上的总计算负荷。因为 ，所以得出 。根据上述公式可计算得出: 而其运行方式现在一般采取同时分裂运行。比较灵活经济，且也较适合于我国现实行的两部电价值，而其固定电费按最高负荷收费的方式，固定部分按主变

19、压器容量收费的方式正在逐步淘汰。而且规范规定：当两台变压器的一台停止运行时，必须保证对安全用电负荷及主要生产负荷的可靠供电。有前文可知，本设计的负荷分组情况：安全用电负荷： 3979.6 KW 占33.2 。主要生产负荷： 5455.2 KW 占46.6 。其他负荷： 2364.1 KW 占20.2 。而一台运行时应能保证80的负荷供电，同时考虑到及后发展的余地。所以应选两台SF7-12500型号的主变压器，其参数如下：高低压 35/6.3KV 连接组别 Y0/-11阻抗电压 8 空载电流 0.7空载损耗 16.0KW 短路损耗 63KW2.1.4 及全矿电耗、吨煤电耗的计算 1）补偿后的主变

20、负荷率： 两主变的损耗： 所以得出： 补偿后35KV侧全矿总负荷为： 2）确定变压器的经济运行方案 众所周知，变电所的负荷一般很不均匀，在不同的月份甚至一昼夜不同时间内负荷变化也很大。使变压器有时少负载工作，这样运行很不经济，合理的运行应该低负荷时变压器部分解裂，只留部分变压器保证正常供电，这样变压器自身有功功率损耗最小，电功功率在电源线路上引起的有功损失也最小同时运行费用也最低，是经济运行状态，这也适合于我国实行的电费收取方法：两部电价制，固定部分按最高负荷收费。 无功功率经济当量：为了计算设备无功损耗所引起的电力系统有功损耗的增加量而定义的换算系数，用表示。的值与电力系统的容量，结构及计算

21、点的具体位置等多种因素有关，而对于工矿企业变、配电所，它的取值为：。而要使变压器运行在经济负荷下，就必须满足负荷单位容量的有功损耗换算值为最小的条件。同时也就得到变压器的经济负荷为： 而两台同型号同容量的变压器经济运行的临界负荷为： 大型矿井一般由110KV或220KV大电网供电，所以无功功率经济当量，且两台变压器经济运行的临界负荷可由上式计算得出： 即经济运行方案为：当实际负荷小于6090.2KVA时适合于一台变压器运行，而大于6090.2KVA时两台变压器同时运行。3） 全矿电耗及吨煤电耗的计算矿井年最大负荷利用小时：W矿井年产量 单位为万吨/年。 利用上述近似计算公式计算可以保证年产60

22、300万吨的矿井，其年最大利用小时在34004700之间，比较符合实际情况，而且规模小的数值也较小。 全矿电力消耗为： 度 矿井吨煤电耗为： 度2.1.5选择计算结果汇总负荷统计总有功功率： 负荷统计总无功功率： 负荷统计总无功功率： 补偿前6KV母线有功功率： 补偿前6KV母线无功功率： 补偿前6KV母线实在功率： 补偿前功率因数： 补偿后6KV母线引述功率： 补偿后计算容量（6KV）： 35KV侧负荷： 11）主变压器临界负荷： 12）全矿年电耗： 度13）矿井吨煤电耗： 25.8度/吨14）主变压器： SFL110000/35(两台) 15）低压变压器 ： SJL1500/10 （一台）

23、 SJL1630/10 （两台）SJL1800/10 （三台） SJL11000/10（两台）16）电容器柜： GR-1C-08 (六台) 三 供电系统拟定与短路计算 3.1供电系统的拟定 3.1.1 确定35KV进线回数由原始数据知，矿井距变电所4.5km，且煤矿对上一级供电部门来说为一级供电负荷，所以矿区变电所应对矿井采用有备用系统中的双回路供电或与其它电网形成环形供电电网。又由于本矿为大型矿井，为了保证其供电的可靠性所以采用双回路供电法，即35KV进线回数为2。3.1.2 35KV，6KV主接线确定 35KV主接线为全桥，6KV主接线根据矿井为一类负荷的要求和两台变压器分裂运行的情况，确

24、定为单母线分段（分两段）。3.1.3 负荷分配 已知，一、二类负荷由连于不同段母线的双回路供电，再将下井回路和地面低压分配于各段母线上，力图在正常运行时，两段母线上负荷接近相等。“”3.1.4 下井电缆回路的确定 （取偶数）上式中： 、井下主排水泵计算有功、无功负荷，KW、kvar。、井下低压总的计算有功、无功负荷，KW、kvar。“360” 150mm2下井电缆经最高45度温度修正后的安全载流量，A，如果矿井负荷较少可据此原理选择120mm2、95mm2等。“1” 规程规定所必需的备用电缆。由上式代入数据即可求得下井电缆的回路数，得： = 2.1由上述公式所得数据可以确定下井电缆回路数为：4

25、根。根据上述所说，可以画出供电系统简图如图31所示。 3.2 系统短路计算3.2.1 短路危害短路是指供电系统中不等电位的导体在电气上被短接，如相与相之间，相与地之间。短路的类型分为：对称短路如三相短路，不对称短路如两相短路、两相接地短路（指中性点接地系统）、单相接地短路。一旦发生短路，系统中阻抗就会大大减小，从而导致短路电流可能达到很高的数值（几万到几十万安），强大的短路冲击电流产生的热和电动力效应会使电气设备受到极大损害。短路点的电弧可能对烧坏电气设备，短路点附近的电压会显著降低，使供电受到严重影响而被迫中断，所以为限制短路电流危害、缩小故障范围，必须进行短路电流的计算。3.2.2 短路电

26、流的计算1） 线路单位长度电抗取值为：架空线，;电缆，。2） 一般不考虑附加电源的反馈短路电流，原因有二: 6KV母线上本身的短路电流很大，反馈电流经百米以上的线路衰减后已经很小，可以忽略，压风机房离变电所有时较近，但空压机单台容量一般不超过400KW，所以也可护略。 当在各电动机端部短路时，因煤矿各大型同步电动机均装有瞬动的低电压保护，所以反馈电流对稳态短路电流无影响；异步电机只影响冲击电流，经线路衰减后，并不影响变电所6KV母线上出线开关的选择，所以亦可忽略。3）基准值的选取计算：根据原始数据得：，即： 4）绘制等效计算简图 绘制等效短路电流计算简图如图32所示。 5）计算元件标幺电抗值电

27、源电抗值知无限大电源容量电抗为零，即且根据已知数据得： 线路相对电抗到35KV变电所的架空线： 主井提升 副井提升 扇风机1 扇风机2 压风机 机修厂 综采车间 洗煤厂 地面低压 工人村 支农 井下 主变压器的相对电抗： 地面低压变压器的电抗： 6） 计算短路点的短路电流计算点（35KV母线）短路参数在最大运行方式下： 由于所以 则：短路电流冲击值：短路容量：最小运行方式下计算点（6KV母线）短路参数最大运行方式下：最小运行方式下：计算点（主井提升）的短路参数最大运行方式下：最小运行方式下：计算点（压风机）的短路参数：最大运行方式下：最小运行方式下：由于同步机的影响，计入附加短路电流，其同步电

28、动机附加短路电流可按下式计算：式中当时系数取下限，时系数取上限，可直接与同步电动机附近短路点上的短路电流相加（距离短路点100m以上的同步机可忽略）。代入数据，可近似得出同步电动机附加短路电流：所以得出：根据上述四例算法，即可计算出各短路点的参数，将结果填入表31。3.3 限流电抗器选择四 电气设备选择3.1 35KV电气设备选择3.1.1 高压断路器的选择1） 断路器选择的原则：根据布置方式（室内或室外）来进行选择，一般情况下室内布置多选用高压少油断路器或35KV高压成套配电柜，室外布置多选用高压少油断路器或性能先进的六氟化硫高压断路器。 根据工作环境条件，选择SW335 型。SW335 型

29、户外高压少油断路器属快速动作开关设备，适用于电力系统中发电厂、变电所、工矿企业配电站等场所，作为切换额定电流、开断短路电流、自动重合差闸等主开关使用。 该断路器为三相联动结构，各相组装在一个底座上，液压操动机构与断路器组装成一体。断路器每相有上下两个绝缘子、中间法兰及排气室组成，上绝缘子内装有灭弧室，下绝缘子用作对地绝缘。 断路器配用液压操动机构，液压合闸，弹簧分闸，以三相交流电作合闸储能电源，以交流或直流作分、合闸启动电源。在无交流电源时可用手动摇泵储能进行合闸。 根据用户需求，还可配套供给LR35型套管式电流互感器。 （S少油断路器，W户外用，3设计序号，35额定工作电压35KV）可知：

30、计算断路器长时工作电流：上式中： 修正后的长时允许电流 设备允许最高温度 环境最高温度由上述结果知：因为，所以电流检验合格。断流容量及动热稳定性检验 断流容量检验 由于 ，所以断流容量检验合格。 动稳定性校验 由断路器参数可知:极限电流通过峰值 电流冲击值 由于，所以动稳定性校验合格。 热稳定性校验断路器热稳定电流 35KV母线 所以得出: 即: ,得出热稳定性校验合格2) 35KV出线及母线断路器选择选择SW335型断路器,其校验过程如上,经过校验合格4.1.2 隔离开关选择隔离开关选择的原则:室内35KV布置一般选用GN1或GN2 型,室外35KV布置一般选用GW4或GW5型,为了便于检修

31、时接地,进线35KV隔离开关与电压互感器的隔离开关应选用 带接地刀闸的.35KV进线隔离开关的选择： 隔离开关的选择按电网电压,长时最大工作电流及环境条件选型,按短路电流校验动热稳定性. 其数据如下表4所示.项目实际值额定值GW535GD/600电压35KV35KV电流165A600A动稳定热稳定而其中上表中的热稳定性校验得计算如下:5s热稳定电流 假想时间 所以得出: 即 ,热稳定性校验合格.根据隔离开关的选择原则可知35KV母线的进出线均选择GW535/600,其动热稳定性校验合格.4.1.3 电压互感器的选择 35KV电压互感器，一般为油浸绝缘型，35KV电压互感器均为单相、有双圈与三圈

32、之分，如对35KV不进行绝缘检测时，可选用二台双圈互感器，接成V型，共仪表用电压，否则选用三台三圈互感器，接成Y/Y/型。互感器短路保护采用限流高压熔断器。煤矿35KV变电所一般不对35KV进行绝缘检测。 由于本设计为终端变电所，不需要进行绝缘检测。选用JDJ35型，此电压互感器为单相双圈油浸式户外电压互感器，V型接线，共仪表用电压。分两组，每组两台分别装于35KV两段母线，与避雷器组成间隔。JDJ35型电压互感器为单相双组绕柱式铁芯，器身固定在箱盖上，置于方形油箱中，绕组出线分别经高压、低压瓷套引出，油箱和瓷套内充满变压器油，为油纸绝缘结构，可在1.2倍一次电压下长期运行，可用于单相及三相交

33、流线路中，作为电压、电能、功率测量及继电保护使用。（J电压互感器，D单相，J油浸绝缘） JDJ35型电压互感器：原边电压： 35KV 副边电压： 0.1KV额定容量及精确度： 500MVA A-3级 极限容量： 1000MVA配用限流熔断器： RW10-35/0.5型（额定电流 0.5A，三相断流容量 2000MVA） 4.1.4 35KV避雷器选择35KV避雷器一般选用电站型避雷器FZ35型，选两组分设在35KV两段母线上，与电压互感器共用一个间隔。而本设计选用HY5WZ-42/134型35KV变电所用阀型避雷器。HY5WZ-42/134型合成绝缘无间隙氧化锌避雷器，适用于35KV变电所作为

34、输变电设备的大气过电压保护，也可作为电气设备操作过电压保护。氧化锌阀片的保护性能远比FZ-35 型中的碳化硅阀片好。该避雷器电气性能优良、稳定，无放电时延，随波特性好，能耐受多重雷击和强雷击，能抑制操作过电压，对高倍数工频过电压耐受时间要比国家标准GB11032-89高1-3个数量级。该避雷器体积小、重量轻，仅为瓷套型的1/31/10，采用软质合成橡胶外套可防止恶性爆炸事故，由于无间隙，故密封性高，使用寿命不少于20年，且在使用期内不需维修，是近代性能最好的变电所避雷器之一。（H有机橡胶外套；Y氧化锌避雷器；5标称放电电流5KA；W无间隙结构；Z电站、变电所型；42避雷器额定电压42KV；134避雷器标称电流下的残压值134KV）而且每台避雷器配备一台JS4型放电记录仪。4.1.5 操作机构选择35KV高压断路器一般选用电磁或液压操作机构，其型式根据断路器所需合闸功率而定。根据所选的35KV的高压断路器选择液压型（交流380V，直流220V）电动操动机构，其型号为：CT1435型（交、直流）。4.2 6KV电气设备选择4.2.1高压开关柜选择应选用固定式或手动式开关柜（GFC10型），固定式目前可选改进型的GG1A型，要注意一次线路方案应与