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1、全套CAD图纸，联系153893706目 录摘要2Abstract2第一章 前言一、 设计内容4二、 设计依据4第二章 处理方案论证一、 国内外方法综述5二、 接触氧化法介绍7第三章 工艺设计一、 工艺流程9二、 构筑物及设备9 格栅9 初沉隔油池11 调节池13 厌氧池13 接触氧化池15 竖流式二沉池18 污泥池20 清水池11 设备选型21第四章 平面布置、高程布置与管路布置一、平面布置、高程布置与管路布置22 平面布置23 高程布置24 管道布置25第五章 技术经济分析一、 费用计算25 构筑物基建费用25 设备、管件及材料费用25 其他费用26第六章 结束语27摘 要某屠宰厂日排水量
2、为1500 m3/d，废水中含有血污、油脂、粪便、皮、毛和猪肠胃食物残渣等，属中等浓度有机废水。经对此废水进行分析比较后，选定了生物接触氧化法对其处理。生物接触氧化法于1971年在日本首创，近年来，该技术在国内都得到了较为广泛的研究与应用，用于处理生活污水和某些工业有机废水，并取得了良好的处理效果。生物接触氧化池内设置填料，填料浸没在废水中，填料上长满生物膜，废水与生物膜接触的过程中，水中的有机物被微生物吸附、氧化分解和转化为新的生物膜。从填料上脱落的生物膜，随水流到二沉池后被去除，废水得到净化。生物接触氧化法兼有生物膜法和活性污泥法的优点，净化效率高，处理时间短，对进水有机负荷的变动适应性强
3、，不需要污泥回流，没有污泥膨胀问题，管理方便，占地面积小等。通过对各构筑物的计算，最终得出BOD5和COD的出水分别为10 mg/L和30 mg/L，均超过了国家的相关排放标准，可直接排放。关键词: 屠宰废水 生物接触氧化法 BOD CODcrABSTRCTSummary some slaughter house day displacement for 1500 m3/d, waste water contain blood stains , oil , excrement and urine , skin , pig stomach food residue ,etc., belong t
4、o the organic waste water of medium-sized density. Through is it is it after comparing , select to waste water this living beings is it oxidize law deal with it to exposed to analyze to go on.Living beings is it oxidize law initiate in Japan on 1971 , in recent years , technology this it gets to be
5、comparatively extensive study and application at home to exposed to, used for dealing with the sanitary sewage and organic waste water of some industry, has made the good treatment result.The living beings contact and oxidize and set up the packing in the pool, the packing submergence is covered wit
6、h the bio-membrane on the packing in the waste water, waste water, and among the course that bio-membrane contact, organic matter of water absorb , is it resolve and turned microorganism into the new bio-membrane to oxidize. The bio-membrane coming off from packing , as the rivers is got rid of afte
7、r two sinks the pool, the waste water is purifiedIt has biological embraced method and advantage of the active mud law concurrently that the living beings are exposed to the law of oxidizing, it is with high efficiency to purify , deal with time short , have a good adaptability to the change which e
8、nters the organic load of water, not needing mud backset current , there is no mud to expand questions, management is convenient, the floor space is smallness. Through to all structures of calculations , must appear BOD5 and COD it surfaces to be 10 mg/L and 30 mg/L respectively finally, exceed the
9、relevant discharge standards of the country , can discharge directlyKeyword: Slaughter-house water Bio-membrane BOD CODcr第一章 前言一、设计内容肉联厂废水处理主要是屠宰水，屠宰车间为非连续性生产，每天只有一班，废水排放主要集中在凌晨36小时，废水流量变化较大。生产具有明显的季节性，为此，废水的日排放量在一年之中变化也较大。废水主要含有血污、油脂、粪便、皮、毛和猪肠胃食物残渣等，属中等浓度有机废水。可生化性较好，但废水中也含有许多难降解的血红蛋白及其他高分子有机物，废水中总氮
10、浓度高。目前，随着人们生活水平的不断提高屠宰场的规模也在不断扩大，屠宰废水的排放量越来越大，必须进行处理。对有机废水的处理多采用生化法，主要有好氧处理法，厌氧生物处理法以及好氧厌氧组合处理法。针对现废水排放情况，要求运用合适的废水处理及其配套工艺对屠宰废水进行处理，优化最佳工艺条件。并要求处理后的废水达到国家二级排放标准。废水排放情况：废水来源水量（m3/d）项目PHSS(mg/L)COD(mg/L)BOD(mg/L)动植物油(mg/L)生产排水1500浓度(mg/L)6.97.170015001000220 废水水质及其处理目标值污染物名称pH值CODBOD5NH4+-N动植物油SS处理目标
11、值698020151560排放标准值698020151560二、设计依据(1)中华人民共和国水污染防治法；(2)中华人民共和国环境保护法；(3)室外排水设计规范GBJI14-87,97年修订版；(4)污水综合排放标准GB8978-1996(5)工业企业设计卫生标准TJ36-79(6)建设项目环境保护设计规范(7)钢筋混凝土工程施工及验收规范（8）给排水设计手册（9）水污染控制工程（10）江西省环境污染防治条例（11）肉类加工工业水污染物排放标准G131345792第二章 处理方案论证一、 国内外方法综述以下就近年来国内外屠宰废水处理的研究成果进行分析和评论。1 .化学法常用于处理屠宰废水的化学
12、法主要有水解、混凝沉淀等，此法一般作为废水的预处理，也可作为废水的最终处理。碱性水解和酶水解该法使用碱性物质或酶水解以减少废水中的脂肪颗粒, 常作为屠宰废水的预处理.通常采用石灰、 NaOH、 胰脂肪酶、 细菌酶等，其中石灰经济实用但是会产生大量的废渣；用 NaOH 进行预处理时, 控制 NaOH 的质量浓度在 150 300mg/l 范围内, 可使平均脂肪颗粒降到处理前脂肪颗粒的 73%7% ；用胰脂肪酶进行预处理效果最佳,胰脂肪酶可使脂肪颗粒粒径最大降到处理前废水中脂肪颗粒的60%3%，而且胰脂肪酶更适用于水解牛肉脂肪，用细菌酶处理，细菌酶的使用量较多时才能达到明显的水解效果。但是用碱性水
13、解处理屠宰废水会导致废水的PH值出现波动，难以控制，使后续生物氧化法等工艺不易正常运行。混凝处理常用的混凝剂有铝盐、铁盐等，其中聚合硫酸铁混凝处理屠宰废水效果较好，为减少铝盐的使用量，也可用聚合氯化铝和聚乙烯铵混合作为混凝剂。在聚合硫酸铁的合成中，加入任意比例的铝盐和一定比例的硅酸盐，以及少量的聚丙烯酰胺生成一种新混凝剂，此复合无机高分子混凝剂具有较宽的 PH 值和温度适用范围，用它作为混凝剂处理屠宰废水,CODcr和色度去除率分别可达75%和95%以上,一次混凝处理即可达到或接近废水综合排放标准。单纯的混凝处理存在一个明显的问题就是屠宰工序中产生的血水难以除去，并且同时产生大量的污泥和废渣。
14、所以如果在使用混凝剂处理前先对屠宰废水进行适当变性处理，再采用硫酸亚铁和氧化钙复合混凝剂处理， 出水CODcr的质量浓度可以降到197.4mg/l，有较好的处理效果，且此法简便、高效，有较好的环境效益，但是该法处理的废水限于CODcr的质量浓度小于1000mg/l的废水。混凝法处理废水处理成本低，低温下具有较好的处理效果，此法多用于处理浓度较低的废水，或作为高浓度废水预处理，以降低后续的生物处理的负荷。2.生物法据屠宰废水水质特点知其具有较好的可生化性，且在有机物含量、 有机元素种类和PH值等方面都较适合于采用生物法进行处理。 因此目前在屠宰废水处理技术的选择上，生物法是经济有效的处理方法。好
15、氧生物处理法传统的活性污泥法CODcr去除率一般为80%左右，BOD为90%，处理后的废水一般难以达到废水综合排放标准，而采用序批式间歇活性污泥法 .简称SBR法) 可大大突破这一界限。SBR 法用于宰鸡厂废水处理，CODcr去除率可达95% 以上。屠宰厂的废水经预沉池、 厌氧、SBR反应等工艺处理后，出水水质可优于一级排放标准。SBR 法的基础进行改进后出现了二段SBR法，其特点是系统设两段SBR池串联，分别培养出适宜于不同有机物的专性菌，从而使不同种类的有机物在不同的生化条件下都得到充分降解。该法对水质水量的变化适应能力强，运行灵活，抗冲击能力强，出水的水质稳定，易实现自动化控制。SBR
16、法处理屠宰废水是一种较为经济有效的方法，但由于屠宰废水含有大量的油脂、血水，碳氮比和碳磷比大，氮、磷相对不足，此时易产生油性泡沫而使污泥松散和指数增高， 易出现高粘性膨胀而导致污泥流失问题。为获得较高的脱氮效果，SBR工艺必须设有搅拌装置， 且不可避免存在污泥上浮现象；另外该方法对油、SS、色度的去除效果并不理想，必须辅以一定的前、后处理工序， 因此气浮除油脂成为%O 法处理屠宰废水时所必须的处理单元； 废水经过 SBR 法处理后，其中氨氮含量仍然很高，必要时可在该工序后辅以化学方法除去。生物膜法序批式生物膜法具有良好的反硝化脱氮功能,水力条件好, 抗冲击负荷强, 生物浓度高,可适合世代时间较
17、长的消化菌生长。在相同运行条件下, 生物膜系统处理效果优于活性污泥系统, 其和油脂去除率分别可达97%、99%和82%, 出水水质可达废水综合排放二级标准。达到相同的污染物去除率时, 生物膜系统的运行管理更方便, 且克服了活性污泥系统存在的一些问题, 例如, 该方法不会存在污泥流失问题,不需要设置搅拌装置即可达到脱氮效果, 且不存在污泥上浮现象。但序批式生物膜法对油脂、SS、色度的去除有限, 故要设除油脂池和滤柱。其它好氧处理法 采用好氧生物处理有机废水, 需要足够的供氧量，但是传统的供氧方式难以满足较高浓度的有机废水对氧的需求。20 世纪80 年代国外学者在总结深井曝气和生物接触氧化法各自的
18、优缺点的基础上，开发了压力生物接触氧化法，此法通过提高反应器 (压力生物器，配有空压机等压力装置) 内的压力，加快了氧的转移速率，适合处理中浓度有机废水。此法具有反应速度快，占地面积小，基建费用低，运行管理方便及出水水质稳定等优点。采用规模为25L的深井曝气设备对屠宰废水进行处理，结果表明在最佳操作条件下曝气8h，CODcr，BOD5，悬浮物，动植物油平均去除率分别可达 82%83%，81.09%，94.54%。处理费用估算仅0.15元/m3，能耗较普通活性污泥法节约40%50%，占地节省50%，处理费用节省50% 以上，是一种高效低能耗处理屠宰废水的较佳方法。在废水水温较高，气候温和的环境下
19、，采用喜温好氧处理屠宰废水效果较好，运行温度维持在52C时，CODcr去除率达93% 以上。3.厌氧生物处理与好氧法相比，厌氧法在获得同样高的 BOD5 去除率条件下具有成本低，产生的淤泥少. 稳定、易脱水、占地面积小、操作方便，且产生的甲烷可作为燃料再利用的优点。但常用的UASB、AF 等高效厌氧反应器受废水中悬浮固体及其油脂、脂肪浓度的影响较大。如果废水中含有的氨氮浓度较高，或者厌氧分解有机物过程产生的氨氮较多，使得水质达不到排放标准，就必须采用如下叙述的组合工艺。4.组合工艺处理为了既获得更好的处理效果，又可以降低处理成本，屠宰废水的处理往往采用多种方法相结合的工艺。下面叙述几种典型的组
20、合工艺。 加压生物接触氧化混凝沉淀组合工艺，该工艺适合处理中浓度的屠宰废水，试验结果表明，生物反应器压力平均为300KP， 出水先经过加压生物接触氧化处理后，提高废水中的溶解氧和有机物的降解速率，再经混凝沉淀后可达到现有企业的二级排放标准。该工艺处理中浓度废水效率较高，但处理成本高，难于维护与管理。 二段高速上流式厌氧污泥床(UASB)法和溶解空气浮选升流式厌氧污泥床法是在单个UASB法上的改进工艺，适合处理含高浓度悬浮固体、脂肪颗粒和油脂的屠宰废水。二段高速上流式厌氧污泥床UASB法的第一阶段为使用絮凝剂淤泥的 UASB 即 (UASBf) 反应器，可以去除脂肪颗粒、油脂等不溶解的CODcr
21、。第二阶段为使用粒状淤泥的UASB即(UASBf)反应器，去除溶解性的CODcr。此法CODcr去除率可达90% 以上。 水解酸化生物吸附再生接触氧化工艺&该工艺特别适合于处理高浓度、水质水量变化较大的废水, CODcr去除率可达 95% 以上。该法采用AB两段组合工艺，A段负荷高，污泥絮体具有较强的吸附能力和良好的沉降性能，抗冲击负荷能力很强，对有毒物质的影响具有很大的缓冲作用，但是污泥量较高，需采取相应的污泥处理措施。B段二沉池出水中的少量难沉降的脱落生物膜通过气浮处理进一步去除，以提高出水水质。 CAF涡凹气浮SBR法采用机械格栅去除了大部分固体污染物，避免了大块固体颗粒影响气浮、曝气工
22、艺，大大降低了后续工艺的处理负荷，然后机械过滤把关，保证了出水稳定达标，再经过气浮池和SBR塔。 该工艺综合了CAF和SBR的优点，CAF气浮系统操作弹性大，抗冲击负荷能力强，出水稳定，对于污染物浓度较小的原水，仅采用CAF系统即可满足水质的排放要求，可以在一定时间内运行SBR塔，节省运行维护费用，采用该工艺处理的废水CODcr去除率达80%90%。 升流式厌氧污泥床过滤器（UASBAF）序批式活性污泥法SBR工艺，该工艺是适用于水质波动较大、蛋白质含量高的废水处理, 其中升流式厌氧污泥过滤器是将升流式厌氧污泥床（UASB）和厌氧滤池（AF）组合为一体的反应器，适应于间歇进水的屠宰废水。而SB
23、R为序批式活性污泥法，在同一池内按进水、反应、沉淀、排水分阶段周期进行，耐水量水质冲击负荷。SBR非常适应于屠宰废水每天有规律地间歇排放的特点, 有机物先经过UASBAF厌氧消化后，分解生成的氨氮经过SBR后去除率达68。6%，该工艺具有工艺流程简单、耐冲击负荷、运行管理简便、工程造价省和运行费用低等特点，适合于小型肉类加工厂的屠宰废水处理工程。5、 屠宰废水处理技术的应用分析考虑屠宰废水水质特点，对比各种处理方法的优缺点，得出目前屠宰废水最经济有效的处理技术为：以生物法为主，辅助必要的物理、化学等方法作预处理。例如以采用生物处理法为主体的二级SBR法工艺路线处理效果较好。在北方地区，尤其是经
24、济不发达的北方地区，考虑到气温低，占地要求小，运行费用要求低等因素，深井曝气法为首选方法。厌氧生物处理成本低，但不能较好地去除氨氮，故对于出水水质要求较高的情况下，通常经过厌氧处理后，还需进行好氧处理或采用化学法去除氨氮才能达到水质排放要求。好氧法不仅可以获得很高的CODcr去除率， 而且还可以去除氮、磷， 但成本很高， 所以对于高浓度屠宰废水， 通常首先经厌氧生物法处理， 然后使用好氧法处理，综合使用厌氧和好氧生物法的优点， 可以获得高CODcr去除率，同时去除氮、磷，还降低成本。采用生物法处理屠宰废水可考虑回收利用问题。活性污泥经过一定处理后，可作为动物饲料用，还可回收屠宰废水中的蛋白质和
25、脂肪，产品可用作动物饲料，还可以生产沼气和无害肥。达到开发能源，变废为宝，又促进农业养殖业发展的目的，是一项具有生态平衡良性循环的可持续发展工程。屠宰废水的治理经验对于城市和养殖业粪便污染的治理有着较好的参考价值。二、 接触氧化法介绍 1、接触氧化法特点： BOD负荷高，污泥生物量大，相对而言处理效率较高，而且对进水冲击负荷（水力冲击负荷及有机浓度冲击负荷）的适应力强。 处理时间短，在处理水量相同的条件下，所需装置的设备较小，因而占地面积小。 能够克服污泥膨胀问题，生物接触氧化法与其他生物膜法一样，不存在污泥膨胀问题，对于那些用活性污泥法容易产生膨胀的污水，生物接触氧化法特别显示出优越性，容易
26、在活性污泥法中产生膨胀的菌种在接触氧化法中，不仅不产生膨胀，而且能充分发挥其分解氧化能力强的优点。 可以间歇运转。当停电或发生其他突然事故时，生物膜对间歇运转有较强的适应力。长时间的停车，细菌为适应环境的不利条件，它和原生动物都可以进入休眠状态，显示了对不利生长的环境有较强的适应力；一旦环境条件好转，微生物又重新开始生长、代谢。 维护管理方便，不需要回流污泥。由于微生物是附着在填料上形成生物膜，生物膜的剥落与增长可以自动保持平衡，所以无须回流污泥，运转十分方便。 剩余污泥少。2、 接触氧化法高效处理的原理分析如下： 生物活性高（泥龄低）。国内采用的接触氧化池中，绝大多数的曝气装置设在填料下，不
27、仅供氧充足，而且对生物膜起到了搅动作用，加速了生物膜的更新，使生物的活性提高。如果从“泥龄”看，活性污泥法的“泥龄”为34d，而第一级氧化池的生物膜“平均泥龄”为12 d，由于平均泥龄低，微生物总是处在很高的活力下工作。经耗氧速度测定，同样湿重是带有丝状菌的生物膜，其耗氧速度较活性污泥法的高1.81倍。 传质条件好，微生物对有机物的代谢速度比较快。在接触氧化法中，由于空气的搅动，整个氧化池的污水在填料之间搅动，使生物膜和水流之间产生较大的相对速度，加快了细菌表面的介质更新，增强了传质效果，加快了生物代谢速度，缩短了处理时间。 利于丝状菌的生长。在有填料的接触氧化池中，对丝状菌的生长很有利。丝状
28、菌的存在，能提高对有机物的分解能力。 充氧效率高。接触氧化法的填料有增进充氧效果的作用，动力效率在302/kwh以上，比无填料的曝气提高30%。充氧效率高，则有机物的氧化速度相应提高。 有较高的生物浓度。一般活性污泥法的污泥浓度为23g/L，而接触氧化法可达1020 g/L。由于微生物浓度高，对低浓度的污水也能有效进行处理；而且由于填料表面有利于硝化菌的生长，故能适应污水中氨氮硝化的要求。3、 生物接触氧化法与其他处理方法的比较见下表： 处理方法项目生物接触氧化法生物转盘普通活性污泥法BOD负荷/（m3d）15510g/（m2d）06池自身的占地面积中大大设备费用较小较大较大运行成本稍小少大电
29、耗稍大少大MLSS/（mg/L）600010000515 g/m220003000培菌驯化容易容易需要2030维护管理容易容易难污泥量最小少大停运后的问题长期停运，污泥剥离量大长期停运，污泥剥离量大若停运3以上，则恢复困难第三章、工艺设计一、 工艺流程接触氧化法工艺流程见下图废水 格栅、捞毛机 初沉隔油池 调节池 厌氧池 接触氧化池 二沉池 污泥污泥 出水 清水池 污泥池 污泥工艺流程说明： 废水经格栅、捞毛机去除大的悬浮杂质，如碎屑肉、猪毛等，再经过初沉隔油池自然沉淀后，除去废水中的泥砂、油脂，流入调节池，废水在接触氧化池内经过好氧生化处理后流入二沉池进行泥水分离，上清液消毒后达标计量排放。
30、二沉池污泥回流至厌氧池和接触氧化池，少量剩余污泥与初沉隔油池的污泥一起排入污泥池贮存，定期外运用做肥料。二、 构筑物及设备 格栅 格栅是由一组平行的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井进口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。1. 设计说明拟定处理水量为1500m/d ,集中在三小时内排出，平均日流量Q=500m/d=0.139 m/s ,Kz取1.2 ，最大流量Qmax=KQ=1.50.139=0.167 m/s 。由于废水水量大，产渣量大，所以拟采用机械格栅。2. 设计数据：栅前水深h=0.4m , 过栅流速v=0.9m/s 栅条间隙宽度b=0.02m 格栅倾角=6
31、0栅条宽度s=0.01m , 进水渠道宽度B1=0.5m ,栅前超高取0.3m 。渐宽部分展开角度1=20 ，设计参数：过栅流速一般采用0.61.0m/s。格栅总宽度不宜小于进水管渠宽度的2倍，格栅空隙总有效面积应大于进水管渠断面积的1.2倍。3. 计算 栅条间隙数nn= =21.5822个；说明： b栅条间隙（m）； h栅前水深（m）；Qmax最大设计流量（m3/s）；v过栅流速（m/s）；格栅倾角（）。 栅槽宽度B 设栅条宽度s=0.01m。 B=s（n1）+ bn=0.01（221）0.0222=0.65m 进水渠道渐宽部分的长度1假定进水渠道宽度B1=0.5m，其渐宽部分展开角度=20
32、则 =0.22m 出水渠道渐窄部分长度 =0.11m 通过格栅水头损失h1= *（）4/3=2.42*()4/30.96h1 * * k * sin 0.96*3*sin600.119m说明：阻力系数，其值与栅条断面形状有关，一般采用13。h1设计水头损失（m）；h0计算水头损失（m）；g重力加速度（/s）；k系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3。、设栅前水超高0.3m ，则格栅后栅室总高度H Hhh1h20.40.1190.30.82m、栅室总长度L L121.00.50.220.111.00.52.24m说明: H1栅前渠道深（m）,H1=h1h2、每日截留的污物量W W=0
33、.67m3/d 0.2 m3/d采用链条式机械格栅清除 ，见格栅计算草图。（说明: W11m3污水的栅渣量,格栅间隙为1625mm时,W1=0.010.05m3/d;格栅间隙为3050mm时,W1=0.030.01 m3/d； Kz污水流量总变化系数。）4.计算结果栅条间隙数 n=22个 ，栅槽宽度B=0.65m ,进水渠道渐宽部分的长度1=0.22m , 出水渠道渐窄部分长度2=0.11m , 通过格栅的水头损失h1=0.119m ,格栅后栅室总高度H=0.82m ,栅室总长度L=2.24m ,每日截留的污物量 W=0.2m 初沉隔油池隔油池的目的是去除大颗粒油粒，同时去除细小悬浮物。拟用平
34、流式隔油池。1.设计数据停留时间一般采用1.52.0h ；水平流速一般采用25mm/s ；隔油池池数不少于2格 ；隔油池工作水深一般采用1.52m ,超高不小于0.4m ； 单格的长宽比一般不小于4 ，工作水深与单格宽之比一般不小于0.4 ；油粒上浮速度在0.30.35mm/s之间 ；单格宽度：采用机械刮油，为6.0m ,4.5m ,3.0m ,2.5m 和2m ；采用人工刮油，b3.0m。拟定：停留时间t=2h ,采用水平流速v=2mm/s ,单格隔油池宽度B=2m ,隔油池工作水深h=1.7m ,超高取0.5m2.计算 隔油池的有效容积VQ=1500 m3/d=62.5m3/h ；拟定停留
35、时间t=2h V=Qt=62.52=125m3 隔油池过水断面积A采用水平流速v=2mm/s A=8.68m2 隔油池格数n单格隔油池宽度B=2m ,工作水深h1.7m n=2.89个 （取3个） 隔油池长度L（m）L=3.6vt=3.622=14.4m (L应满足L/B4.0 ) L/B=14.4/2=7.24.0 符合要求 隔油池高度H 设超高=0.5m H=h=1.50.5=2.0m3. 计算结果：隔油池有效总容积V=125m3 ,过水断面积A=8.68m2 ,隔油池格数n=3个 ，隔油池长度L=14.4m ,隔油池高度H=2m4. 处理结果处理结果见下表项目进水（mg/L）出水（mg/
36、L）去除率（）CODcr150090041BOD51000650 48ss700500 29油脂320 8075隔油池图形见下图: 调节池由于废水排放过程中废水量及排入杂质的不均匀性，使得废水的流量或浓度在昼夜内剧烈变化，为使处理构筑物正常工作，不受废水高峰流量或浓度变化的影响，设置了调节1. 计算V=LBH=7.0m8.0m3.0m=168m3 起高0.4m 总深3.2m , 有效水深3.0m 停留时间24.0h 进水形式采用自流进水形式2. 潜水提升泵选用：调节池采用WQ60-13-4型潜水提升泵2台，1用1备，单台性能参数为Q60 m3 /h，H=13 m，N=4kw 厌氧池1.设计数据
37、 设计进水水量 Q=1500m3/d , 废水水质为CODcr=2.2COD/m2 BOD5=880mg/L=0.8BOD/m3 SS=500mg/L 设定厌氧池COD去除率为83 取厌氧池容积负荷，Nv=2.8COD/（m3d） 计算 厌氧池的有效容积V由公式V=978.21（m3）式中： Sr去除的有机物浓度 （COD/m3） Nv厌氧池容积负荷 拟选两座池子，单池体积V1=V/2=500 m3采用圆柱型厌氧池体，尺寸如下图图中：D=2h3 ,d1=d2=1m ,h1=0.5m则h32h3=v1h3=5.42m 取5.5m则D=11m 取产气系数为r=0.3m3/kg.COD则厌氧池产气量
38、为G=rQSr=0.315002.283%=821.7(m3/d)则单池产气量为Gi=G/2=411( m3/d)取=20则单池气室容积为V2=h2() =tg(D2d12d22)=0.3643.14(121111)=69.67m3气室可容纳约4小时地气量符合设计要求 沼气柜的体积应按需要的最大调节容量决定,无此资料时可按平均日产气量的25%40%，即610h的平均产气量计算。厌氧池产气量为:G=rQSr=0.315002.283%=821.7(m3/d)拟定按6h的平均产气量计算沼气柜的体积V=G/4=205.43 m3则V=L*B*H=8.0m*6.0m*5.0m 取产泥系数=0.13干泥
39、/kgCOD，则厌氧池产泥量为XQSr=0.1315002.285%=356(kg干泥/d)取污泥产水率为99 ，因污泥含水率95时其密度可近似取1000kg/m3则厌氧池所产生污泥体积为VX/1000(1-99%)=35.6m3则其产泥量为Vi=18m3取=30厌氧池污泥斗容积为Vih4()=tg30(D2d12d22) =0.5773.14(121111) =110m3 235.6=71.2(m3/d)即所设污泥斗足够容纳厌氧池两天以上地产泥量 符合设计要求。3.计算结果厌氧池有效容积V=978.2m3 ,厌氧池产气量G=821.7m3/d厌氧池产泥量X=356(干泥d)厌氧池污泥斗容积V
40、=110m34.处理效果项目进水（mg/L）出水（mg/L）去除率（）CODcr90052042BOD5650300 50ss500280 44油脂 8060 40 接触氧化池1.设计数据设计流量Q=1500m3/d，进水BOD5（La） La=150mg/L，出水BOD5 (Lt) Lt=20mg/L BOD去除率 =86.7%容积负荷M=1.5BOD5/m3d ，接触时间t=2h ,气水比D0=15（m3气/m3废水），滤池格数拟定为3，污水在池中的停留时间不应小于12h，每单元的接触氧化池面积不宜大于25m2，以保证布水、布气均匀。2.设计计算 滤池容积 (V)V=130m3 滤池总面积
41、 (F) F=43.3m2说明： H滤料层总高度（m），一般H=3m 格滤池面积 (f) 拟定滤池格数 n=3则 f=14.4m2 14m225m2 符合要求每格滤池尺寸 （L，B） LB=7m2m 校核接触时间tt=24=24=2.07h 合格 滤池总高度 （H0）滤层层数取m=3H0=Hh1h2(m1)h3h4=30.60.5(31)0.31.5=6.2m 污水在池内的实际停留时间 () =24=24=43.87h 填料总体积 () =nfH=5*9*3=135m3 所需空气量 (D) D=D0*Q=15 m3/ m3 *1500 m3/d=22500 m3/d 每格空气量 (D1)D1=
42、* D0=7500 m3/d直流式鼓风曝气接触氧化池见下图： 空气管路计算：风管中的空气流速一般采用:干、支管 1015m/s , 竖管小支管 45m/s取流速为10m/s。空气在风管中的流速：v=10m/s;空气容重：1.205kg/m3;单位风管的阻力：=0.59毫米水柱/米;管道长约：L=6m;则风管沿程阻力：h1=Li=0.596=3.54毫米水柱;风管弯头共6个，阻力系数=0.75,则其局部弯头损失：h2=6v2/2g=60. 751021.205/20=27.6毫米水柱;根据有关资料，充氧装置的阻力：h4=0.8米水柱;风机所需压力：H=h1+h2+h3+h4=0.00354+0.0276+4+0.8=4.83米水柱;根据流量和流速考虑到管路损失等原因，查有关资料, 考虑到管路损失