预应力框架梁计算书.pdf

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1、1 预应力框架梁 (YKL2)的计算书 1. 设计资料 1.混凝土强度等级:40C 2 19.1/ c fN mm 2 2.39/ tk fN mm 2 1.71/ t fN mm 2 40/ cu fN mm 42 3.25 10/ c EN mm 2.钢筋 1). 预应力筋采用低松弛(15.2) s 钢绞线，每根钢筋截面面积为 1 2 139 p Amm 2 1860/ ptk fN mm 2 1320/ py fN mm 52 1.95 10/ p EN mm 2). 非预应力纵向钢筋采用HRB335级钢筋 : 2 300/ y fN mm 52 2 10/ s EN mm 3). 箍筋

2、采用HPB235级钢筋 : 2 210/ y fN mm 3. 锚具采用：柳州欧维姆机械股份有限公司的OVM.M15-14锚具 4. 预应力梁的计算跨度取两端柱子的中心线距离: 26200mm 2 预应力框架梁的计算 2.1 设计资料 图 1：框架梁(YKL2)内力布置图 2.1.1 梁的几何特性： 图 2 梁的几何特性示意图 2 框架梁为T 形截面， 111900 262001871,1900,600,3.174 1515600 h hlmmhmm bmm b 取 120,12600 12 1202040() fff hmm bbhmm 几何特征值为： 522 11 2040 1202.44

3、8 10 (),1900601840()Ammymm 522 22 600 178010.68 10 (),1780/ 2890()Ammymm 5552 12 2.448 1010.68 1013.128 10 ()AAAmm 55 1122 0 55 12 2.448 101840 10.68 10890 1067() 2.448 1010.68 10 A yA y ymm AA 111222 IIAaIA a 33 22 114 2040 120600 1780 2040 120(1840 1067)600 1780 (1067890) 1212 4.62 10 ()mm 2.1.2 内

4、力组合 ： 支座处： 弯矩设计值：38630.93476.7()MkN m（考虑次弯矩有利的影响） 短期效应组合：77430153789() s MkN m 长期效应组合： 3015774 0.73556.8() l MkN m 跨中： 弯矩设计值：87881.210653.6()MkN m（考虑次弯矩不利的影响） 短期效应组合：4960 11636123() s MkN m 长期效应组合：4960 1163 0.75774.1() l MkN m 2.2 预应力筋的估算： 混凝土强度等级:40C，钢绞线 (1X7) ： 15.2 s 222 1 19.1/,1860/,1320/ cptkp

5、y fN mmfN mmfN mm 3 2.2.1预应力筋的估算： 按正截面承载力要求估算预应力筋的数量取预应力度PPR=0.7 （1）跨中按矩形截面来估算: 1.2878810545.6MkN m 取 95,35,120 sp amm amm amm 0 1900 951805(),1900351865(), ss hhamm hhamm 1900 1201780() pp hhamm 6 22 00 1 22 10545.6 10 18051805 1.019.1600 c M xhh f b 0 614()0.350.35 1805632()mmhmm h0截面有效高度（预应力与非预应力

6、筋的合力点距混凝土边缘的距离） M外荷载效应组合引起的弯矩设计值 6 2 0 10545.610 0.73733() 13201805614/ 2 () 2 p py M Amm x fh （其中： PPR ：即预应力度，也可用表示） 2 3733/13926.9,815.2,3892(mm ) S p A选配2 pp x zh1780614/ 21473(mm) 2 ss x zh1865614 / 21558(mm) 2 6 2 10545.6 10 -3892 1320 1473 1 ()6372() 300 1558 sppyp ys AMA fzmm f z 非预应力筋：6372 /

7、 49113.114，选配 2 25,6874(mm ) s A 总配筋率为： 0 / 68741320 3892/ 300 2.22%2.5%, 600 1805 spypy AfAf bh 满足要求。 （2）支座处：38630.93476.7.MkN m 按矩形截面计算： 取181,35,210 sp amm amm amm 4 0 1900 1811719(),1900351865(), ss hhamm hhamm 19002101690() pp hhamm 6 22 00 1 223476.710 17191719 1.0 19.1600 c M xhh f b 0 186()0.

8、350.35 1719602()mmhmm 6 2 0 3476.710 0.71131() 13201719186/2 () 2 p py M APPRmm x fh （其中： PPR ：即预应力度，也可用表示） 2 1131/1398.1,915.2,1251(mm ) S p A选配 pp x zh1900-210186 /21597(mm) 2 ss x zh1900-35186/ 21772(mm) 2 6 2 13476.7 101251 1320 1597 ()1579() 300 1772 sppyp ys AMA fzmm f z 1579 / 4913.2,选配4 2 25

9、,1964(mm) s A 由计算结果可知，预应力钢筋需要9 根，但是考虑到预应力筋的连续性, 其配筋同跨中截 面的配筋 ,而支座处的的非预应力钢筋按构造要求进行配筋。 非预应力按照构造max0.2%, 45% t y f f 配筋 ，45% t y f f = 1.71 45%0.26% 300 = 2 0.26%0.0026600 19002964 s AAmm=创= 选配 7 2 25,3436(mm ) s A 跨中截面的净截面的几何特征值表 名称b(mm)h(mm)Ai(mm2) yi(mm)Ai*yi(mm 3) Ai*yi 2(mm4) Ii(mm 4) 腹板6001780106

10、80008909505200008.46x10 11 2.82 x10 11 上翼缘204012024480018404504320008.29 x10 11 2.94 x10 8 孔洞d=1103.14-18997120-2279640-2.74 x10 8 -2.2 x10 7 AsEp/Ec=6.15687435401.1351239038.543366348 AsEp/Ec=6.15 343617695.41865330019216.16 x10 10 合计 An13469001.433 x1091.74 x10 12 2.82 x10 11 9 /1.433 10 /13469001

11、064() niin yA yAmm 5 2211122 ()2.82 101.74 101346900 1064 niiinn IIA yA y 114 4.94 10 ()mm 2.2.2预应力筋的布置： 图 3 预应力筋布置图 直线段 AB 水平投影长度： 0 0. 2 50. 2 52 6 2 0 06 5 5 0llmm 曲线 (B-B )方程： 2 yAxBxC 令坐标点定于曲线顶点C 点,再令曲线在B-B 间的垂度为e,则 B ye,则由坐标推 导而得，曲线方程为： 2 2 e yx l (6550)lmm 直线方程与曲线方程相切于B(B )点,抛物线的切线方程即为直线段AB 的

12、直线方 程,于是有 2e tgk l ,设直线方程坐标定于B 点,则直线方程为 2e ykxx l 22 65503 6550 AABB ee yxyee l 设直线方程为： 1900 1202101570() A ymm由预应力筋布置图可得 , 即15703 ,523.3()e emm 曲线方程： 2 22 523.3 0.000012 6550 e yxxx l 直线方程： 22523.3 0.16 6550 e ykxxxx l 2.3 预应力损失的计算： 张拉控制应力： 2 0.750.75 18601395(/) conptk fN mm : con 预应力钢筋的张拉控制应力 2.3

13、.1锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预应力损失值 1l 5,0.25,0.0015ammk 6 a：张拉端锚具变形和钢筋内缩值 ：预应力钢筋与孔道之间的摩擦系数 k：考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数 22 6.55 41() 220.523 c l m e 曲率半径为： 5 5 1.95 10 9.6() 1000(/)10001395(0.25 / 410.0015) p f conc aE lm k 其中： : f l反向摩擦影响长度（ m ） : c 圆弧形预应力钢筋的曲率半径（m ） :x 张拉端距计算截面的距离 : p E预应力钢筋的弹性模量 A点处： 1l =2(/)(1/) co

14、n fcf lkx l 20.250.5 2 13959.6(0.0015)(1)192.7(/) 419.6 Nmm B点处 1l =2(/)(1/) con fcf lkx l 20.257.05 2 13959.6(0.0015)(1)53.9(/) 419.6 Nmm C点处， 1 13.69.6 ,0 fl xmlm 1:l x距张拉端 处的预应力损失 7 4.2.3.2孔道摩擦损失 2l 2 0.25,0.0015,0.750.75 18601395(/) conptk kfN mm 表 1 孔道摩擦损失计算表 2 ) l kx con 1 (1- e 线 段 x kx ()kx

15、e 1- ()kx e2l 终点应力 2/ (%) lcon 0A 0.5 0 0.00075 0.99925 0.00075 1.05 1393.95 0.07 AB 6.55 0 0.009825 0.99022 0.00978 14.68 1380.32 1.05 BC 6.55 0.16 0.049825 0.951396 0.048604 82.49 1312.51 5.91 第一批预应力损失 l 为： 2 2 192.7 1.05193.75(/) 82.49(/) l l AN mm CN mm 支座： 跨中： 2.3.3钢筋应力松弛损失 4l 4l =0.2(0.575) co

16、n con ptk f 2 1395 0.2(0.575)139548.83(/) 1860 Nmm 2.3.4混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 5l 5 35280/ 1 15 pccu l f 跨中（ C点） ： 12 ()(1395 082.49) 38925108289( ) pconllp NAN nn () pppGn pc NN eMy AI 6 511 2 51082895108289 (1064 120)4960 10 (1064 120) 13.469 104.94 10 3.790.26 3.53(/)N mm 8 0.8% 5 ps n （A +A）（3892+6874

17、） A13.46910 2 5 352803.53/ 40 53.31(/) 1 150.008 l Nmm 其中： pc ：受拉区预应力钢筋合力点处，由于预应力（扣除相应阶段预应力损失）和梁自重 产生的混凝土法向压应力，其值不大于; cu f0.5 : cu f施加预应力时的混凝土立方体抗压强度 ：受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋配筋率 对后张法构件, ps n （A+A） A 支座 (A 点) ： (1395 193.75) 38924675265( ) p NN () pppGn pc nn NN eMy AI 6 511 2 46752654675265 (1900 1064210)30

18、15 10 (1900 1064210) 13.469 104.92 10 3.470.11 3.36(/)N mm 0.54% 5 ps n （A +A）（3892+3436） A13.46910 2 5 352803.36 /40 54.14(/) 1150.0054 l Nmm 表 2 预应力损失及有效预加应力 p N示意表： 位置 l (N/mm 2) p N 5 () pppsl NAA(kN) 跨中 (C) 082.4948.8353.31 184.63 33 3892 (1395-184.63) 10 -6874 53.31 10 4344.3 支座 (A) 192.71.054

19、8.8354.14 296.72 33 3892(1395-296.72)10 -343654.14 10 4088.5 9 平均： 2 184.63296.72 13951154.3(/) 2 pe Nmm 2.4 次内力的计算： 2.4.1等效荷载的计算： 取支座和跨中截面有效预加力的平均值作为跨间的预应力值来计算等效荷载 4088.54344.3 4216.4() 22 pApC p kN NN N 端弯矩： 4216.4 (1.9 1.0640.21)2639.5() p MkN m 曲线范围内均布荷载： 22 8 8 4216.4 0.523 103(/) (26.55) p N e

20、 qkN m l 水平力 cos4216.4() ppP NNNkN 水平 垂直力 sintan4216.4 0.16675() ppP NNNkN 竖向 图 4 等效荷载分布图 2.4.2综合弯矩： 由 PK计算可得 : 平衡荷载产生的弯矩( 综合弯矩 ) 如下图所示： 图 5 综合弯矩（平衡荷载产生的弯矩） 支座 A点的主弯矩：4216.4 (1.9 1.0640.21)2640()MkN m 1 10 跨中 C点的主弯矩：4216.4(1.0640.12)3980()MkN m 1 2.4.3次弯矩计算： MMM 次综主 （M主_梁中预应力值对截面偏心距的乘积） 次弯矩计算表（注：表中正

21、值为梁下边缘受拉） 表 3 截面综合弯矩主弯矩次弯矩 支座 A 3286 2640 646 跨中 C -3343 -3980 637 次弯矩取平均为641.5kN.m, 次剪力约为0 2.5 承载力的计算： 2.5.1相对受压区高度计算： 5 4 1.95 10 6 3.25 10 p E c E E 1 00.002 1 b pyp cuscu f E 55 , 0.0033(50) 100.0033(4050) 100.00340.0033 cucu k f 取0.0033 cu 0pconlEpc 2 pppn pcnn nnn NN e M yy AII : E 钢筋与混凝土弹性模量之

22、比 PC ： 第二批损失完成后，受弯构件受拉边缘处的混凝土预压应力 0 : p 受拉区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力为0 时的预应力钢筋应力 : b 界限破坏时截面相对受压区高度 : cu 非均匀受压时的混凝土极限压应力 支座处 (A 点) 11 4088.5 P NkN 5 5 peppnlssn pn pepls A yA y e AA (1395296.72)3892(19001064210)54.143436(1900106435) (1395296.72)389254.143464 618()mm 1900 1064210626() n ymm 6 51111 40885004

23、088500618626641.510626 13.469104.94104.9410 PC 2 3.043.20.81 7.05(/)N mm 0pconlEPC 2 1395296.01 67.051141.29(/)N mm 1 0 5 0.8 0.42 0.0021320 1141.29 0.002 1 1 0.00331.95 100.0033 pyp cupcu f E 跨中 (C 点) 4344.3 P NkN 5 5 peppnlssn pn pepls A yA y e AA (1395184.63)3892(1064120)53.31 6874(106435) (13951

24、84.63)389253.316874 937()mm 1064 120944() n ymm 6 51111 43443004344300937944641.510944 13.469104.94104.9410 PC 12 2 3.237.78 1.23 9.78(/)N mm 0pconlEPC 2 1395 184.6369.781269.1(/)N mm 1 0 5 0.8 0.48 0.0021320 1269.1 0.002 1 1 0.00331.95 100.0033 b pyp cupcu f E 2.5.2正截面承载力计算： 已知： 2 3892 p Amm 支座 A点：

25、 设计弯矩：38633863641.53221.5()MMkN m 次 38921320210346430035 181() 389213203464300 ppypsys ppysy A faA f a amm A fA f a-受拉区全部纵向钢筋合力点到截面受拉边缘的距离 0 1900 181 1719()hhamm 对预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点取矩： 2 00 1 2 c M xhh f b 6 2 0 2 3221.5 10 17191719172(mm)0.42 1719722() 19.1 600 bh mm 1 119.1600 1723892 1320 ()0 300 s

26、cppy y Af bxA f f 非预应力按照构造max0.2%,45% t y f f 配筋 ， 45% t y f f = 1.71 45%0.26% 300 ? 2 0.26%0.0026600 19002964 s AAmm=创= 选配 7 2 25,3436(mm ) s A 13 跨中 (C 点) ： 设计弯矩：87888788641.59429.5()MMkN m 次 38921320120687430035 95() 389213206874300 ppypsys ppysy A faA f a amm A fA f 0 1900951805()hhamm 10 120 ()

27、19.12040120(1805)8159()9429.5 22 f fcff h Mf b hhkN mMkN m 属于第二类T形截面 对预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点取矩： 11 (/2) cffof MMfbbh）hh 6 9429.5 1019.1 (2040600120 (1805 120/ 2)） 3670.2(.)kN m 21 00 1 2 c M xhh f b 6 2 0 2 3670.2 10 18051805187()0.48 1805866.4() 19.1 600 b mmhmm 1 ( cffppy s y fbxbbA f A f ）h 219.1 60018

28、7(2040600)12038921320 1020() 300 mm 实配 14 2 25,6874(mm ) s A 2.5.3斜截面承载力计算： 图 6：预应力梁剪力图 14 因 1900120 34 600 w h b 验算截面尺寸： 0 0.250.25 19.1 600 18055171()1671() cc f bhkNkN 故截面尺寸符合要求 验算是否需要计算配置箍筋： 0 0.70.7 1.71 600 18051296.4()1671() t f bhkNVkN 故需要进行配筋计算 若只配置箍筋而不用弯起钢筋 ,0 cspp VVVV忽略预应力的影响，故 00 0.71.2

29、5 s cstyv A Vf bhfh s 即：1296.41.2521018051671 s A KN s 故：0.79 s A s ，取箍筋直径d=10mm 则： 78.54 397() 0.79 smm，取200smm .min 78.5 41.71 0.26%0.240.240.2% 600 200210 svt svsv yv Af bsf 满足要求 . 2.6 使用阶段的验算： 2.6.1正截面的抗裂验算： 支座 A点( 上边缘 ) 3789 k MkN m 6 2 11 3789 10 (19001064)6.41(/) 4.9410 k ck M yNmm I 6 51111

30、40885004088500618626641.510626 13.469104.94104.9410 PC 2 3.04 3.20.81 7.05(/)N mm 15 22 6.417.050.64(/)2.39/ ckpctk N mmfNmm， 说明在支座A点上部只产生压应力, 不可能出现裂缝, 故不需要进行裂缝宽度验算 跨中 C点(下边缘 ) 6 2 11 6123 6123 10 106413.12(/) 4.94 10 k k ck MkN m M yN mm I 6 51111 43443004344300937944641.510944 13.469104.94104.9410

31、 PC 2 3.237.78 1.23 9.78(/)N mm 2 13.129.783.34(/) ckpc N mm 2 2.39/ tk fN mm, 需要进行裂缝宽度验算 max t (1.90.08) ep sk cr se d Wc E 6874 3892 0.019 0.5 1900 600 sp te te AA A 1.7 cr ( 构件受力特征系数) 2 p0conlEpc =1395 184.636 9.781269.1(N/ mm ) 0p0pp A()A pconlEpc N (1395184.6369.78)3892 4939.14()kN 0 () (204060

32、0) 120 0.16 600 1805 ff f bb h bh 6 2 3 0 (6123641.5) 10 01370() 4939.14 10 k p p MM eemm N 20 0 0.870.12(1)() f h zh e 2 1805 0.870.1210.1618051255() 1370 mm 16 20( ) () kpp sk ps MMNze AA z 663 2 6123 10641.5 104939.14 10(1255-0) 41.9(/) (68743892) 1255 N mm 0.650.652.39 1.11.10.850.2,0.2 0.01941.

33、9 tk tesk f 取 222 14252815.2 27(mm) 141.020+280.515.2 ii eq iii n d d n v d 552 25,(1.952.0) 10 /21.975 10/,1.7() scr cmm EN mm取预应力混凝土构件 max t (1.90.08) ep sk cr se d Wc E 5 41.927 1 .70.2(1.9250.08)0.012()0.2 1.975 100.019 mmmm 满足要求 其中： : ck 标准组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力 : pc 扣除全部预应力损失后边缘混凝土的预压应力 : cr 构件受力特征

34、系数 ： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均与系数 : sk 按荷载效应的标准组合计算的预应力钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应 力 :c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 : te 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 : te A有效受拉混凝土截面面积 : ep d受拉区纵向钢筋的等效直径 : f 受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值 :e轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 : p e混凝土法向应力等于0 时全部纵向预应力和非预应力的合力的作用点至受拉区 纵向预应力钢筋和非预应力钢筋合力点的距离 17 0 : p N混凝土法向应力等于0 时，全部纵向预应力和非预应力筋

35、的合力 2.6.2挠度计算 （1） 截面刚度计算 0 () crpctk Mfw 120120 (0.7)(0.7) 1.51.16 1600 m h 2 9.78/ pc N mm 11 83 4.94 10 4.6 10 () 1064 n n n I Wmm y () crpctkn MfW 8 (9.78 1.16 2.39)4.6 105774.1()kN m 5 4 0 5774.1 0.94 6123 0 2 1038926874 0.061 3.25 106001805 cr cr k f ps s E c M k M AA E Ebh 0.210.21 (1)(10.45)0

36、.7110.4500.73.74 0.061 f E w（） （） 0.85 (1) cn s crcr E I B kkw 411 15 1515 0.853.25104.9410 11.710 0.94(10.94)3.74 10% 11.7100.910.53 10 s s B B 考虑预拉区出现裂缝，故降低 15 15 (1) 0.749600.7 11635774.1() 612310.53 10 5.42 10 5774.1(21)6123 ks l qk qg l M B B MM MMMkN m B 其中： : cr M开裂弯矩 ：混凝土构件的截面抵抗塑性影响系数 18 f ：

37、受拉翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值 : m 混凝土构件的截面抵抗塑性影响系数基本值 s B：荷载短期作用下的截面弯曲刚度 l B：荷载长期作用下的截面弯曲刚度 : q M按荷载效应的准永久组合计算的弯矩，取计算区段内的最大弯矩值 （2） 荷载作用下的挠度： 跨中：6123 37899912() k MKN m 等效荷载： 22 889912 115.52(/) 26.2 M qKNm l 2 4 5 3848 q ll Mlql f BB 支座 462 1515 5 115.52262003789 1026200 130.86070.8() 3845.42108 5.42 10 mm （

38、3） 预应力产生的反拱： 跨中:328633436629()MMkN m 等效荷载： 22 886629 77.3(/) 26.2 M qkNm l 2 4 5 3848 q cncn Mlql f E IE I 支座 462 411411 577.3 262003286 1026200 384 3.25 104.94 108 3.25 104.94 10 29.5 17.6 12()mm 构件的挠度（考虑预压应力长期作用的影响，将预应力反拱值乘以增大系数2.0 ） ： 26200 270.82 1246.8()87.3() 300300 qp l fffmmmm 满足要求 2.7 施工阶段的

39、验算： 2.7.1应力计算： 施工阶段有效预加力为张拉控制应力减去第一阶段预应力损失 3892 (1395 192.7 1.05)4675.3() pApp NAkN 19 3892 (1395 082.49)5108.3() pcpp NAkN 4675.35108.3 4891.8() 22 pApC pkN NN N 端弯矩： 4891.8 0.6263062.3() p MkN m 曲线范围内均布荷载： 22 8 8 4891.8 0.523 119.3(/) (26.55) p N e qkN m l 水平力 cos4891.8() ppP NNNkN 水平 垂直力 sintan48

40、91.8 0.16782.7() ppP NNNkN 竖向 图 7 等效荷载分布图2 图 8 综合弯矩 2（平衡荷载产生的弯矩） 支座 A点的主弯矩：4891.8 0.6263062.3()MkN m 1 跨中 C点的主弯矩：4891.8 0.9444617.9()MkN m 1 20 次弯矩计算表（注：表中正值为梁下边缘受拉） 表四 : 截面综合弯矩主弯矩次弯矩 支座 A 3809 3062.3 746.7 跨中 C -3869 -4617.9 748.9 次弯矩取平均为747.8kN.m 考虑荷载的不利情况，即在施工预应力时可能的最小自重荷载为： 预应力梁的间距为6.0m, 板厚 h=12

41、0mm, 则由板传到梁上的线荷载为 (6.00.6)(0.1225)16.2(/),16.5/gkN mkN m取计算 图 9 最小自重荷载产生的弯矩图 跨中 C： p A(1395 082.49) 38925108.3() pconl NkN 上边缘： 2 pppnn pcn nnn NN e y M y AII 6 51111 51083005108300937836747.810836 13.469104.94104.9410 2 3.798.10 1.27 3.04(/)N mm 6 11 0 2900 10836 3.043.044.91 4.94 10 k ctpc M W 22

42、1.87(/)24.78(/) tk N mmfN mm0（表明上边缘受压） 下边缘： 2 pppnn pcn nnn NN e y M y AII 6 51111 510830051083009371064747.8101064 13.469104.94104.9410 21 2 3.79 10.31 1.61 12.49(/)N mm 6 11 0 22 2900 101064 12.4912.496.25 4.94 10 6.25(/)0.80.826.821.44(/) k ccpc ck M w NmmfNmm 支座 A： p A(1395 192.7 1.05)4675.3() p

43、conl NkN 上边缘： 2 pppnn pcn nnn NN e y M y AII 36 51111 4675.3104675.3618836747.8 10836 13.469104.94104.94 10 2 =3.46+4.88+1.27=9.61(/)N mm 6 11 0 22 96210836 9.619.611.63 4.9410 11.24(/)0.80.826.821.44(/) k ccpc ck M w NmmfNmm 下边缘： 2 pppnn pcn nnn NN e y M y AII 36 51111 4675.3104675.36181064747.8101

44、064 13.469104.94 104.9410 2 =3.46-6.21-1.61 =-4.36(/)N mm 6 k 11 00 22 N962101064 4.364.362.07 A4.9410 2.28(/)24.78(/) k ctpc tk M W NmmfNmm 故：上下边缘均满足要求 2.7.2梁端局部承压的计算 采用 OVM 锚具、垫板及局部承压钢筋等配套设备。 锚具选用：.1514OVM M 锚垫板： 285220152 2.8 预应力筋伸长值 22 22 (0.166550)65505007133.3()Lmm 直线段： 15 1395 3892 7133.3 51(

45、) 3892 1.95 10 j PS FL Lmm AE 抛物线段： 0.00156.5500.250.16 11395389215296.8() 22 T Pj KL FFkN 3 25 5296.8 106550 45.7 3892 1.95 10 P PS FL Lmm AE 12 5145.796.797LLLmmmm 预应力筋伸长了97mm 根 据 以 上 计 算 结 果 ， 综 合 考 虑 各 种 因 素 ， 预 应 力 筋 实 配 2 815.2,3892mm , S p A2在 梁 内 连 续 设 置 ； 支 座 非 预 应 力 筋 实 配9 2 25,4418mm s A, 跨中非预应力筋实配12 2 25,5892mm s A。