盘扣支架计算书.docx

1、附件一、中间跨架体计算编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工脚手架平安技术统一标准GB51210-20163、混凝土结构工程施工标准GB50666-20114、建筑施工临时支撑结构技术标准JGJ300-20135、建筑施工承插型盘扣式钢管支架平安技术规程JGJ231-20106、建筑施工模板平安技术标准JGJI62-20087、建筑结构荷载标准GB50009-20128、混凝土结构设计标准GB50010-2010（2015年版）9、钢结构设计标准GB50017-201710、冷弯薄壁型钢结构技术标准GB50018-200211、木结构设计标准GB50005-201712、混凝土模板用胶

2、合板GB/T17656-201813、危险性较大的分局部项工程平安管理规定住建部令第37号14、建设工程高大模板支撑系统施工平安监督管理导那么建质2009254号一、工程参数箱梁参数箱梁高度2.Im顶板厚度0.25m底板厚度0.25m翼板厚度0.4m腹板厚度0.5m支架参数支架平安等级I级结构重要性系数：支架1.l面板主次楞1.1支模高度6m钢管类型水平杆Q235：483.Onun,立杆Q345：60.33.2mm底板下立杆纵距1.5m立杆横距1.5m腹板下立杆纵距1.5m立杆横距0.9m翼板下立杆纵距1.5m立杆横距1.5m水平杆步距1.5m伸出长度a0.5m面板木胶合板厚度：15mm次楞方

3、木，间距底板下0.25m,翼板下0.3m,腹板下0.2m主楞10号工字钢剪刀撑设置依据JGJ231-2010标准要求设置支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇碎自重24kNm3钢筋自重1.5kNm3面板次楞自重0.3kNm2支架自重0.14kNm可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kNm22.5kN3kNm23kNm2二、箱梁翼板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=1500X15X15/6=5625Omm截面惯性矩1=15OOX15151512=421875mm,;(一)强

4、度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，1.=0.3mo2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q=l.l1.2(240.4+1.5X0.4+0.3)+1.431.5=27.720kNmq=l.lx1.35(240.4+1.50.4+0.3)+1.40.731.5=28.240kNm根据以上两者比拟应取q=28.240kNm作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=l.l1.2l.50.3=0.594kN/m跨中集中荷载设计值P=1.IXI.4X2.5=3.85OkN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=O

5、Iq1I2=O.128.2400.32=0.254kNm施工荷载为集中荷载：M2=O.08q2l2+0.213P1=O.080.5940.32+0.2133.8500.3=0.250kNm取山片0.254KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12NInm2；OMiihx0.254XlO6二二4.52Nmm2f=12Nmm2=W56250面板强度满足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=1.5(240.4+1.50.4+0.3+3)=20.250kNm;面板最大容许挠度值：300/250=1.2mm；面板弹性模量：E=6000Nmm2;0

6、677q,0.67720.250300,V=0.44mm1.2mm100EI1006000421875满足要求！三、箱梁翼板次楞方木验算次楞采用方木，宽度100mnb高度100mnb间距0.3m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W=1001001006=166667mm3;截面惯性矩I=10010010010012=8333333mm,;(一)抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，1.=1.5m2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q=l.lx1.2(240.4+1.5X0.4+0.3)+1.430.3=5.

7、544kNmq=l.l1.35(240.4+1.50.4+0.3)+1.4X0.730.3=5.648kNm根据以上两者比拟应取q=5.648kNm作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=l.l1.20.30.3=0.119kNm跨中集中荷载设计值P=l.l1.42.5=3.850kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.Iq1I2=O.15.6481.52=1.271kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213P1=O.080.1191.52+0.2133.8501.5=1.25IkNm取MIm=1.271kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=13Nm1

8、1AM,tx1.271IO6。=7.63Nmm2f=13Nmm2W166667次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.65.6481.5=5.083kN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.60.1191.5+0.653.850=2.6IOkN取V=5.083kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=l.6Nmm2;抗剪强度按下式计算：3V35.083XlO3T=0.762Nmm2fv=l.6Nmm22bh2100X100次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0

9、3（24X0.4+1.5X0.4+0.3+3）=4.050kNm次楞最大容许挠度值：1500250=6mm;次楞弹性模量：E=9000Nmm2;O.677ql4O.6774.0501500.0,v=1.85mm6mm100EI1009000X8333333满足要求！四、箱梁翼板主楞验算主楞采用：10号工字钢，截面抵拒矩W=49.OOcm,截面惯性矩1=245.00Cml弹性模量E=206000Nmm,(一)强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kNmm2o首先计算次楞作用在主楞上的集中力Po作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11=1.11.2(240.4+1.50.4+0

10、3)+1.430.3=5.544kNmq2=1.11.35(240.4+1.50.4+0.3)+1.40.730.3=5.648kNm根据以上两者比拟应取q.5.648kNm作为设计依据。次楞最大支座力=1.IqJ=1.1X56481.5=9.319kN次楞作用集中荷载P=9319kN,进行最不利荷载布置如以下图：计算简图(kN)弯矩图(kN-m)支座力自左至右分别为：Rl=18.54kN支2=51.35kN支3=51.35kN支4=力.54kN;最大弯矩M11x=7.129kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205Nm11Mltttx7.129106=145.490Nmm2205Nmm2W49

11、OOXlO3主楞抗弯强度满足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载Po作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.3(240.4+1.50.4+0.3+3)=4.050kNm次楞最大支座力=1.lqJ=1.I义4.0501.5=6.683kNo以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值V=1.565mm。主梁的最大容许挠度值：1500/250=6.0mm,最大变形Vnax=1.565mm6.Omm满足要求！五、风荷载计算(一)风荷载标准值架体风荷载标准值应按下式计算：%二也出“%-根本风压

12、按黑龙江佳木斯市10年一遇风压值采用，vv=0.4kNm2o1一-支撑结构风荷载体形系数艮，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载标准表&3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2XAn/(1.Xh)=1.2X0.179/(1.5X1.5)=0.095式中A,一一步一跨范围内的挡风面积，1=(la+h+0.3251ah)d=0.179m2U立杆间距，1.5m,h步距，1.5m,d钢管外径，0.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：sl=l.2=l.2X0.095=0.11无遮拦多排模板支撑架的体形系数

13、l-nn1-0.979.=st=o.11=0.88l-1-0.97一一风荷载地形地貌修正系数。n一支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=6m,按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数黑勺。单根桁架风荷载标准值Wk=zstvv=l0.ll0.4=0.044kNm2模板支撑架架体风荷载标准值叫二出=1XO880.4=0.352kNm2模板支撑架顶部竖向栏杆围挡体型系数，取1，风荷载标准值Wmk=*JM=IXlX0.4=0.400kNm2(二)风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值MTk计算/k风荷载作用在模板支撑架计算单元的架

14、体范围内的均布线荷载标准值；q*k=a1.5X0.352=0.528kNmH架体搭设高度；wk风荷载作用在模板支撑架计算单元的栏杆围挡范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部；FWk=1.jm%k=.5X1.5X0.400=0.900kNHm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度MTK=I/2X6X6X0.528+60.900=14.904kNm(三)模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值NWkB模板支撑架横向宽度。模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb,n=6；6614.904NWk=1.06kN(6+1)(62)9(四)模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值M

15、w由风荷载产生的弯矩标准值MiM按下式计算：MWk=I.5X0.044l.51.5/10=0.015kNm,由风荷载产生的弯矩设计值MW=I.4X0.6MWk=i.40.60.015=0.013kNm六、立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值组合由风荷载产生的附加轴力时，按下式分别计算，并取较大值：由可变荷载控制的组合：1. 20.146+(240.4+1.50.4+0.3)1.51.5+l.4(31.51.5+0.61.06)=39.70kN；由永久荷载控制的组合：1. 350.146+(240.4+1.50.4+0.3)1.51.5+1.4(0.731.51.5+0.61.06)=40.53k

16、N；立杆轴力设计值N=40.53KNo（二）立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值:1.0I=nh=l.21.5=1.80m1.02=h,+2ka=l.5+20.70.5=2.20mh一支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。h支架立杆顶层水平杆步距（m）n-一支架立杆计算长度修正系数。K-一悬臂端计算长度折减系数a-支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）1.o取2.2Omo（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式：汽NI.MWWfAWN立杆轴向力设计值（kN），N=40.53kN；9一轴心受压稳定系数，由长细比人=1.0i查表得到;1.0立杆计算长度（m）,1.0-2.20

17、moi立杆的截面回转半径（Cm）,i=2.02cm；A立杆截面面积（Cm2）,A=5.74c11M.一风荷载产生的弯矩设计值；W立杆截面抵抗矩（CrnI：W=7.78cm3；fQ345钢材抗压强度设计值N/mm；f=300Nmm2;立杆长细比计算：=1.oi=2202.02=109150,长细比满足要求！按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数。=0.411；1.140.53XlO31.10.013XlO60.4115.74IO2,=188.98+1.84=190.82Nmm2f=3OONmm27.78XlO3立杆稳定性满足要求！七、箱梁底板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,取主楞

18、间距1.5m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=15001515/6=5625OmnA截面惯性矩I=1500151515/12=421875mm4；(一)强度验算2、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，1.=0.25mo2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q=l.lx1.2(24(0.25+0.25)+1.5(0.25+0.25)+0.3)+1.431.5=32.769kNmq=l.l1.35(24(0.25+0.25)+1.5(0.25+0.25)+0.3)+1.40.731.5=33.920kNm根据以上两者比拟应取

19、q1=33.920kNm作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=l.l1.21.50.3=0.594kN/m跨中集中荷载设计值P=l.l1.42.5=3.850kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=O.Iq1I2=O.1X33.9200.252=0.212kNm施工荷载为集中荷载：M2=O.08q2l2+0.213P1=O.080.594X0.25?+0.2133.850X0.25=0.208kNm取山片0.212KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12Nm11AMlttix0.212106二=3.77Nmm2f=12Nmm2=W56250面板强度满足要求！(二)挠度验

20、算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=1.5(24(0.25+0.25)+1.5(0.25+0.25)+0.3+3)=24.075kNm;面板最大容许挠度值：250/250=1.0mm；面板弹性模量：E=6000Nmm2;V=0.677q,=0.67724.075250,=0.25mm1.0mm100EI1006000X421875满足要求！八、箱梁底板次楞方木验算次楞采用方木，宽度100mnb高度100mnb间距0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W=100100100/6=166667mm3；截面惯性矩I=1001001001001

21、2=8333333mm,;(一)抗弯强度验算2、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，1.=1.5mo2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q=l.lx1.2(24(0.25+0.25)+1.5(0.25+0.25)+0.3)+1.430.25=5.462kNmq=l.l1.35(24(0.25+0.25)1.5X(0.25+0.25)+0.3)+1.4X0.730.25=5.653kNm根据以上两者比拟应取q=5.653kNm作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=l.l1.20.25X0.3=0.099kNm跨中集中荷

22、载设计值P=l.l1.42.5=3.850kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.lq1l2=0.15.6531.52=1.272kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213P1=O.08X0.0991.52+0.2133.850l.5=1.248kNm取山片1.272kN-m验算强度。木材抗弯强度设计值f=13NInin2；Mlttix1.272IO6O=7.63Nmm2f=13Nmm2W166667次楞抗弯强度满足要求！(二)抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=O.6q1l=0.65.6531.5=5.088kN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65

23、P=0.60,0991.5+0.653.850=2.592kN取V=5.088kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=l.6Nmm2;抗剪强度按下式计算：3V35.088XlO3T二二二0.763Nmm2fv=l.6Nmm22bh2100100次楞抗剪强度满足要求！(三)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.25(24(0.25+0.25)+1.5X(0.25+0.25)+0.3+3)=4.013kNm次楞最大容许挠度值：1500250=6mm;次楞弹性模量：E=9000Nmm2;0.677q,0.6774.0131500.O4V=1.83mm6m

24、m100EI1009000X8333333满足要求！九、箱梁底板主楞验算主楞采用：10号工字钢，截面抵拒矩W=49OOcnK截面惯性矩1=245.00Cm弹性模量E=206000Nmm,(一)强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kNmm2o首先计算次楞作用在主楞上的集中力Po作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=1.1x1.2(24(0.25+0.25)+1.5X(0.25+0.25)0.3)+1.430.25=5.462kNmq2=1.11.35(24X(0.25+0.25)+1.5X(0.25+0.25)+0.3)+1.4X0.730.25=5.653kNm根据以上两者

25、比拟应取q=5.653kNm作为设计依据。次楞最大支座力=1.IqJ=I.1X5.6531.5=9.327kN次楞作用集中荷载P=9.327kN,进行最不利荷载布置如以下图：计算简图(kN)弯矩图(kN-m)支座力自左至右分别为：Rl=22.31kN;R2=61.64kN支3=61.64kN;R4=22.31kN;最大弯矩Mg=8.511kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205Nm11Mltttx8.511IO6二=173.694Nmm2205Nmm2W49,OOXlO3主楞抗弯强度满足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主

26、楞上的集中荷载Po作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.25(24(0.25+0.25)+1.5(0.25+0.25)+0.3+3)=4.013kNm次楞最大支座力=1.IqJ=I.1X4.013X1.5=6.621kNo以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.852mm。主梁的最大容许挠度值：1500/250=6.Omm,最大变形Vnax=1.852mm6.Omm满足要求！十、风荷载计算(一)风荷载标准值架体风荷载标准值应按下式计算：味二也出根本风压，按黑龙江佳木斯市10年一遇风压值采用，vv=0.4kNm2o%-一支撑结构风荷载体形系数将支撑架视为桁架，按

27、现行国家标准建筑结构荷载标准表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2XAtt/(1.Xh)=I.2X0.179/(1.5X1.5)=0.095式中人一一步一跨范围内的挡风面积，ll=(la+h+O.3251ah)d=0.179m2Ia-立杆间距，1.5m,h-一步距,1.5m,d-钢管外径，O.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：Kt=1.2=1.20.095=0.11无遮拦多排模板支撑架的体形系数：l-n1-0.979s=st=o.H=0.88l-1-0.97一风荷载地形地貌修正系数。n一支撑架相

28、连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=6m,按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数内二1。单根桁架风荷载标准值Wk=zstvvo=1o.ll0.4=0.044kNm2模板支撑架架体风荷载标准值叫=%生%=1XO880.4=0.352kNm2模板支撑架顶部竖向栏杆围挡体型系数，取1,风荷载标准值Wmk=*JM=IXlX0.4=0.400kNm2（二）风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值MTk计算%风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值；Wk=4,吗k=1.5Xo.352=0.528kNmH架体搭设高度；5k风

29、荷载作用在模板支撑架计算单元的栏杆围挡范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部；Fg=JHm,=i,51.50.400=0.900kNHm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度MTK=I/2X6X6X0.528+60.900=14.904kNm（三）模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值NWkB模板支撑架横向宽度。模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb,n=6；6614.904NWk=1.06kN(6+1)(6+2)9（四）模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值M卬由风荷载产生的弯矩标准值M心按下式计算：MWk=1.5XO.0441.5l.5/10=0.015kN

30、m,由风荷载产生的弯矩设计值MW=1.4X0.6Wk=i.40.60.015=0.013kNm十一、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值组合由风荷载产生的附加轴力时，按下式分别计算，并取较大值：由可变荷载控制的组合：1.20.146+（240.50+1.50.50+0.3）X1.51.5+1.4（31.51.5+0.61.06）=46.58kN;由永久荷载控制的组合：1.350.146+（240.50+1.50.50+0.3）1.51.5+1.4（0.731.51.5+0.61.06=48.28kN;立杆轴力设计值N=48.28KNo（二）立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：1.01

31、h=l.21.5=1.80m1.02=h,+2ka=l.5+20.70.5=2.20mh一支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。h支架立杆顶层水平杆步距（m）-一支架立杆计算长度修正系数。K悬臂端计算长度折减系数a-支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（In）1.o取2.2Omo（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式：y。NIy。MWW、N立杆轴向力设计值（kN）,N=48.28kN；。一一轴心受压稳定系数，由长细比人=1.0i查表得到；1.0立杆计算长度(m),1.0=2.20mi立杆的截面回转半径(Cm),i=2.02cm；A立杆截面面积(Cm2),A=5.74c11M.一风荷

32、载产生的弯矩设计值；W立杆截面抵抗矩(Cm3)：W=7.78cm3；fQ345钢材抗压强度设计值N/mm)f=300Nmm2;立杆长细比计算：=1.oi=2202.02=109150,长细比满足要求!按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数。=0411；1.148.28103l.l0.013106AW0.4115.74IO2+,=225.12+1.84=226.96Nmm2f=300Nmm7.78XlO3立杆稳定性满足要求！十二、箱梁腹板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩忙90015156=33750mm;截面惯性矩I=9001

33、5151512=253125mm4;(一)强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，1.=O.2m。2、荷载计算均布线荷载设计值为：q=l.l1.2(242.1+1.52.1+0.3)+1.430.9=68.132kNmq2=l.l1.35(242.1+1.52.1+0.3)+1.4X0.730.9=74.881kN/m根据以上两者比拟应取q=74.881kN/m作为设计依据。3、强度验算M1=O.Iq1I2=O.1X74.8810.22=0.300kNm面板抗弯强度设计值f=12N三2;=8.89Nmm2f=12Nmm233750Mlftix0.300XlO6面板强度

34、满足要求!(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.Ooq=0.9(242.1+1.52.1+0.3+3)=51.165kNm;面板最大容许挠度值：200/250=0.8mm；面板弹性模量：E=6000Nmm2;0.677q,0.67751.165200,V=二=0.36mm0.8mm100EI1006000253125满足要求！十三、腹板底次楞验算腹板底次楞采用方木，宽度100mnb高度100mm,间距0.2m,截面抵抗矩W=1010106=166.667cm3,截面惯性矩I=10101010/12=833.333cm4,弹性模量E=9000Nmm,(一

35、)强度验算1、荷载计算；腹板下均布线荷载设计值为：q=1.2(242.1+1.52.1+0.3)+1.430.2=15.14kNmq=1.35(242.1+1.52.1+0.3)+1.40.730.2=16.64kNm根据以上两者比拟应取q尸16.64kNm0底板下均布线荷载设计值为：q2=1.2(240.5+1.50.5+0.3)+1.430.2=4.37kNmq2=1.35(240.5+1.50.5+0.3)+1.40.730.2=4.52kNm根据以上两者比拟应取q2=4.52kNm0计算简图(kN)弯矩图(kNm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：Rl=1.22kN；R2=7.91k

36、N;R3=7.91kN；R4=1.22kN;最大弯矩Meax=0.733kNm次楞抗弯强度设计值f=13Nm11MlliixO.7331O6o=4.398Nmm213Nmm2W166.667IO3满足要求！(二)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：腹板下ql=0.2(242.1+1.52.1+0.3)=10.77kNm;底板下q2=0.2(240.5+1.50.5+0.3)=2.61kNm;计算简图(kN)次楞弹性模量：E=9000Nmm2;经计算，最大变形VBaX=0.395mm次楞最大容许挠度值：900/250=3.6mm；最大变形Vna

37、x=0.395mm3.6mm满足要求！十四、腹板底主楞验算主楞采用：10号工字钢，截面抵抗矩W=49.OOcn?,截面惯性矩1=245.00Cm)弹性模量E=206000Nmm,(一)强度验算主楞按三跨连续梁计算，次楞作用在主楞上的集中荷载P=7.91kN,如以下图:7.9V.9V.917.9V.917.9V,917.97.917.9V.9V.917.9V.917.9V.917.9V.9V.917.9V.917.9V.91III15oo15oo15oo计算简图(kN)弯矩图（kNm）经计算，从左到右各支座力分别为：R1=25.69kN;R2=65.27kN;R3=65.27kN;R4=25.6

38、9kN;最大弯矩NU=8.919kN.m;主楞的抗弯强度设计值f=205Nm11Mlttjx8.919106二二=182.020Nmm2205Nmm2W49.OOXlO3主楞抗弯强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，次楞作用在主楞上的集中荷载P=4.898kN,经计算，主楞最大变形值V*=1.700mm。主楞的最大容许挠度值：1500/250=6.Omm,最大变形Vnax=1.700mm6.Omm满足要求！十五、风荷载计算（一）风荷载标准值架体风荷载标准值应按下式计算：叫%根本风压，按黑龙江佳木斯市10年一遇风压值采用，%=0.4kNm2一支撑结构风荷载

39、体形系数灯将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载标准表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2XA/(1.Xh)=1.2X0.179/(1.5X1.5)=0.095式中A“一一步一跨范围内的挡风面积，l=(la+h+0.3251ah)d=0.179m2Ia立杆间距，1.5m,h步距,1.5m,d钢管外径，0.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：Kl=l.2=1.20.095=0.11无遮拦多排模板支撑架的体形系数：I-Ir1-0.97s=st=o.11=0.88l-1-0.97n一一风荷载地形地

40、貌修正系数。n一支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=6m,按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数禹二1。单榴桁架风荷载标准值Wk=zstvvo=o.H0.4=0.044kNm2模板支撑架架体风荷载标准值Wfk=zsvv=o.88o.4=0.352kNm2模板支撑架顶部竖向栏杆围挡体型系数，取1,风荷载标准值Wmk=*JM=IXlX0.4=0.400kNm2(二)风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值Mn计算以k风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值；Wk=4吗k=1.5X0.352=0.528kNm

41、H架体搭设高度；FWk一风荷载作用在模板支撑架计算单元的栏杆围挡范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部；入k=4m%k=.5X1.5X0.400=0.900kNHm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度MTK=I/2X6X6X0.528+60.900=14.904kNm(三)模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值MVkB模板支撑架横向宽度。n-模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb,n=6;6614.904NWk=1.06kN（6+1）（62）9（四）模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值Ww由风荷载产生的弯矩标准值按下式计算：MWk=1.5o.0441.51.

42、5/10=0.015kNm,由风荷载产生的弯矩设计值MW=1.4X0.=i.40.60.015=0.013kNm十六、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值箱梁腹板模板主次楞计算时，结构重要性系数取1.l立杆承受上部腹板荷载设计值：65.27/1.1=59.34kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.2X6X0.14=1.OlkN腹板底立杆轴向力设计值N=59.34+1.01=60.35kN;风荷载引起的立杆轴力：1.06kN组合风荷载时，立杆的最大轴向力设计值N=60.35+1.4X0.61.06=61.24kN（二）立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：1.oi=h=l.21.5=1.80m1.02=h,+2ka=l.5+20.70.5=2.20mh一支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。h支架立杆顶层水平杆步距（m）-一支架立杆计算长度修正系数。k悬臂端计算长度折减系数a-支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（In）1.o取2.2Omo（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式：yQN+y。MmWfW、N立杆轴向力设计值（kN），N=61.24kN;一一轴心受压稳定系数，由长细比入=1.i查表得至小1.0立杆计算长度(m),1.o=2.20mi立杆的截面回转半径(Cm),i=2.02cm；