保鲜膜机设计说明书.doc

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1、 目录目录 保鲜膜机设计保鲜膜机设计.3 摘要摘要.3 ABSTRACT.4 THE HEAD METAL CLIPPER DESIGN.4 1 绪论绪论5 1.1 课题选择的背景和目的.5 1.2 保鲜膜机国内外发展现状 6 1.3 保鲜膜机的现状 7 1.3.1 保鲜膜机在车间布置和作用7 1.3.2 保鲜膜机的类型和特点保鲜膜机的类型和特点7 1.3.3 保鲜膜机研究的内容和方法.8 2 方案的选择与评述方案的选择与评述.10 2.1 方案选择.10 2.2 方案评述.10 3 电机的选择电机的选择.12 3.1 剪切力的计算.12 3.2 剪切机的扭矩计算.12 3.3 剪切时,转股

2、稳定运转转速.13 H n 3.4 电机型式及电机容量的选择.13 4 主要零件的强度计算主要零件的强度计算.16 4.1 减速机的计算.16 4.1.1 减速机的传动比分配16 4.1.2 减速机齿轮设计.16 4.1.3 齿轮轴的设计计算24 4.2 剪刃的设计.29 4.2.1 材料的选择.29 4.2.2 剪刃的结构设计.29 4.3 转股轴承的选择及校核.30 4.4 侧隙调整机构的设计.31 4.5 电动机的起动力矩的验算.32 4.5.1 系统飞轮力矩的计算32 4.5.2 起动时间的计算.33 4.5.3 起动转角的校核.33 5 润滑方法的选择润滑方法的选择.37 5.1 减

3、速机润滑方法及润滑油的选择.37 5.2 保鲜膜机的润滑.37 6 试车方法和对控制的要求试车方法和对控制的要求38 6.1 试车要求.38 6.2 对控制系统的要求.38 7 设备可靠性与经济评价设备可靠性与经济评价39 7.1 机械设备的有效度.39 7.2 投资回收期.39 专题专题-电动机选择与探讨电动机选择与探讨.41 1.三相异步电动机的旋转原理 : .42 2.同步电动机在结构上大致有两种：43 3.电机固有步距角：44 4.步进电机的一些特点：45 5.电动机的润滑46 结论结论.47 致谢致谢.48 参考文献参考文献.49 保鲜膜机设计保鲜膜机设计 摘要摘要 保鲜膜机

4、是 1700 热连轧机的单体设备,它的用途是切头、切尾，出现卡钢事故时， 将轧件剪断，处理卡钢事故。有时也可剪切定尺，检查轧件的质量。 本溪钢铁公司 1700 热连轧厂的保鲜膜机是为满足生产要求制造的，本设计就是改 造切头、切尾保鲜膜机及其主传动系统。重新选择主电机，新设计的减速机利用原剪 切机的底座，采用双电机，把剪切机构的曲柄摇杆式改成转鼓式，减少了动力矩，提 高了剪切质量。 设计中，进行剪切力的计算，选择主电机的容量，进行轴、齿轮的设计计算，进 行剪切机构的改进设计，取得较好的效果，有一定的经济效益。 该切头保鲜膜应用 1700 连轧厂，切头和切尾，以及事故处理也可作为 1700 横切

5、机构设计参考。 关键词： 剪切机,转股,切头,切尾 Abstract The Head Metal Clipper Design The head metal clipper is 1,700 hot companies rolling mills monomer equipment. Its use is cuts away the forehead, cuts away the tail, When it appear catches the steel and iron accident, It cuts by the rolling part, processing catches

6、 the steel and iron the matter. Sometimes also may cut the size which assigns, inspects is rolled over the part the quality. The Benxi iron and steel company 1,700 heat continuously roll over the manufacturing plant to cut away the forehead clipper are for satisfy the production request manufacture，

7、This design is the transformation cuts away the forehead, cuts away the rear part clipper and its the main transmission system. Rechooses the main electrical machinery, the new design decelerates the machine use originally to cut the machine the foundation, uses the double electrical machinery, cuts

8、 the organization the crank rocker type to alter to the rotor drum type, reduced the kinetic moment, enhanced has cut the quality. In the design, carries on the shearing force the computation, the choice main electrical machinery capacity, carries on the axis, the gear design calculation, carries on

9、 cuts the organization the improvement design, obtains a better effect, has the certain economic efficiency. Should cut away the forehead to fly cuts should be used in 1700 continuously roll over the manufacturing plant, cuts away the forehead and cuts away the rear part, as well as the accident pro

10、cesses also may take 1,700 lateral shears organizations design reference. Key words: the cutting machine, the rotor drum type, cuts away the forehead, cuts away the tail 1 绪论绪论 1.1 课题选择的背景和目的课题选择的背景和目的 钢材的生产在国民经济中占有重要地位，用轧制的方法生产钢材，具有生产率高、 品种多、生产过程连续性强、易于机械化、自动化等优点。随着轧制工艺和设备的不 断发展，以及国民经济各个部门对钢材品种要求

11、的不断增长，轧制刚才的品种范围也 在日益扩大。应该指出，性能参数相同的轧钢机采用不同的布置型式时，轧钢车间产 品、产量和轧钢工艺就不同。因此，轧钢机标称方法还不能全面反映各种轧钢车间的 技术特征，还应考虑轧钢机布置型式。轧钢机布置型式可分为单机架式、多机架顺列 式、横列式、连续式、半连续式、串列往复式、布棋式等，为了进一步提高生产率， 出现了连续式布置，此时各架工作机座沿轧制线依次排列，使轧件能同时在几个工作 机座中连续轧制。在连续轧制时为了不使轧件在工作机座间拉断时产生很大的活套， 各工作机座的轧制速度应符合“秒流量相等”的原则。连续布置的主要优点是单位产 量投资少，轧制速度高，有较高的机械

12、化和自动化水平。连续式布置的主要缺点是总 投资大，建设周期教长，改变轧制规格时，轧机调整不方便。因此，有些热轧钢板车 间采用半连轧和 3/4 连轧布置型式。精轧机采用连续式，粗轧采用非连续式。 随着带钢热连轧机的发展，产品精度会不断提高，除了提高轧机刚性外，还用厚 度自动控制。采用电动液压压下装置，为了提高带钢向厚度公差和改善板型，在现 代轧机上装有液压弯辊装置。 1700 热连轧机组为了使粗轧后的轧件有更好的头尾形状，该热轧线上装有一台切 头、切尾的保鲜膜机，该保鲜膜机作用是切掉轧件的“舌头”和“燕尾” ，出现卡钢事 故时，将轧件剪断，处理卡钢事故，有时也用剪切定尺，检查轧件的质量。 保鲜膜

13、机使用中存在的问题，保鲜膜机采用发电机组供电调整困难，剪切机构的 运动不见偏心套、连杆惯性太大，电气控制部分难以实现。轧件速度和检测仪器不可 靠，曲柄轴承进水等问题，由于保鲜膜机不能正常使用，致使黑头进精轧机组造成冲 击符合大，轧件的“舌头”和“燕尾”很大，有时造成过钢和卷取卡钢事故，影响产 品成材率，加大废品数量。本设计的目的就是对保鲜膜机进行改进设计，保证保鲜膜 正常剪切，这样可以引进厚度控制系统使板卷卷取整齐，提高带卷质量，以满足市场 对带钢的要求。 1.2 保鲜膜机国内外发展现状保鲜膜机国内外发展现状 要使保鲜膜适应轧机生产的要求和提高自动化水平，除不断改进保鲜膜性能外，在 保鲜膜

14、区还需增设有关设备与装置。 如图 1.1 所示，切头保鲜膜区的设备布置简图要求剪切的长度小于 23 的距离， 相应的剪切部位长度应给定。否则料头不能及时进入收集装置切掉头尾不规则区域不 残存“铲头”和“鱼尾” 。 1、探测器 2、切头保鲜膜 3、破鳞夹角辊 4、测量装置 5、脉冲发生器 6、9、10、测速发电机 7、主令控制器 8、自整角机 图 1.1 保鲜膜机区设备布置简图 测量装置 4 位于剪前辊道的辊缝中，靠轧件和辊系表面的摩擦力带动测速发电机 6，测定轧件的速度。热金属探测器 1 位于轧件的正上方，在 A、B、C 三处宽度差进 行扫描，以 A、B 两处宽度差选择切头部位，B、C 两处宽

15、度差选择切尾部位，使剪切 部位既满足轧件的要求，又尽可能减少金属消耗。 脉冲发生器 5 是为防止被切掉部分过长而设置的，它装在测量装置中。用脉冲数 指示带钢通过的长度。保鲜膜机将以脉冲数为根据进行启动剪切。保鲜膜机 2 的测速 发电机 9 和测量装置测速发电机 6 配合控制剪刃的切头速度，与破鳞夹送辊 3 的测速 发电机 10 配合控制切尾速度，使剪刃在切尾时的线速度与第一架精轧机轧件入口速度 相适应。主令控制器 7 用于控制剪刃位置。自整角机 8 把剪刃的实际位置反映给操作 台，使操作人员了解设备的运转情况。 近年来，把上述控制用电子计算机自动控制取得了明显的效果；其次，对保鲜膜 的机械

16、部分进行一些改进，使剪刃剪切间隙和剪刃重叠量得到提高，把运动部件的动 平衡更加科学以降低动载荷。 把轴承密封进行改进，防止水进入轴承呢叨叨理想的润滑效果。传动装置设计更 加合理，以减少运动负荷，以便于保鲜膜的启动和制动。随着保鲜膜机设计的完善， 提高保鲜膜机的剪切速度，以适应轧机速度的不断提高。 1.3 保鲜膜机的现状保鲜膜机的现状 1.3.1 保鲜膜机在车间布置和作用保鲜膜机在车间布置和作用 R1可逆式粗轧机 R2、R3不可逆式四辊万能轧机 F1F7精轧机 图 1.2 切头保鲜膜区设备布置图 保鲜膜机的作用： 剪切轧件的头、尾，以便轧件顺利进行精轧机，提高带钢卷取质量，减少消耗， 提高成品率

17、。 处理轧制事故，当出现卡钢事故时，用保鲜膜切断，减少事故损耗。 1.3.2 保鲜膜机的类型和特点保鲜膜机的类型和特点 用保鲜膜机来横向剪切运动着的轧件。人们在实践中不断改进与提高使保鲜膜的 性能不断完善。近年来，随着轧机速度的不断提高，提高保鲜膜的速度已成为人们普 遍注意与研究的问题，各国的保鲜膜设计研究工作者正在研究各类轧机用的高速保鲜 膜及其生产过程的全部自动化，用电子计算机控制的保鲜膜已经用于生产。经过近百 年的发展，在生产中使用的保鲜膜，其类型很多，目前较常用的保鲜膜型式有圆盘式 保鲜膜、滚筒式保鲜膜、曲柄回转杠杆式保鲜膜、曲柄偏心式保鲜膜、摆动式保鲜膜 和曲柄偏心摇杆式保鲜膜等

18、，上述各类保鲜膜从剪刃运动轨迹来看基本上有两种，即 剪刃做圆周运动和非圆周的复杂运动轨迹两种。 1 圆盘式保鲜膜 这种保鲜膜一般用在小型车间，将它安装在冷床前对轧件进行粗剪，或者安装在 精轧机组前对轧件进行切头，以保证精轧机组的轧制过程顺利进行。 圆盘式保鲜膜工作可靠、结构简单并可应用于轧制速度 10m/s 以上的场合，在小 型车间得到较广泛的应用，它的缺点是剪切断面倾斜，但对切头影响不大。 2 滚筒式保鲜膜 滚筒式保鲜膜是应用很广泛的一种保鲜膜，它安装在连轧机前、后或横切机组上， 用来剪切厚变小于 12 毫米的钢板或小型型钢。由于这种保鲜膜的刀片做简单的圆周运 动，它可以剪切运动速度高达 1

19、5m/s 以上的轧件。此类保鲜膜由于在剪切区刀片不是 做平行移动，因而在剪切厚变轧件时，轧件端面不平，故作为成品定尺保鲜膜以剪切 小型型钢和薄板为宜。 3 曲柄回转杠杆式保鲜膜 这种保鲜膜用于剪切较大的带材或钢坯，由于刀片垂直轧件，故可使剪切断面较 为平直，在剪切钢板时可以采用斜刀刃，以便减少剪切力，这种保鲜膜缺点结构复杂， 剪切机构运动质量较多，动力特性不好，刀片运动速度不能太快。 4 曲柄偏心式保鲜膜 这种保鲜膜用于剪切厚度较大的钢板和钢坯，剪切轧件时刀片垂直轧件，故可使 剪切断面较为平直，剪切时刀片的重叠量也能得到保证。在剪切钢板时可以采用斜刀 刃。 通过改变偏心轴的偏心量，改变剪刃轨迹

20、半径以调整剪切立尺长度。此类保鲜膜 安装在连续钢坯轧机后面用于剪切钢坯，也可装在连轧带钢轧机前面用于切头、切尾。 1.3.3 保鲜膜机研究的内容和方法 1 进行现场调研，了解保鲜膜机生产中存在的问题，并通过座谈收集改进方案，收集 有关资料。 2 制定合理的设计方案，并画出总图。 3 对保鲜膜控制系统提出合理要求，以保证剪切的尺寸，提高成材率，减少浪费。 4 进行轴承的密封设计，防止水汽进入轴承内，以改善润滑性能，提高轴承寿命。 5 进行保鲜膜设计的计算和动载荷分析，以减速系统的 GD2，便于启制动。 选择合理的电机类型和容载。 2 方案的选择与评述方案的选择与评述 2.1 方案选择方案

21、选择 利用原机架，把原剪切机曲柄连杆式改为转鼓形式，剪切速度不变，仍为 0.42m/s，将原保鲜膜机二台直流电机容量加大，采用平刃剪切方式，配备一台减速 机。从许多厂家使用情况看，转鼓式切头保鲜膜切头、切尾使用情况比曲柄连杆式要 好。传动图如 2.1 所示： 1、剪切机座 2、联轴器 3、减速器 4、联轴器 5、制动器 6、电机 图 2.2 传动系统示意图 注：本方案的工作原理是通过双电机驱动减速器，通过减速器实现转鼓转动，从而带动剪刃剪 切板材。剪刃只适用于平刃剪，不适用斜剪。 2.2 方案评述方案评述 （1）采用双电机方便启制动，减少启动时间，以便满足剪切要求； （2）选用制动器以便快速停

22、机，以便下次剪切； （3）减速机的目的减速，以便电机容量减少，同时大齿轮相当于飞轮作用，以便 减少剪切力矩； （4）剪鼓轮采用双剪刃提高剪切效率，且对称布置，以便剪切鼓轮平衡 （5）采用斜齿齿轮使转鼓同步转动。 3 电机的选择电机的选择 3.1 剪切力的计算剪切力的计算 带钢参数: 带钢最大宽度:1550mm 材质:Q235 最大厚度:40mm 剪切温度: 1000 轧件运行速度:2m/s 剪切力计算: 2，236-246 (3.1) F btmax K 0.6=P 70 bt (3.2)hbF 2 62000 401150 mm 62000702 . 1 0.6=P max N312

23、4800 3.2 剪切机的扭矩计算剪切机的扭矩计算 滚筒式切头保鲜膜总扭矩可按静力学方法计算,最大剪切总扭矩的计算公式为: (3.3)SinSAPM)( maxmax 图 3.1 受力简图 式中:上 、下滚筒中心矩 970mmAA 剪刃重合量 3mmss 对应最大剪切力的剪切角 （3.4） sA hA )1 ( cos 对应最大剪切力的相对切入深度 0.25 3970 )25 . 0 1 (40970 cos 9661 . 0 2582 . 0 )03 . 0 97 . 0 (3124800 max M mN 26.784942 3.3 剪切时剪切时,转股稳定运转转速转股稳定运转转速 H

24、n 2.244 （3.5） 2 cos2 60 R n H H 式中：轧件运行速度 H sm H /2 剪刃圆弧半径 RmmR485 开始剪切角 2 （3.6） R hsR 2 2 cos 2 9557 . 0 9557 . 0 48514 . 3 2 1000260 H n min/226.41r 3.4 电机型式及电机容量的选择电机型式及电机容量的选择 由于直流电机有优良的调速性能，调速范围大、平滑、方便、过载能力大，可实现 频繁的快速起动、制动和反转，这些特点满足保鲜膜机的要求，选用直流电机 ZD2 系 列中型直流电动机： 初选电机容量： （3.7） 9550 2 max h n M

25、 N 9550 2626.492 26.784942 KW 2 . 1694 电机采用起动工作制,每次剪切要求的加速时间非常短,电动机功率几乎完全由保鲜 膜运动质量的加速条件决定的,剪切力对电动机功率实际上影响不大。该剪切机为便于 起、制动，选双电机驱动，初步选 ZD-173-18，N=630KW，n=400/1000 r/min 两台，其 性能参数见表 3.1。 表表 3.1 电机性能参数电机性能参数 电 压 （伏） 电 流 （安） 转 速 （r/min） 工作 过载 倍数 k 切断 过载 倍数 效 率 （） 飞轮转 距 GD2 （kg.m2） 重 量 （N） 6001030400/10

26、002.52.750.9376595000 ,187,45,350,220,220,1680,2050,1540,2840 51 GFEDCbBAl 42,300,1660,25,630 54 khhhH 图 3.2 电机结构尺寸(单位 mm) 4 主要零件的强度计算主要零件的强度计算 4.1 减速机的计算减速机的计算 4.1.1 减速机的传动比分配减速机的传动比分配 电机功率为 630kw,额定转数为 400rpm,其传动比为 9.635,每年 300 工作日,三班制, 每班 8 小时(实际按 3 小时),寿命 10 年。 减速机采用双电机驱动，其齿轮排列形式如下： 图 4.1 传动示意

27、图 分配原则：按齿面接触强度相等，减速器具有最小的外行尺寸和较有利润滑条件 的原则。 经查表并比较，取高速级传动比435. 2 1 i 低速级传动比975 . 3 2 i 4.1.2 减速机齿轮设计减速机齿轮设计 1 选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数 （1）按所设计的传动方案，选用斜齿圆柱齿轮传动。 （2）选用 8 级精度（GB10095-88） 。 （3）材料选择:小齿轮材料选用 34CrNi3Mo，整体调质处理，强度极限=803.6MPa, b 屈服极限=686 MPa,弯曲疲劳极限=343 MPa,齿面硬度 HB320;大齿轮选用 s limF 40CrMn2Mo，调质处理，齿面硬

28、度 HB290, 强度极限=862.4MPa,屈服极限=686 b s MPa,弯曲疲劳极限=274.4 MPa,接触疲劳极限均为 820 MPa。 limF （4）选小齿轮齿数，大齿轮齿数。24 1 z58.44242.435uzz 12 （5）选取螺旋角。初选螺旋角 =14。 2 按齿面接触强度设计 即： （4.1） 3 2 1 1 12 H EH ad t t ZZ u uTK d （1）确定公式内的各计算数值 试选 Kt = 1.6。 由图选取区域系数。2.453 ZH 由图查得，则。78 . 0 1 a 87 . 0 2 a 65. 1 21 aaa 由表选取齿宽系数。1 . 1 d

29、 由表查得材料的弹性影响系数。MPa 188.9 ZE 计算小齿轮传递的转矩 （4.2） 0 0 3 0 1055.9 n P T = 9.55 400 10630 3 =15041 mN 计算应力循环次数 （4.3）jLhnN 11 60 1530082140060 9 10728 . 1 （4.4）uNN/ 12 957 . 3 /10728 . 1 9 8 1037 . 4 查取弯曲疲劳寿命系数 由图查得，；90 . 0 1 FN K95 . 0 2 FN K 计算弯曲疲劳许用应力 取弯曲疲劳安全系数 S=1 得： （4.5） S K FEFN H 11 1 1 8209 . 0 M

30、Pa738 S K FEFN H 22 2 1 82095 . 0 MPa779 许用接触应力 （4.6） 2/ 21HHH 2/779738 MPa5 .758 （2） 计算 计算小齿轮分度圆直径，由计算公式得： 1t d 3 2 4 1 5 .758 9 .188453 . 2 2 . 3 12 . 3 65 . 1 1 10 1 . 15046 . 12 t d mm27.396 计算圆周速度 （4.7） 100060 11 nd v t 100060 40027.396 sm/30 . 8 计算齿宽 b 及模数 nt m （4.8） tdd b 1 27.3961 mm27.396

31、 （4.9） 1 1 cos z d m t nt 24 14cos27.396 mm16 （4.10） nt mh25. 2 1625 . 2 mm36 36/27.396/hb mm11 计算纵向重合度 （4.11）tgz d1 318 . 0 14241 . 1318 . 0 tg 0932. 2 计算载荷系数 K 已知使用系数=1。 A K 根据 v = 8.3m/s，8 级精度，查得动载系数；由表查得的计算公式:28 . 1 V K H K 故 （4.12）bK ddH 3 22 1023 . 0 )6 . 01 (18. 012 . 1 27.3961023 . 0 1 . 1)1

32、 . 16 . 01 (18 . 0 12 . 1 322 50 . 1 查得，。故载荷系数：45 . 1 F K4 . 1 FH KK （4.13） HHVA KKKKK 50 . 1 4 . 128 . 1 1 69 . 2 按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径， 即： （4.14） 3 1 1 / t t KKdd 3 6 . 1/02 . 2 27.396 mm20.471 计算模数 n m （4.15） 1 1cos z d mn 20 14cos20.471 mm05.21 （3） 按齿根弯曲强度设计 即： （4.16） 3 2 1 2 1 cos2 F SF ad n YY

33、 z YKT m A 确定计算参数 计算载荷系数 （4.17） FFVA KKKKK 45 . 1 4 . 128 . 1 1 60 . 2 根据纵向重合度，由图查得螺旋角影响系数。903 . 1 88 . 0 B Y 计算当量齿数 （4.18） 3 1 1 cos z zV 14cos 24 3 27.26 3 2 0 cos z zV 14cos 59 3 59.64 查取齿形系数 由表查得，；。592 . 2 1 F Y278 . 2 2 F Y 查取应力校正系数 由表查得，；。596. 1 1 S Y738 . 1 2 S Y 查取弯曲疲劳强度极限 由图查得，小齿轮MPa；大齿轮M

34、Pa。343 1FE 4 .271 2 FE 由图 10-18 查得:弯曲疲劳极限寿命系数: 85 . 0 ,88 . 0 21 FNFN KK 计算弯曲疲劳许用应力,取安全系数,由式(10-12)得:4 . 1S （4.19） S K FEFN F 11 1 4 . 1 34388 . 0 6 . 215 S K FEFN F 22 2 4 . 1 4 . 27185 . 0 78.164 计算大、小齿轮的并加以比较 F SF YY 6.215 596.1592.2 1 11 F SF YY 019188 . 0 78.164 738.1278.2 2 22 F SF YY 020427 .

35、 0 大齿轮的数值大。 B 设计计算 3 2 2 4 33 . 1 201 25. 5cos97. 010229203 . 2 2 n m mm62.15 对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数大于由齿根弯曲强度计算 n m 的法面模数，取，已可满足弯曲强度。但为了同时满足接触疲劳强度，需mmmn20 按接触疲劳强度算得的分度圆直径来计算应有的齿数。于是由：mmd20.471 1 （4.20） n m d z cos 1 1 16 14cos20.471 mm86.22 取,则。23 1 zmmuzz5623435. 2 12 （4）几何尺寸的计算 计算中心距 （4.21） cos

36、2 21n mzz a 14cos2 235923 mm32.809 将中心距圆整为 810mm。 按圆整后的中心距修正螺旋角 （4.22） a mzz n 2 arccos 21 8102 235623 arccos 453112 因 值改变不多，故参数、等不必修正。 a K H Z 计算大、小齿轮分度圆直径 （4.23） cos 1 1 n mz d 453112 cos 2023 mm65.471 cos 2 2 n mz d 453112cos 2056 mm55.4306 其他齿轮计算略,齿轮结构如下所示 调质处理材料,34: 031 MNCZ r 调质处理材料,34: 033

37、MNCZ r 图 4.2 齿轮 1 图 4.3 齿轮 2 022 40:MMCZ nr 材料 024 40:MMCZ nr 材料 ?1204.365 ?300 145 ?2623.862 ?480 145 图 4.4 齿轮 3 图 4.5 齿轮 4 4.1.3 齿轮轴的设计计算齿轮轴的设计计算 （1）力能参数的计算 轴 III 传递的功率： 齿承 13 PP 99 . 0 993 . 0 2630 kw58.51285 轴 III 的转数： 635 . 9 1 3 n n 635 . 9 400 rpm224.41 （2）材料的选用 选取轴的材料为 40Cr 合金钢，调制处理。其机械性能为

38、: 表表 4.1 性能参数性能参数 HB b s 1 H 0 1 286241 686490333.2245117.668.6 单位(MPa) （3）轴结构的初步设计: 取=112，于是得： 0 A （4.24） 3 0min n P Ad 3 224.41 58.1285 112 28.453 拟定轴上零件的装配方案如图 4.3: (1) 根据轴向定位的要求确定轴的直径和长度 初步选用联轴器： 选用齿轮联轴器 CLZ19，d=460mm,L=485mm。故mmd460 轴承的选择: 因,所以只能选用双列滚锥轴承,拟选用 351996,尺寸mmd460 min ,额定动负荷为,故: ,18

39、0650480TDdkN 8 . 1430mmd480 III 图 4.6 轴 III 装配示意图 ,故:)207 . 0 1 ( VIV ddmmdv490 )207 . 0 1 (490 IV d mm6 .558 故,。mmd560 IV mmd560 VI 轴向尺寸的确定 轴承宽，齿轮宽，齿轮与箱壁之间的距离为，联轴器（半）mm180mm700mm45 。mm485 。 680mm,L70mm, L 170mm,L 250mm,L 475mm,L VIVIIIIII mm300LVI （4）计算各力: ,NFt54269038“4 （4.25） cos nt r tgF F 8 34c

40、os 20542690 tg N82.198017 （4.26）tgFF ta 8 34542690tg N36.38604 水平面支反力 2 21 t NHNH F FF 2 542690 N271345 垂直面支反力： 182.198017 21 NVNV FF 2049 . 0 )49 . 0 49 . 0 ( 1 raNV FMF 3 2 dF M a a 2 554 . 2 36.38604 a MP724.49297 123 联立解得：NFNF NVNV 525.150269,295.47748 21 （5）绘制齿轮轴的受力简图，如图所示 计算弯矩： 水平面弯矩： H M 49

41、 . 0 1H NH FM 27134549 . 0 mN 05.132959 垂直面弯矩： V M )49. 0( 1V1 NV FM 295.4774849 . 0 mN 62.23396 )49 . 0 ( 22V NV FM 252.15026949 . 0 mN 20.73632 合成总弯矩 M： （4.27） 2 1 2 1VH MMM 总 图 4.4 轴的载荷分布图（M，T 的单位为 Nm） （4.27） 2 1 2 1VH MMM 总 22 62.2339605.132929 mN 86.135001 2 2 2 2VH MMM 总 22 20.7363205.1329

42、29 mN 103.153130 扭矩: mNT12.6744550 按弯扭合成应力校核轴的强度： 进行校核时，通常是校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面（即危险截面的强度） 。 取 a = 0.6，轴的计算应力为： （4.28） W TM ca 2 2 1 总 3 22 49 . 0 1 . 0 )12.6685506 . 0(1377537 a MP 4 . 35 W TM ca 2 2 2 总 3 22 48 . 0 1 . 0 )12.6685506 . 0( 5 . 110937 a MP 5 . 37 均小于,所以符合强度要求。 21,caca 1 其他轴的示意如下: I 轴: 图 4

43、.8 轴 I 示意图 II 轴: 图 4.9 II 轴示意图 4.2 剪刃的设计剪刃的设计 4.2.1 材料的选择材料的选择 剪刃材料要求具有高硬度、高耐磨性、高热硬性，因此，选用合金钢， SiCrW24 该钢具有较高强度和高硬度，但塑性较低，较适用于做剪切机刀片。该钢含碳 0.45%0.35%，含锰小于 40%，含硅 0.80%1.10%，含 Cr1.00%1.30%，含 W2.00%2.50%。选用淬火热处理，淬火介质用油，淬火温度为 860900，淬火 后硬度为 HRC53，交货状态 HB217179。 4.2.2 剪刃的结构设计剪刃的结构设计 为使剪后的轧件顺 利进入精轧机组，改善轧件头尾质量，剪刃设计成圆弧形状 (垂直投影)使剪切掉头尾的轧件具有如图所示的形状。 图 4.10 剪刃示意图 4.3 转股轴承的选择及校核转股轴承的选择及校核 选用 10779/600,其尺寸为,其额定静负荷为 991000kg。380800600TDd kgFF aa 21.34 . 5 12 www.88do