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1、1 双层拉森钢板桩专项施工方案 目录 1 编制目的 2 2 编制依据 . 3 3 工程概况及支护方案的选择. 3 3.1 工程概况 3 3.2 设计概况及支护方案的确定 4 4 工程地质概况 . 6 4.1 地下岩层概况 . 6 4.2 地下水状况 . 7 5 进场主要材料计划. 7 6 进场主要机械设备数量表. 7 7 现场组织结构 . 8 8 施工进度计划 . 8 9 劳动力组织 . 9 10 钢板桩施工工艺 9 10.1 新型拉森 IV型钢板桩示意图及主要参数 9 10.2 主要工艺流程及操作工艺. 10 10.2.1 钢板桩施工的一般要求. 10 10.2.2 工艺流程 11 10.2
2、.3 操作工艺 . 11 11 安全保护措施 16 附：计算书 19 1、使用理正深基坑 6.0 软件进行土压力的计算 19 2、拉森钢板桩型号的选择与验算. 30 3、钢支撑及围檩内力的计算. 30 4、水平对撑及水平斜撑的验算. 33 2 5、型钢围檩的验算. 34 6、牛腿的验算 . . 35 3 1 编制目的 （1）保证施工现场原有房屋的施工安全； （2）保证钢板桩围护施工过程的生产安全； （3）指导钢板桩围护的正确生产施工； （4）保证基底开挖的防水要求； （5）因地制宜，科学组织施工，提高生产效率，在保障安全的前提下，加 快施工进度，提高围护质量。 2 编制依据 （1）XXXX 工
3、程概况； （2） XXXX 工程岩土工程勘察报告 ； （3） 建筑基坑支护技术规程 （JGJ 120-2012 ） 、 建筑基坑支护技术规程 （JGJ 120-1999 ） ； （4） 岩土工程勘察规范 （GB50021-2009） ； （5） 深基坑工程设计施工手册-龚晓南 -1998； （6） 钢板桩工程手册 - 欧领特 -2011； （7） 钢结构设计规范（GB 50017-2003） ； （8） 地基处理技术及工程应用(中国建材工业出版社 ) ； （9）国家、行业、省、市有关法律、法规、技术规范等； （10）现场实地踏勘结果。 3 工程概况及支护方案的选择 3.1 工程概况 XX市 X
4、X区交通运输局拟对XX路进行改扩建， 拟改扩建公路起点位于XX市 香港东路与滨海大道交汇处，终点位于XX区沙子口街道沙子口桥东桥处。沙子 4 口桥位于 XX路终点沙子口街道驻地东， 根据 XX路改建的需要， 沙子口桥需拆除 重建。 本期支护加固范围为靠近四层房屋的基坑支护，基坑平面尺寸为长 18.50m、 宽 6.0m （见图 3-1） 。 基础底标高为 -2.08m， 承台底垫层 0.2m， 埋深最大为 7.36m。 图 3-1 施工平面图 3.2 设计概况及支护方案的确定 本项目基坑开挖深度为7.36m，根据工程地质分析，槽壁开挖范围地下水丰 富。基坑边上原有一栋已建四层房屋，房屋基础为浅
5、埋形式。 因此，若处理不当， 将无法保证基坑支护的稳定性，引起整体滑坡、 基坑隆起或已建房屋基础不均匀 沉降等严重后果，开挖前必须进行可靠而有效的基坑支护处理。 由于本工程的桩基础承台离建筑物的距离只有3.14m，若采用水泥搅拌桩或 旋喷桩，此类桩体只能用作止水帷幕， 而不能用作支护桩； 若采用混凝土灌注桩， 由于桩体离建筑物太近，施工难度也较大，且工期较长。 因此针对本工程的地质 特点，采用双层钢板桩、型钢围檩加内支撑支护方案，双层钢板桩与内支撑结合 可保证基坑不产生较大的侧移量，在钢板桩施工完毕之后， 在地平面下 1.50m处 设置一道型钢围檩及支撑， 地平面下 4.50m处设置一道双拼型
6、钢围檩及支撑。考 虑到钢板桩施工离建筑物太近， 若采用传统打桩方法容易产生振动， 易引起纠纷， 为防止纠纷的产生，钢板桩施工采用静压法施工。 基坑开挖期间可通过变形观测对钢板桩的位移进行有效控制，充分保证基坑 安全。钢板桩施工简便，工序简单、容易控制质量。同时施工快捷、工期短且现 5 场整洁，完工后即可开挖基坑，另外钢板桩可重复使用，节省投资。 根据工程所在场地特点，结合钢板桩的特性、施工方法、防水、经济等方面 进行考虑，选用双层拉森钢板桩（SP-IV 型）作为围护结构，拉森IV 号钢板桩 1-1 6 2-2 图 拉森钢板桩布置横断面 宽度适中，抗弯性能好，依地质资料及作业条件决定选用钢板桩长
7、度14 米，要 求钢板桩入土深度达桩长0.5 倍以上。 所有围檩及支撑采用同一种截面形式的Q235型钢 H400 4001321mm 。牛腿 统一采用 300mm高的槽钢，加劲肋厚度为14mm ，具体详见附图。 4 工程地质概况 4.1 地下岩层概况 拟建场地地貌类型为滨海沉积平原，微地貌类型为河床。勘察期间， 拟建场 地及其附近也未发现大的活动性断裂及新构造运动迹象，基底地质构造简单， 属 构造简单区，地质构造主要表现为岩体风化裂隙、构造裂隙。通过勘察过程结合 区域地质资料，拟建场地及其影响范围内的周边环境内未发现影响场地稳定性的 岩溶、滑坡、危岩和崩塌、泥石流、采空区、地面沉降等不良地质作
8、用和地质灾 7 害，不良地质作用不发育。根据地层岩性、成因时代及工程特征的不同，参考 XX市区第四系标准层序，基坑开挖范围内自上而下分为杂填土、圆砾层、中砂 层、粉质粘土层、砾砂层、中风化花岗岩层。 表 3-1 地层状况及岩性 土层及编号 层厚 （m ） 岩土工程主要特征 杂填土3.0 灰黑色，稍湿 饱和，稍密，成分以砾砂为主，含少量碎 石、粘性土及生活垃圾。回填年限约20 年。 圆砾5.5 黄褐色，饱和，稍密 中密，砾石矿物成份以石英、长石 为主，磨圆度好，分选差，局部相变为砾砂。 中砂3.7 黄褐色，饱和，稍密，以石英、长石为主，磨圆度好， 分选好，含少量砾石。 粉质粘土3.4 灰褐色，黄
9、褐色，软塑 可塑，含有砂砾，稍有光泽，干 强度中等，韧性中等，无摇震反应。 砾砂5.4 褐黄色，饱和，中密，成分以长石、石英为主，分选差， 磨圆好，颗粒之间少量粘性土胶结，含较多砾石。 中风化花 岗岩 5.0 浅肉红色，粗粒结构，块状构造，主要矿物成分为石英、 长石，构造节理和风化裂隙较发育，节理面呈闭合状， 部分节理面见少量暗色矿物浸染，岩芯呈碎块短柱状， 锤击声较脆，锤击易沿节理面裂开。 4.2 地下水状况 沙子口河是一条季节性入海河流，接受上游地表径流及两岸污水的排放。涨 潮时海水沿河道自河口向上游上溯与河水混合，水位陡涨，落潮时河水向南流入 沙子口湾。河床水位受潮汐控制，落潮时河水水位
10、0.3 0.5m，涨潮时段河水水 位 1.5 2.0m。 依据区域地质资料和本次勘察资料， 拟建场地的地下水类型为第四系孔隙潜 水。主要赋存于圆砾层、砾砂层中，主要接受河水径流补给，大气降水次之，以 蒸发排泄及下游径流排泄为主，受季节性变化影响较小。 勘察期间稳定水位埋深 03.10m，稳定水位标高为 -0.12 3.35m，根据区域水文地质资料， 地下水变幅为 1.00m 左右。 8 5 进场主要材料计划 序 号 材 料 名 称规格单 位数量备注 1 拉森钢板桩SP-IV 根290 桩长 14m 2 H型钢4004001321 m 332 5 牛腿32a 号槽钢个40 长度为 500mm 6
11、 电焊条E43 300 6 进场主要机械设备数量表 采用静压机沉桩，主要进场设备如表6-1所示: 表 6-1 主要进场机械设备数量表 序号机械名称规格型号台数备注 1 静压机1 2 交流弧焊机Bx1-500-3 2 3 气割设备氧气、乙炔气1 4 引孔机1 5 挖掘机振动锤1 6 吊车25t 2 7 现场组织结构 根据工程特点与施工技术要求， 选择具有多年施工经验的工程技术人员和管 理人员，组成精干、高效的项目部。项目部配项目负责人，施工现场负责人以及 工程技术管理人员等数名。 9 8 施工进度计划 基坑支护工程施工计划安排，施工准备2 天，打拉森钢板桩 5 天，H型钢围 檩安装 2 天，基坑
12、支护工程各道工序进行搭接施工，本基坑支护20 个工作日完 成。 表 7.1 管理人员及岗位职责 9 劳动力组织 根据工程工期要求， 合理安排施工现场的劳动力。在施工过程中，施工人员 要根据设计图要求与本工程的施工顺序，科学地安排各工种的劳动力人数，做到 统一安排、服从指挥、各司其职、严格施工纪律。施工劳动组织安排如表所示。 表中数据按一个工作面一班制考虑。 表 9-1 基坑支护施工劳动力组织（一工作班） 工种人 数职责 工程技术人员1 负责全面指导现场施工 施工员1 负责放线并控制板桩轴线、垂直度 序 号姓 名职 务岗位职责 1 项目经理 全面领导工程施工， 是质量工期安全文明 生产的第一责任
13、人，负责对外协调工作。 2 技术负责人 负责工程施工技术、质量安全生产工作、 指导施工员、质量员和安全员工作。 3 施工员 实施组织设计，协调各工序的衡接，检查 监督指导施工。 4 质检员 各工序质量检查，监督指导、施工质保。 5 安全员 负责对工人进行安全教育、交底、检查落 实各项安全管理制度。 6 材料员 负责对工程材料采购和送检、试验。 7 资料员 负责施工内业资料整理和保管。 10 吊车司机 1 负责开吊车、吊桩、振动锤桩工作 起重工1 负责吊桩、移桩、送桩就位。 打桩技术工2 负责控制油泵、电开关、桩准确就位 气割、电焊工1 负责现场钢材切割、电焊工作 电工1 保证施工生产用电及用电
14、安全工作 机修工1 保证现场机械设备正常运转 辅助工1 负责现场机械设备正常运转 合计10 10 钢板桩施工工艺 10.1 新型拉森 IV型钢板桩示意图及主要参数 新型拉森 IV型钢板桩示意图及主要参数如图10-1所示： 型号 尺寸规格单根钢板桩单根每米壁宽 DimensionsPer pliePer 1m of pile wall width Type宽度 /w 高度 /h 厚度 /t截面积理论重 量 惯性矩截面模数截面积理论重 量 惯性矩截面模数 mmmmmmcm 2 Kg/mcm 4 cm 3 cm 2/m Kg/m 2 cm 4/m cm 3/m SP-40010010.561.184
15、812401521531208740874 SP-4001251376.42602220223191150168001340 11 SP- 40017015.596.9976.14670362242.5190386002270 SP-L50020024.3133.81057960520267.621063003150 SP-L50022527.61531201140068030624086003820 SP-W60013010.378.761.82110203131.2103130001000 SP-W60018013.4103.981.65220376173.2136324001800 SP
16、-W60021018135.31068630539225.5177567002700 图10-1 新型拉森 IV 型钢板桩示意图及主要参数 10.2 主要工艺流程及操作工艺 10.2.1 钢板桩施工的一般要求 （1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出 的边缘外留有支模、拆模的余地。 （2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角， 以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。 （3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业 中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应 在支撑上搁置重物。
17、 10.2.2 工艺流程 根据施工图及高程放设沉桩定位线 引孔的施工沉桩位置沟槽开挖1m 深 根据定位线设置沉桩导梁 整修、平整施工机械行走道路 钢板桩插 入和预打 静压钢板桩静压机行走路线处沟槽的平整钢管桩的静压施工 挖除地表面1.0m 厚土及放坡开挖至第一道围檩位置 设置围檩及支撑 开挖至第二道围檩位置 设置围檩及支撑土方开挖割除并吊出上部的 钢管桩（可根据钢管桩每节的长短进行工序的调整）施工桥台至第二道支撑下 0.5m 处 填土及拆除第二道围檩及支撑施工桥台至第一道支撑下0.5m 处 填土及拆除第一道围檩及支撑主体结构施工完成回填土 拔除钢板 桩 在桩的缝隙处用细砂回填密实 在施工过程中
18、采用集水明排方式排出坑底汇水。 10.2.3 操作工艺 （1）打桩机械 主机采用静压机， 噪音及振动较小。 围檩、支撑、板桩吊装采用 25t 汽车吊。 12 板桩围堰施工采用测量定位、屏风式打入的施工方法。 （2）钢板桩的检验及矫正 对进场的钢板桩按出厂标准进行检验，应对外观质量进行检验，包括长度、 宽度、厚度、高度等是否符合设计要求，有无表面缺陷，端头矩形比，垂直度和 锁口形状等。验收标准：高度允许偏差8mm ；宽度绝对偏差 +10mm ；弯曲 和挠度用 2m 长锁口榉板顺利通过全长挠度1% ；桩端平面应平整； 钢板背面 及锁口应光滑无阻。 使用千斤顶、大锤和氧气、乙炔等工具材料完成包括端部
19、修整、桩体矫曲、 扭曲及局部变形矫正、锁口变形矫正。锁口检查的方法：用一块长23m 的同类 型、同规格的钢板桩作标准， 将所有同型号的钢板桩做锁口通过检查。检查采用 卷扬机拉动标准钢板桩平车， 从桩头至桩尾作锁口通过检查。对于检查出的锁口 扭曲及“死弯”进行校正。 对于锁口已打坏且无法修正的、桩身扭曲变形的应弃 之不用。 为确保每片钢板桩的两侧锁口平行。同时，尽可能使钢板桩的宽度都在同 一宽度规格内。需要进行宽度检查，方法是：对于每片钢板桩分为上中下三部分 用钢尺测量其宽度， 使每片桩的宽度在同一尺寸内，每片相邻数差值以小于 1 为 宜。对于肉眼看到的局部变形可进行加密测量。对于超出偏差的钢板
20、桩应尽量不 用。 锁口润滑及防渗措施，对于检查合格的钢板桩，为保证钢板桩在施工过程 中能顺利插拔， 并增加钢板桩在使用时防渗性能。每片钢板桩锁口都须均匀涂以 混合油，其体积配合比为黄油：干膨润土：干锯末5：5：3。 （3）钢板桩吊运 装卸钢板桩宜采用两点吊。 吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应 注意保护锁口免受损伤。 吊运方式有成捆起吊和单根起吊。成捆起吊通常采用钢 索捆扎，而单根吊运常用专用的吊具。 （4）钢板桩堆放 钢板桩堆放的地点， 要选择在不会因压重而发生较大沉陷变形的平坦而坚固 的场地上，并便于运往打桩施工现场。堆放时应注意： 堆放的顺序、位置、方向和平面布置等应考虑到以后的
21、施工方便； 13 钢板桩应分层堆放， 每层堆放数量一般不超过5 根，各层间要垫枕木， 垫 木间距一般为 3-4 米，且上、下层垫木应在同一垂直线上，堆放的总高度不宜超 过 2 米。 （5）拉森桩的打设和拔桩 1)打设前的准备工作 测量放线、场地平整、挖槽 根据平面布置图测量放线， 并将轴线延至施工场外以利于观测和检验。打桩 前先将施工影响区域内的杂物和荷载清除干净，按设计钢板桩位置向外移动10cm 定出施打钢板桩轴线，在钢板桩轴线处开挖80cm 宽1.0m深的沟槽。 导梁支架安装 在钢板桩施工中， 为保证沉桩轴线位置的正确和桩的竖直，控制桩的打入精 度，防止板桩的屈曲变形和提高桩的贯入能力，一
22、般都需要设置一定刚度的、坚 固的导向架，亦称“施工围檩”。为保护钢板桩垂直打入后板桩墙面平直，打设 方法选用屏风法施工。导向架采用单层双面形式，通常由导梁和围檩桩等组成， 围檩桩的间距一般为 2.53.5m，双面围檩之间的间距不宜过大，一般略比板桩 墙厚度大 815mm。导梁采用支护结构中使用的围檩，每1020块钢板桩组成一 个施工段，对每一个施工段， 先将其两端 12块钢板桩打入， 严格控制其垂直度， 用电焊固定在导梁上，然后从一端开始逐块插打，为防止打入时钢板桩扭转，造 成钢板桩前的锁口，或者在钢板桩与导梁之间的两边空隙内设一只定榫滑轮支 架，阻止板桩下沉中的转动。 安装导梁支架时应注意以
23、下几点： 采用经纬仪和水平仪控制和调整导梁的位 置；导梁的高度要适宜，要有利于控制钢板桩的施工高度和提高施工工效；导梁 不能随着钢板桩的打设而产生下沉和变形；导梁的位置应尽量垂直， 并不能与钢 板桩碰撞。 2)钢板桩打设 采用屏风式打入法施工， 该方法不易使板桩发生屈曲、扭转、倾斜和墙面凹 凸，打入精度高，易于实现封闭合拢。 用打桩机将钢板桩放至插桩位置，插桩时锁口对准。 每一流水段落的第一块 钢板作为定位桩，应先沿钢板桩的行进方向反向倾斜8度左右，再把桩沉至离地 14 面0.5 米左右停止。 （防止施工打第二根桩时因磨擦过剧而把第一根桩带入土中）。 然后吊第二根、第三根逐步插打。 为防止打桩
24、时把相邻的已打至标高的桩因摩擦作用而带入土中，要求每打好 一根桩就要在顶部用电焊与相邻的桩固定，连接成一片，加大抗摩擦力。 为保证桩的垂直度，钢板桩应测导向围檩施工打，用两台全站仪加以控制， 为防止锁口中心线位移， 可在打桩行进方向的钢板桩锁口处设卡板，阻止板桩位 移，同时在围檩上预先标出每块钢板桩位置，以便随时检查纠正。 打桩开始第一、 二块钢板桩的打设位置和方向要精确，使起导向样板的作用，故每入土1米测量 一次。在插打过程中随时测量监控每块桩的斜度不超过1.5%，出现倾斜和锁口结 合部有空隙，可用轴线修正法修正，如发现过大倾斜时，要用钢丝绳拉住桩身， 边拉边打逐步纠正。当偏斜过大不能用拉齐
25、方法调正时，拔出重打。 钢板桩桩位允许偏差：垂直围檩中心线，允许偏差100+0.01H(mm) ；沿围檩 中心线，允许偏差 150+0.01H(mm) 。其中 H为原地面标高与桩顶标高的距离。 3)土方开挖 土方开挖应分层分区连续施工，并对称开挖。 土方开挖时同时进行集水明排水，保证基坑内无水，便于挖土，机械进出 口通道及四周采用换填并铺垫钢板以扩散压力，减小侧压力。 基坑周边（约一倍桩长）范围内严禁堆载。 地面及坑内设排水措施。 开挖过程中注意支护体系的变形观察。 基坑内作业时，有专职安全员负责。 在基坑开挖过程中需要注意的问题： 挖土和支撑的架设施工过程必须紧密配 合，挖土过程要保证安全的
26、前提下，迅速为支撑施工创造工作面，支撑结构必须 能较快地产生整体刚度或预紧力， 两者配合就能有效地控制围护体系在受力后的 变形。施工中切不可超挖和不及时施加支撑，土方施工要求分层均匀高效，以使 支护结构处于正常的受力状态。 4)围檩及支撑安装 钢板桩施打就位后进行土方开挖，土方开挖至型钢支撑下1.0 米处时，进行 围檩、支撑施工。围檩及支撑根据设计位置在钢板桩内壁上焊围檩托架（即牛腿， 15 间距3米左右） 5)钢板桩的拔除 11 安全保护措施 （1）一般规定 进入现场必须佩戴安全帽，不准穿拖鞋、高跟鞋、裙子，不得赤膊作业，不 准吸烟。高空作业必须系好安全带，穿防滑鞋。施工时不得嘻戏、打闹。
27、我们在本工程所应用的所有临时供电、安全防护材料，均将符合国家、地方 规定，优先使用指定产品和推荐产品。对所使用产品将根据有关规定进行检验， 并保留各种检验证明。 安全防护设施的验收应按类别逐项查验，并做出验收记录。凡不符合规定者， 修整合格后再行查验。施工工期内还应定期进行抽查。 (2) 施工机械管理 现场施工机械由我公司负责安装、调试、维修、保养、拆除，项目经理部设 机械设备部负责管理，包括对机械设备的日常检查、使用状态检查。所有大型机 械建立管理档案，包括安装与拆除方案、管理台帐、机械安全使用技术交底、机 械运转记录、机械维修保养记录、班前检查记录、交接班记录等，所有记录均要 如实填写，交
28、底记录必须要本人签名。 严禁拆除机械设备上的自动控制机构、力矩限位器等安全装置，及监测、指 示、仪表、警报器等自动报警、信号装置。新购或经过大修、改装和拆卸后重新 安装的机械设备， 必须按原厂说明书的要求进行测试和试运转。处在运行和运转 中的机械严禁对其进行维修、 保养或调整等作业， 其调试和故障的排除应由专业 人员负责进行。 机械设备的操作人员必须身体健康，并经过专业培训考试合格， 在取得有关 部门颁发的操作证或驾驶执照、司炉证、特殊工种操作证后，方可独立操作。 在有碍机械安全和人身健康场所作业时，机械设备应采取相应的安全措施。 操作人员必须配备适用的安全防护用品，并严格贯彻执行 中华人民共
29、和国环境 保护法（试行） 。项目经理部要为机械作业提供道路、水电、临时机棚或停机场 16 地等必须的条件， 并消除对机械作业有妨碍或不安全的因素；夜间作业设置有充 足的照明。 (3) 其他小型机械安全使用注意事项 潜水泵放入水中，或提出水面，应先切断电源，严禁拉拽电缆或出水管。 混凝土振捣器作业转移时， 电动机的导线应保持有足够的长度和松度。严禁 用电源线拖拉振捣器。混凝土振捣器操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。 钢筋冷拉机场地在两端地锚外侧设置警戒区，装设防护栏杆及警告标志。 严 禁无关人员在此停留，操作人员在作业时必须离开至少2m以外。 木工机械工作场所配备齐全可靠的消防器材。严禁在工作
30、场所吸烟和有其他 明火，并不得存放油、棉纱等易燃品。木工带锯机作业中，操作人员应站在带锯 机的两侧 附：计算书 1、使用理正深基坑 6.0软件进行土压力的计算 由深基坑工程设计施工手册117页可知：采用天然地基或经浅层处理的 地基上的建（构）筑物，设计中必须予以考虑。 对于天然地基上的建（构）筑物，一般常在3-5 层以下，计算时可不论其基 础型式，均可简化为均布荷载， 而且为简化计算， 还可视为作用在地面上的荷载。 这样，荷载在墙后地基中的传播计算方法， 可以按上述的地面临时荷载进行计算。 一般建筑物的荷载可按层数计算，每层取12-13kN/m 2。 四层房屋（考虑到地下室的因素，按照五层房屋
31、进行计算）在基底产生的应 力值为： 512=60kN/m 2=60.0kPa； - 支护方案 - 连续墙支护 17 - 基本信息 - 内力计算方法增量法 规范与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99 基坑等级一级 基坑侧壁重要性系数0 1.10 基坑深度 H(m)7.400 嵌固深度 (m)6.600 墙顶标高 (m)0.000 连续墙类型钢板桩 每延米板桩截面面积 A(cm2) 485.00 每延米板桩壁惯性矩 I(cm4) 77200.00 每延米板桩抗弯模量 W(cm3) 4540.00 有无冠梁无 放坡级数1 超载个数2 18 支护结构上的水平集中 力 0 - 放坡信息 - 坡
32、号台宽 (m)坡高 (m)坡度系数 12.0001.0001.000 - 超载信息 - 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度 序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.0001.00015.0000.000- 260.0003.60010.0002.600- - 附加水平力信息 - 水平 力 作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与 序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定 - 土层信息 - 土层数4坑内加固土否 内侧降水最终深度(m)7.500外侧水位深度(m)1.700 内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)0.000 弹性计算方法按土层指定弹性法计算方
33、法m 法 - 土层参数 - 层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m 3) (kN/m 3) (kPa)( 度 ) 1杂填土3.0018.08.05.0010.00 2圆砾5.5019.07.00.0030.00 3中砂3.7019.07.0- 4粘性土3.4019.38.0- 层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K 值抗剪强度 19 擦阻力 (kPa)水下 (kPa)水下 ( 度)(kPa) 120.027.0014.60合算m 法1.50- 220.015.0011.00合算m 法2.82- 355.015.009.60合算m 法2.38- 440.022.0
34、012.60分算m 法4.12- - 支锚信息 - 支锚道数2 支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段 道号(m)(m)( )(m)长度 (m) 1内撑1.0001.500- 2内撑1.0003.000- 支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力 道号(kN)(MN/m)直径 (mm)号调整系数(kN)调整系数 10.0021.29-2-2000.001.00 20.0021.29-4-2000.001.00 - 土压力模型及系数调整 - 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数最大值 (kPa) 1
35、杂填土合算1.0001.0001.80010000.000 2圆砾合算1.0001.0001.80010000.000 3中砂合算1.0001.0001.80010000.000 4粘性土分算1.0001.0001.80010000.000 - 20 工况信息 - 工况工况深度支锚 号类型(m)道号 1开挖2.500- 2加撑-1. 内撑 3开挖5.500- 4加撑-2. 内撑 5开挖7.400- - 设计结果 - - 结构计算 - 各工况： 21 22 内力包络图： 23 2、拉森钢板桩型号的选择与验算 由上节弯矩图可见钢板桩桩身最大弯矩标准值为Mmax=346.62kNm。 选取 SP-型
36、号的拉森钢板桩，每延米W=2270cm 3。由钢结构设计规范 3.4.1 条知钢板桩的强度设计值为215N/mm 2, 安全系数取 2。由于地下水较丰富， 所以采用双层拉森钢板桩，每延米W=4540cm 3。考虑两层钢板桩的折减系数为 0.8。则桩身最大应力为： MPa35.76mm/N35.76 104540 1062.346 W M 2 3 6 max max 由于 76.35MPa2150.50.8=86MPa，所以满足要求！ 拉森钢板桩技术参数表 型号 尺寸规格单根钢板桩单根每米壁宽 DimensionsPer pliePer 1m of pile wall width Type 宽度
37、 /w 高度 /h 厚度 /t截面积 理论重 量 惯性矩截面模数截面积 理论重 量 惯性矩截面模数 mmmmmmcm 2 Kg/mcm 4 cm 3 cm 2/m Kg/m 2 cm 4/m cm 4/m SP-40010010.561.184812401521531208740874 SP-4001251376.42602220223191150168001340 SP-40017015.596.9976.14670362242.5190386002270 SP-L50020024.3133.81057960520267.621063003150 24 SP-L50022527.615312
38、01140068030624086003820 SP-W60013010.378.761.82110203131.2103130001000 SP-W60018013.4103.981.65220376173.2136324001800 SP-W60021018135.31068630539225.5177567002700 3、钢支撑及围檩内力的计算 第一道钢支撑及围檩采用单层形式，第二道钢支撑及围檩均采用双拼形式。 对钢支撑进行平面布置，布置时考虑到钢管桩的操作空间。见下图： 钢支撑平面布置图 利用结构力学求解器求解钢支撑及围檩的内力。 计算简图 (m、kN/m) 25 M图（ kNm ）
39、 V图(kN) 26 N图(kN) 4、水平对撑及水平斜撑的验算 由于计算方法采用的是极限平衡方法，所以要将支撑反力增加85% ，故水平 对撑承受的最大轴力设计值为：N=1.85 1.2 238.98=530.54kN。 设计时应该考虑支撑自重及在支撑中心作用10kN 的竖向偶然荷载（偶然荷 载可按照突加荷载计算，弯矩放大系数取2） ；荷载分项系数：钢材自重 =1.4，活 载=1.6；有效长度系数 =1.0。计算长度取 l=7.76m，选择莱钢生产的Q235国标 H 型钢 4004001321mm ， A=219.5cm 2, g=172kg/m， W x=3340cm 3， W y=1120
40、cm 3， ix=17.5 cm，iy=10.1 cm，f=205MPa。y=l/iy=76.83，查表得 =0.71。 水平对撑按偏心受压构件计算。杆件弯矩除由竖向荷载产生的弯矩外，尚应 考虑轴向力对杆件的附加弯矩，附加弯矩可按轴向力乘以初始偏心距确定。偏心 距按实际情况确定，且对钢支撑不小于40mm，一般取 10%截面深度（且不宜小 于支撑计算长度的1/1000）, 此处取 40mm。 由以上可知：水平对撑跨中弯矩最大 My=530.540.04+1.653.882+1.41/81.727.76 2 =101.43kNm 验算弯矩作用平面内的稳定性： f N N W M E m )8 .
41、01( A N y yy yy y N所计算构件段范围内的轴心压力，N=530.54kN； yE N参数，kN68660 83.761.1 2195001006.214.3 )1.1/(EA 2 52 2 y 2 yE N； 27 y弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，y=0.71； My所计算构件段范围内的最大弯矩，My =101.43 kNm； y与截面模量相应的截面塑性发展系数，对于H型截面 y =1.2； Wy在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量，Wy=1120cm 3； my等效弯矩系数，有端弯矩和横向荷载同时作用时，使构件产生同向 考虑到双拼支撑的下道支撑承受的力较大，故考
42、虑20%的放大系数。 由于 110.01.2=132.0 N/mm 2205 N/mm2，故满足要求！ 水平斜撑与水平对撑采用同一种截面形式，斜撑的力较小，故不必重复计算！ 5、型钢围檩的验算 莱钢生产的 Q235国标 H型钢 4004001321mm ， A=219.5cm 2, g=172kg/m， Wx=3340cm 3，W y=1120cm 3，i x=17.5 cm，iy=10.1 cm，f=205MPa。 计算长度取 3.5m，x=l/ix=20，查表得 x=0.97； 由内力图可知围檩内力设计值为： Mx=1.85 1.2 137.79=305.9kN m；N=1.85 1.2
43、317.52=704.9kN 验算弯矩作用平面内的稳定性： f N N W M Ex xx xmx x )8. 01 ( A N 1 N所计算构件段范围内的轴心压力，N=704.9kN； Ex N参数，kN101323 201 .1 219501006.214.3 )1.1/(EA 2 52 22 xEx N； x弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，x=0.97； Mx所计算构件段范围内的最大弯矩，Mx =305.9kN m； x与截面模量相应的截面塑性发展系数，对于H型截面 x =1.05； W1x在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量，W1x=3340cm 3； mx等效弯矩系数，有端弯矩和横向荷载同时作用时，使构件产生同向 考虑到双拼支撑的下道支撑承受的力较大，故考虑20%的放大系数。 由于 120.821.2=145.0 N/mm2205 N/mm2，满足要求！ 由于钢板桩紧贴在围檩翼缘上，故可不必对平面外稳定性进行计