土木工程毕业设计优秀版.pdf

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1、. . 建筑设计 建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境，使用功 能，结构施工，材料设备，建筑经济及建筑艺术等问题。着重解决建筑物内部各种使 用功能和使用空间的合理安排，建筑与周围环境，与各种外部条件的协调配合，内部 和外表的艺术效果。各个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的生产 和生活环境。 建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，除考虑上述各种要求以外， 还应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以更少的材 料，劳动力，投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用，经济，坚固，美观， 这要求建筑师认真学习和贯彻建筑方针政策，正确

2、学习掌握建筑标准，同时要具有广 泛的科学技术知识。 建筑设计包括总体设计和个体设计两部分。 1 设计任务 本设计的主要内容是，设计上航国际酒店客房部分，客房属于居住类建筑。作为 一个居住空间设计，要在平面规划中自始至终遵循实用、功能需求和人性化管理充分 结合的原则。在设计中，既结合客房需求和酒店管理流程， 科学合理的划分职能区域， 。 材料运用简洁 ,大方,耐磨,环保的现代材料 ,在照明采光上使用全局照明,能满足酒店客 房功能的需要 .经过精心设计 ,在满足各种客房需要的同时,又简洁,大方,美观,能充分体 现出企业的形象与现代感 . 2 设计要求 建筑法规、规范和一些相应的建筑标准是对该行业行

3、为和经验的不断总结，具有 指导意义，尤其是一些强制性规范和标准，具有法定意义。建筑设计除了应满足相关 的建筑标准、规范等要求之外，原则上还应符合以下要求： （1） 满足建筑功能要求： （2） 符合所在地规划发展的要求并具有良好的视觉效果； . . （3） 采用合理的技术措施； （4） 提供在投资计划所允许的经济范畴内运作的可行性。 3 气象条件 建设地区的温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等是建筑设计的重要依据，例 如：炎热地区的建筑应考虑隔热、通风、遮阳、建筑处理较为开敞；在确定建筑物间 距及朝向时，应考虑当地日照情况及主要风向等因素。 4 地形、地质及地震烈度 基地的地形，地质及地震烈度直

4、接影响到房屋的平面组织结构选型、建筑构造处 理及建筑体型设计等。 地震烈度，表示当发生地震时，地面及建筑物遭受破坏的程度。烈度在6 度以下 时，地震对建筑物影响较小，一般可不做抗震计算，9 度以上地区，地震破坏力很大， 一般应尺量避免在该地区建筑房屋，建筑物抗震设防的重点时7、8、9 度地震烈度的 地区。 5 水文 水文条件是指地下水位的高低及地下水的性质，直接影响到建筑物基础及地下室。 一般应根据地下水位的高低及底下水位性质确定是否在该地区建筑房屋或采用相应的 防水和防腐措施。 6 建筑设计文件的内容及要求 建筑初步设计内容：绘制“3 平 2 立 1 剖”：“3 平”即 1 个底层平面图，

5、1 个 楼层平面图，加 1 个屋顶平面图； “2 立”指 1 个南侧或北侧立面图，加1 个东侧或 西侧立面图； “1 剖”必须剖到楼梯。 建筑设计文件要求： 以上图纸均需达到施工图深度， 弄清建筑平面、 立面和剖面 之间的关系，熟悉建筑施工图的表达方式及深度要求，掌握常用的建筑构造措施等。 建议用 2 号图绘制，绘图比例、 布局和张数自定， 以表达清楚且符合制图习惯为原则。 . . 结构设计 第一章基本设计资料 11 设计资料 工程名称：上杭客家缘国际酒店客房A1 区设计 建设地点：福建上杭市 工程概况：共 4 层，底层高 6.05m，其余层高 4.4m。室内外高差为 0.45mm ，底层室

6、内设计标高0.000。 基本风压： 0.13kN/m2 基本雪压： 0.45kN/m2 抗震设防：按 7 度抗震设防烈度进行抗震设计，第一设计分组，地震加速度0.1g 。 12 结构设计的一般原则 121 结构设计目的 工程设计是工程建设的首要环节，是整个工程的灵魂。 先进合理的设计对于改建、 扩建、新建项目缩短工期、 节约投资、 提高经济效益起着关键作用，使项目达到安全、 适用、经济、美观的要求。因而建筑结构设计的基本目的就是要在一定经济条件下赋 予结构以适当的可靠度， 使结构在预定的基准期内能满足设计所预期的各种功能要求。 . . 122 结构设计的一般原则 为了达到建筑设计的基本目的，

7、结构设计中应符合以下一般原则：符合设计规范； 选择合理的结构设计方案；减轻结构自重；采用先进技术。 13 结构选型 131 结构体系选型 对于一般多层民用建筑，根据使用和工艺要求、材料供应情况和施工技术条件， 常选用的结构形式有混合结构、钢筋混凝土框架结构和框架剪力墙结构等结构体系。 由于混合结构整体性差，难于满足大空间的使用要求，而框架剪力墙结构多用于 1025 层的高层建筑。 而框架结构强度高、 结构自重轻，可以承受较大楼面荷载，在 水平作用下具有较大的延性。此外框架结构平面布置灵活，能设置大空间，易于满足 建筑功能要求。 故该五层办公楼选用框架结构。 132 框架施工方法 钢筋混凝土框架

8、结构按施工方法不同，有现浇式、装配式和整体装配式三种。 现浇式框架的全部构件都在现场整体浇筑，其整体性和抗震性能好，能较好的满 足使用要求。 故框架采用现浇施工方法。 133 其他结构选型 1. 屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚120mm 。 2. 楼面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，露面板厚120mm 。 3. 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。 4. 过梁：门窗过梁均采用钢筋混凝土梁。 . . 5. 墙基础：因持力层不太深，承载力高，采用自乘墙基大放脚。 6. 基础：因基础持力层不太深，地基承载力高，采用钢筋混凝土柱下独立基础。 第二章结构布置及计算简图 21 简化假定 建

9、筑物是复杂的空间结构体系，要精确地按照三维空间结构来进行内力和位移分 析十分困难。为简化计算，对结构体系引入以下基本假定： （1） 在正常设计、正常施工和正常使用的条件下，结构物在设计基准期内处 于弹性工作阶段，其内力和位移均按弹性方法计算； （2） 楼面（或屋面）在自身平面内的刚度无限大，在平面外的刚度很小，可 忽略不计。 22 计算单元 多层框架结构是由纵、横向框架结构组成的空间结构体系，在竖向荷载作用下， 各个框架之间的受力影响较小。本设计中取 KJ2 作为计算单元，如图 21 所示： . . 23 计算简图 现浇多层框架结构设计计算模型是以梁、柱截面几何轴线来确定，并认为框架柱 在基础

10、顶面为固接，框架各节点纵、横向均为刚接。一般情况下，取框架梁、柱截面 几何轴线之间的距离作为框架的跨度和柱高度。底层柱高从基础顶面算至二层楼面， 基础顶面标高根据地质条件、室内外高差定为0.45m，二层楼面标高为4.4m，故底 层柱高为 7m。其余各层柱高为楼层高4.4m。由此可绘出框架计算简图，如图22 所示： 图 22 框架结构计算简图 24 梁柱截面尺寸及惯性矩 多层框架结构是超静定结构，在计算内力前必须先确定杆件的截面形状、尺寸和 惯性矩。 1 初估构件截面尺寸及线刚度 （1）梁截面尺寸 AB 梁 l=9000mm, mmlh75011259000 12 1 8 1 12 1 8 1

11、取 h=800mm . . mmhb267400800 3 1 2 1 3 1 2 1 取 b=300mm 则取 AB 梁截面尺寸为 :hb=300mm800mm BC 梁 l=2100mm, mmlh1752632100 12 1 8 1 12 1 8 1 考虑刚度因素，取 mmh500 mmhb167250500 3 1 2 1 3 1 2 1 为方便施工，取 mmb250 则取 BC 梁截面尺寸为 :hb=300mm500mm CD 梁 l=5000mm, mmlh4166255000 12 1 8 1 12 1 8 1 取 h=600mm mmhb200300600 3 1 2 1 3

12、 1 2 1 取 b=300mm 则取 CD 梁截面尺寸为 :hb=300mm600mm 横向次梁l=9000mm mmlh75011259000 12 1 8 1 12 1 8 1 取 h=700mm mmhb200300600 3 1 2 1 3 1 2 1 取 b=30mm 则取横向次梁截面尺寸为：hb=300mm700mm （2）. 柱截面尺寸 底层柱尺寸按轴压比要求计算，由公式： E s NcNc F g nN A ff 式中： N 轴压比取 0.9； 轴压比增大系数，本设计取=1.2； F柱的荷载面积； . . E g 单位建筑面积上重力荷载值，近似取12-15 kN/m 2； n

13、验算截面以上楼层层数。 对于顶层中柱： 2 3 260812 3.149.0 4101455.592.1 mm f nFg f N A cN E cN s 如取柱截面为正方形，则其边长为510.69 mm。 根据以上计算结果，并考虑其他因素，本设计中所有柱子截面尺寸都取 600mm600mm 。 非计算单元的内梁截面尺寸初估方法如上，计算从略。 2. 框架梁、柱线刚度计算 由于现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度， 减少框架侧移。 考虑 这一有利因素，边框架梁取 0 5.1II ，对中框架梁取 0 0.2II 。 （ 0 I 为梁矩形截面惯性 矩） AB 梁： 2 33 1056.2

14、 12 8 .03.0 0.2 12 0.2 bh IAB 4 27 1053.8 9 1056.2100 .3 l EI iAB BC 梁： 3 33 1025.6 12 5.03.0 0.2 12 0.2 bh I BC 4 37 1093.8 1.2 1025.6100.3 l EI iBC CD 梁： 2 33 1008.1 12 6 .03 .0 0 .2 12 0 .2 bh I CD 4 27 1048.6 5 1008.1100.3 l EI iCD 柱： 2 33 1008.1 12 6.06.0 12 bh I . . 底层 4 27 1 1063.4 7 1008.110

15、0.3 l EI i 中间层 4 27 4-2 1036.7 7 1008.1100.3 l EI i 相对线刚度： 取0 .1 42 i则其余各杆件相对线刚度为: 梁：AB 梁16. 1 1036.7 1053.8 4 4 AB i BC 梁21.1 1036. 7 1093. 8 4 4 BC i CD 梁88.0 1036.7 1048.6 4 4 BC i 底层柱63. 0 1036.7 1063.4 4 4 1 i 框架梁、柱的相对线刚度如图23 所示，将作为计算节点杆端弯矩分配系数的 依据。 . . 图 23 梁柱相对线刚度图 第三章 重力荷载代表值的计算 31 恒载标准值计算 1

16、. 屋面 防水层（刚性）：30mm 厚 C20 细石混凝土防水 1.00kN/m 2 防水层（柔性）：三毡四油铺小石子 0.40kN/m 2 找 平 层 ：15mm厚 水 泥 砂 浆0.01520 kN/m 3=0.30kN/m2 找 坡 层 ： 平 均40mm厚 水 泥 焦 渣 找 坡0.04014 kN/m 3=0.56kN/m2 保 温 层 ：60mm厚 1:10水 泥 膨 胀 珍 珠 岩0.06012 kN/m 3=0.72kN/m2 结 构 层 ： 120mm厚 现 浇 钢 筋 混 凝 土 板0.12025 kN/m 3=3.00kN/m2 抹灰层： 10mm 厚混合砂浆0.0101

17、7 kN/m 3=0.17 kN/m 2 合计6.15kN/m 2 2. 各层楼面（含走廊） 水 磨 石 地 面 （ 10mm厚 面 层 ， 20mm厚 水 泥 砂 浆 打 底 ） 0.65kN/m 2 结 构 层 ： 120mm厚 现 浇 钢 筋 混 凝 土 板0.12025 kN/m 3=3.00kN/m2 抹 灰 层 ：10mm厚 混 合 砂 浆0.01017 kN/m 3=0.17kN/m2 合计 3.82kN/m 2 . . 3. 各梁自重AB 梁 h b=300mm800mm 梁自 重：0.3(0.8-0.12 ）25 kN/m 3=5.1kN/m 抹 灰 层 ： 10mm厚 混

18、合 砂 浆0.01(0.8-0.12+0.3/2) 217 kN/m 3=0.28kN/m 合计4.60kN/m 横向次梁 h b=300mm700mm 梁自 重：0.3（0.7-0.12 ）25 kN/m 3=4.35kN/m 抹 灰 层 ： 10mm厚 混 合 砂 浆0.01(0.7-0.12+0.25/2) 217 kN/m 3=0.25kN/m 合计4.60kN/m BC 梁 h b=300mm500mm 梁自 重 ：0.3（ 0.5-0.12 ）25 kN/m 3=2.85kN/m 抹 灰 层 ： 10mm厚 混 合 砂 浆0.01(0.5-0.12+0.3/2) 217 kN/m

19、3=0.18kN/m 合计3.03kN/m CD 梁 h b=300mm600mm 梁自 重 ：0.3（ 0.6-0.12 ）25 kN/m 3=3.0kN/m . . 抹 灰 层 ： 10mm厚 混 合 砂 浆0.01(0.6-0.12+0.3/2) 217 kN/m 3=0.21kN/m 合计3.21kN/m 4. 柱自重 h b=600mm600mm 柱自重：0.60.625 kN/m 3=9kN/m 抹 灰 层 ： 10mm厚 混 合 砂 浆0.01(0.6+0.6) 217 kN/m 3=0.41kN/m 合计9.41kN/m 5. 外纵墙自重 标准层 纵墙：（4.4-0.8 ） (

20、9-0.5)-32.12 0.248 kN=33.86kN 铝合金窗（ 32.1） ：32.120.35 kN=4.41kN 贴瓷 砖外 墙面 ：4.4(9-0.6)-32.12 0.5 kN=12.18kN 水泥粉刷内墙面：4.4(9-0.6)-32.12 0.36 kN=8.77kN 合计59.85kN 底层 纵墙：（6.05-0.8 ）(9-0.6)-32.12 0.248 kN=60.48kN 铝合金窗（1.51.5） ：32.120.35 kN=4.41kN 贴瓷砖外墙面：6.05(9-0.6)-32.12 0.5 kN=19.11kN 水泥粉刷内墙面：6.05(9-0.6)-32.

21、12 0.36 kN=13.76kN 合计84.00kN 6. 内纵墙自重 标准层 纵墙：（4.4-0.8 ） (9-0.6)-0.92.12 0.248 kN=.49.7kN . . 门（ hb=0.92.1） ：0.92.120.15 kN=0.65kN 粉刷墙面： （4.4-0.8 ） (9-0.6)-0.92.12 0.362 kN=18.63kN 合计 68.99kN/m 底层 纵墙： （6.05-08 ） (9-0.6)-0.92.12 0.248 kN=77.41kN 门（ hb=0.92.1） ：0.92.120.15 kN=0.65kN 粉刷 墙 面 ：（6.05-0.8 ）

22、(9-0.5)-0.92.12 0.362 kN=27.17kN 合计105.23kN/m 7. 内隔墙自重 AB 跨 标准层 墙重：（4.4-0.7 ）(9-0.6)0.28 kN=50.32kN 粉刷墙面：（4.4-0.7 ）(9-0.6) 0.362 kN=22.6kN 合计72.92kN 底层 墙重：（7-0.7）（9-0.6)0.28 kN=72.76kN 粉刷墙面：（6.05-0.7 ） (9-0.6) 0.362 kN=32.74kN 合计105.50kN CD 跨 标准层 墙重：（4.4-0.6 ）(5-0.6)0.28 kN=26.75kN 粉刷墙面：（4.4-0.7 ）(9

23、-0.6) 0.362 kN=12.04kN . . 合计38.79kN 底层 墙重：（7-0.-0.6 ）（5-0.6)0.28 kN=45.06kN 粉刷墙面：（6.05-0.6 ） (5-0.6) 0.362 kN=17.27kN 合计62.33kN 3.2 活荷载标准值计算 1. 屋面和楼面活荷载标准值 上人屋面： 2.0kN/m 2 楼面：办公室： 2.0kN/m 2 ；走廊： 2.0kN/m 2 2.雪荷载： 基本雪压： 0.45kN/m 2 雪荷载标准值： 0 1.00.450.45 kr su skN 屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，二者中取大值。 33 竖向荷载下框架受荷总图

24、板传至梁上的三角形或梯形荷载为均布荷载，荷载的传递示意图，如图31 所示： . . 图 3-1 荷载传递示意图 屋面板传荷载： 1. A-B 轴间框架梁 恒载： mkN /7.23225.025.021(25.215.6 32 ） 活载： mkN /7.7225.025.021(25.22 32 ） 楼面板传荷载： 荷载传递示意图如图24 所示 恒载： . . mkN /7.14225.025.021(25.282.3 32 ） 活载： 7.7225.025.021(25.22 32 ） 梁自重：5.38 kN/m AB 轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁：恒载 =梁自重 +板传荷载 = 5.38

25、+23.7=29.04kN/m 活载=板传荷载 =7.7kN/m 楼面梁：恒载 =梁自重 +板传荷载 =5.38+14.72=20.1 活载=板传荷载 =7.7kN/m 2. BC 轴间框架梁均布荷载为： 梁自重 : 3.03kN/m 屋面梁：恒载 =梁自重 =3.03kN/m 活载=0 楼面梁：恒载 =梁自重 =3.03kN/m 活载=0 3. CD 轴间框架梁均布荷载为： 屋面板传荷载 恒载： mkN /2.192 8 5 5.215.6 活载： mkN /25.62 8 5 5.22 . . 楼面板传荷载： 恒载： mkN /9.112 8 5 5.282.3 活载： mkN /25.6

26、2 8 5 5.22 梁自重：3.21kN/m CD 轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁：恒载 =梁自重 +板传荷载 = 3.21+19.2=22.41kN/m 活载=板传荷载 =6.25kN/m 楼面梁：恒载 =梁自重 +板传荷载 =3.21+11.9=15.11kN/m 活载=板传荷载 =6.25kN/m 4.A 轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱： 女儿墙自重（做法：墙高1100mm ，混凝土压顶 100mm ） 33 0.241.118/0.240.125/(1.220.24)6.67/mmkN mmmkN mmmkN m 顶层柱恒载 =女儿墙 +纵梁自重 +板传荷载 mkN /72.289

27、5.097.235.093.17)6.09(38.5967.6 顶层柱活载 =板传荷载 mkN /98.59 5.097.75.0963.5 标准层柱恒载 =外纵墙自重 +纵梁自重 +板传荷载 +横隔墙 mkN /93.302 92.775.0994.115.0972.14)6.09(38.585.59 顶层柱活载 =板传荷载 . . mkN /98.59 5.097.75.0963.5 5. B 轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载 =纵梁自重 +板传荷载 mkN /81.287 95.01.215.65.093.17)6.09(83.5 顶层柱活载 =板传荷载 mkN /88.78 5.09

28、1.225.097.75.0963.5 标准层柱恒载 =内纵墙自重 +纵梁自重 +板传荷载 +横隔墙 mkN /03.339 92.775.01.2982.35.0994.115.0972.14)6.09(38.585.59 标准层柱活载 =板传荷载 mkN /88.78 5.091.225.097.75.0963.5 6、C 轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载 =纵梁自重 +板传荷载 mkN /69.271 5.01.2915.65.052.195.0975.26)6.09(38.5 顶层柱活载 =板传荷载 mkN /00.56 5.091.225.0525.65.097.8 标准层柱恒载

29、=内纵墙自重 +纵梁自重 +板传荷载 +横隔墙 mkN /51.324 92.775.01.2982.35.0503.125.0975.16)6.09(38.585.59 标准层柱活载 =板传荷载 mkN /00.56 5.091.225.0525.65.097.8 6. D 轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱恒载 =女儿墙自重 +外纵梁自重 +板传荷载 mkN /59.273 5.052.195.0975.26)6.09(38.5967.6 顶层柱活载 =板传荷载 . . mkN /78.54 5.0525.65.097.8 标准层柱恒载 =外纵墙自重 +纵梁自重 +板传荷载 +横隔墙 mkN /

30、41.288 92.775.0503.125.0975.165.0975.16)6.09(38.585.59 标准层柱活载 =板传荷载 mkN /78.54 5.0525.65.097.8 由上可作出框架在竖向荷载作用下的受荷总图，如图32 所示： . . 图 3 2 竖向荷载作用下受荷总图 第四章 风荷载计算 . . 4.1 荷载计算 作用在屋面梁和搂面梁节点处的集中风荷载标准值： 0( )/ 2 kzszij Wu uhhB 为了简化计算，通常将计算单元范围内外墙面的分布荷载化为等量的作用于楼面的 集中风荷载。 式中：基本风压 2 0 /13.0mkNw z u 风压高度变化系数。 因建设

31、地点处于大城市郊区， 地面粗糙程度为 B 类； s u 风荷载体型系数，查表取 s u =1.3； z 风振系数。 由于结构高度小于 30m，且高宽比 19.25/32.2=0.59 750 m/s, 360m/s to 750 m/s, 180 m/s to 360 m/s, and 180 m/s, respectively. The ground motion data are chosen from different destructive earthquakes . . around the world earthquake name, date of earthquake, da

32、ta source, record name, peak ground accelerations (pga) for the components, effective durations and fault types for each data are presented in the Table1., respectively. The peak ground accelerations are in the range 0.046 to 0.395g, where g is acceleration due to gravity. All ground motion data are

33、 recorded in near-field region as in maximum 20 km distance. DESCRIPTION OF THE FRAME STRUCTURES 3, 5, 8 and 15-story RC frame structures with typical cross-sections and steel reinforcements are shown in Figure 1. The reinforced concrete frame structures have been designed according to the rules of

34、the Turkish Code. The structures have been considered as an important class 1 with subsoil type of Z1 and in seismic region 1. The dead, live and seismic loads have been taken account during design. All reinforced concrete frame structures consist three-bay frame, spaced at 800 cm. The story height

35、is 300 cm. The columns are assumed as fixed on the ground. Yield strength of the steel reinforcements is 22 kN/cm 2 and compressive strength of concrete is 1.6kN/cm 2. The first natural period of the 3-story frame structure is computed 0.54 s. The cross-section of all beams in this frame is rectangu

36、lar-shapes with 25cm width and 50cm height. The cross-section of all columns is 30cmx30cm. The first natural period of 5-story frame structure is 0.72 s and the cross-section of beams is 25cm width and 50cm height similar to 3-story frame. Cross-section of columns at the first three stories is 40cmx

37、40cm and at the last two stories, it is 30cmx30cm. The . . eight-story and 15-story frame structures have natural period of 0.90 s and 1.20 s. The cross section of beams for both frame structures is 25cmx55cm. The 8-story frame structure has 50cmx50cm columns for the first five stories and 40cmx40cm

38、 for the last three stories. The cross section of columns for first eight stories in the 15-story frame structures is 80cmx80cm and at the last seven stories, it is 60cmx60cm. NONLINEAR STATIC PUSHOVER ANALYSIS OF FRAME STRUCTURES For low performance levels, to estimate the demands, it is required t

39、o consider inelastic behavior of the structure. Pushover analysis is used to identify the seismic hazards, selection of the performance levels and design performance objectives. In Pushover analysis, applying lateral loads in patterns that represent approximately the relative inertial forces generat

40、ed at each floor level and pushing the structure under lateral loads to displacements that are larger than the maximum displacements expected in design earthquakes (Li, Y.R., 1996). The pushover analysis provides a shear vs. displacement relationship and indicates the inelastic limit as well as late

41、ral load capacity of the structure. The changes in slope of this curve give an indication of yielding of various structural elements. The main aim of the pushover analysis is to determine member forces and global and local deformation capacity of a structure. The information can be used to assess th

42、e integrity of the structure. After designing and detailing the reinforced concrete frame structures, a nonlinear pushover analysis is carried out for evaluating the . . structural seismic response. For this purpose the computer program Drain 2D has been used. Three simplified loading patterns; tria

43、ngular, (IBC, k=1), (IBC, k=2) and rectangular, where k is an exponent related to the structure period to define vertical distribution factor, are used in the nonlinear static pushover analysis of 3, 5, 8 and 15-story RC frame structures. Load criteria are based on the distribution of inertial force

44、s of design parameters. The simplified loading patterns as uniform distribution, triangular distribution and IBC distribution, these loading patterns are the most common loading parameters. Vertical Distribution of Seismic Forces: VCF vxx（1） VX C n i k ii k xx hw hw 1 （2） where: Cvx = Vertical distr

45、ibution factor V = Total design lateral force or shear at the base of structure wi and wx = The portion of the total gravity load of the structure hi and hx = The height from the base k = An exponent related to the structure period In addition these lateral loadings, frames are subjected live loads

46、and dead weights. P-effects have been taken into the account during the pushover analyses. The lateral force is increased for 3, 5 and 8-story frames until the roof displacement reached 50 cm and 100cm for15-story frame. Beam and column elements are used to analyze the frames. The beams are assumed

47、to be rigid in the horizontal plane. Inelastic effects are assigned to plastic hinges at member ends. Strain-hardening is neglected in all elements. Bilinear . . moment-rotation relationship is assumed for both beam and column members. Axial load-Moment, P-M, interaction relation, suggested by ACI 3

48、18-89, is used as yielding surface of column elements. Inertial moment of cracked section, Icr, is used for both column and beam members during analyses. Icr is computed as half of the gross moment of inertia, Ig. The results of the pushover analyses are presented in Figures 2 to 5. The pushover cur

49、ves are shown for three distributions, and for each frame structures. The curves represent base shear-weight ratio versus story level displacements for uniform, triangular and IBC load distribution. Shear V was calculated by summing all applied lateral loads above the ground level, and the weight of the building W is the summation of the weights of all floors. Beside these, these curves represent the lost of lateral load resisting capacity and shear failu