污水处理厂常见问题及分析..pdf

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1、1 污水处理厂常见问题分析 在工业化的发展道路上，几乎每个国家都遭遇过经济发展、资源利用和环境保 护之间的失衡，这一失衡在国际上被称为“增长的代价”。有些国家较好地补偿了 “增长的代价”， 而走上了持续发展的道路。有些国家则被“增长的代价”所绊倒， 而走向了衰落。 今天的中国也来到了这一历史性关口。近三十年来城镇生活污水和工业废水的 排放量逐年增加，给水环境造成了严重了污染，这已经成为严重制约我国社会经济 持续发展的突出问题。中国的未来将向何处去？答案只有是实现经济结构转型，将 高消耗型转为“节约型”，将高污染型转为“清洁型”，走建设资源节约型和环境 友好型社会的路。为此，国家制定了一系列节能

2、减排政策。 节能减排在不同行业内的具体内涵有所不同。对于城市污水处理行业，节能主 要是节电、节水（自来水），而减排主要是从减少污染物排放，即做到污水与污泥 处理的完全达标。 在我国，与上百年的城市给水处理相比，很多地方在城市污水处理方面的实际 经验相对较少。而城市污水处理工艺的类型又很多，并各有特点，也各有利弊，操 作技术要求高。同时，城市污水收集管网往往又很难与污水处理厂同步建成，以及 存在一定的偷排废水情况，使得设计的城市污水处理工艺很难适应进水水质变化。 这些方面都成为制约城市污水处理节约、高效、稳定达标运行的瓶颈，在技术和管 理上给污水处理厂运营单位带来了很大挑战。 本文就城市污水处理

3、厂实现污水与污泥处理的达标，以及节能降耗方面会遇到 的常见问题进行归纳与分析。 一、进水水量与水质 （一）进水水量 在我国，城市污水处理厂进水水量不足的现象普遍存在，这种吃不饱的原因既 有通常被提到的污水收集管网建设滞后问题，也有设计能力超前的问题。这两方面 原因导致许多地方的污水处理厂已经建成几年仍不能满负荷运行，有些污水处理厂 甚至只能抽取厂区周边的河水进行处理，使得污水处理工艺控制增加了难度，也增 加了工程投资的成本，造成资产的闲置与浪费，无谓地过多消耗本来就已非常紧张 的污水处理资金。相反，有的污水处理厂存在长期超负荷运行状态，例如某污水处 理厂一期工程规模为40 万 m3/d，二期工

4、程规模为 24 万 m3/d，但由于资金短缺而使 二期工程建设滞后，一期实际处理量已达到52 万 m3/d，处理出水水质有所下降。 为此，合理确定污水处理厂建设规模与分期，高效使用治污资金，以及尽量提高污 水收集率，是实现污水减排的前提。 2 （二）进水水质 由于城市污水收集管网不配套，雨污合流制管网较普遍，管网管理不到位，致 使进入城市污水处理厂的进水中雨水、河道水和工业废水的比例较大。 以下进水水质情况均不利于污水处理厂的正常运行： （1）进水中 BOD、COD 含量比设计值低，而氮、磷等指标则等于或高于设计 值，从而增加污水脱氮除磷处理达标排放的难度； （2）工业废水中的夹带油污或有毒物

5、质对城市污水处理厂的生物系统造成巨 大影响，在极端情况下这些油污或有毒物质会使整个生物系统瘫痪，微生物菌种死 亡，整个污水处理厂不得不重新培养活性污泥； （3）进水水质偏高，供氧与污泥脱水设备规格不能满足污水与污泥处理要求。 其中垃圾渗滤液引入给城市污水处理厂运行所造成的影响需要给予足够重视。 对于污水收集与污水处理能力不协调问题，需要有关主管部门将城市排水管网 和污水处理厂建设纳入城市建设近、远期总体规划，保证污水收集系统与污水处理 厂同步或先行建设。同时做好新建污水处理厂服务范围内污水水质调查，以合理确 定设计进水水质。 三、出水水质 我国近年建设的城市污水处理厂基本要求达到国家GB189

6、18-2002 中的一级 B 标准，在一些地区还有要求达到一级A 标准。即使是原有已建项目，也在逐渐进行 升级改造，以提高污水减排效果。 根据规定的污水处理排放标准要求，各城市污水处理厂采用适合于本地进水水 质等客观条件的污水处理工艺技术，并加强运营管理。然而，在污水处理厂的实际 运行管理过程中，仍会遇到一些来自不同方面的问题而导致处理出水水质不达标。 （一）有机物超标 传统活性污泥工艺的主要功效是去除城市污水中的有机污染物质，设计与运行 良好的活性污泥工艺，出水BOD5和 SS均可小于 20mg/L。 影响有机物处理效果的因素主要有： （1）营养物 一般城市污水中的氮磷等营养元素都能够满足微

7、生物需要，且过剩很多。但工 业废水所占比例较大时，应注意核算碳、氮、磷的比例是否满足100:5:1。如果污水 中缺氮，通常可投加铵盐。如果污水中缺磷，通常可投加磷酸或磷酸盐。 （2）pH 城市污水的 pH 值是呈中性，一般为6.57.5。pH 值的微小降低可能是由于城 市污水输送管道中的厌氧发酵。雨季时较大的pH 降低往往是城市酸雨造成的，这 种情况在合流制系统中尤为突出。pH 的突然大幅度变化，不论是升高还是降低， 通常都是由工业废水的大量排入造成的。调节污水pH 值，通常是投加氢氧化钠或 3 硫酸，但这将大大增加污水处理成本。 （3）油脂 当污水中油类物质含量较高时，会使曝气设备的曝气效率

8、降低，如不增加曝气 量就会使处理效率降低，但增加曝气量势必增加污水处理成本。另外，污水中较高 的油脂含量还会降低活性污泥的沉降性能，严重时会成为污泥膨胀的原因，导致出 水 SS超标。对油类物质含量较高的进水，需要在预处理段增加除油装置。 （4）温度 温度对活性污泥工艺的影响是很广泛的。首先，温度会影响活性污泥中微生物 的活性，在冬季温度较低时，如不采取调控措施，处理效果会下降。其次，温度会 影响二沉池的分离性能，例如温度变化会使沉淀池产生异重流，导致短流；温度降 低会使活性污泥由于粘度增大而降低沉降性能；温度变化会影响曝气系统的效率， 夏季温度升高时，会由于溶解氧饱和浓度的降低，而使充氧困难，

9、导致曝气效率的 下降，并会使空气密度降低，若要保证供气量不变，则必须增大供气量。 （二）总磷超标 城市污水处理厂除磷主要是依靠生物除磷，即在好氧段前增加厌氧段，使聚磷 菌交替处于厌氧和好氧状态，实现磷酸盐的释放与吸收，并通过排放剩余污泥来达 到除磷目的。在生物除磷难以达标的条件下， 还可以考虑投加化学药剂来辅助除磷。 化学除磷主要是通过混凝、沉淀和过滤等方法使磷成为不溶性的固体沉淀物，从污 水中分离出来。 导致生物除磷出水总磷超标的原因涉及许多方面，主要有： （1）污泥负荷与污泥龄 厌氧-好氧生物除磷工艺是一种高F/M 低 SRT系统。当 F/M 较高，SRT较低时， 剩余污泥排放量也就较多。

10、因而，在污泥含磷量一定的条件下，除磷量也就越多， 除磷效果越好。 对于以除磷为主要目的生物系统， 通常 F/M 为 0.40.7kgBOD5/kgMLSS d， SRT 为 3.57d。但是， SRT 也不能太低，必须以保证BOD5的有效去除为前提。 （2）BOD5/TP 要保证除磷效果，应控制进入厌氧区的污水中BOD5/TP 大于 20。由于聚磷酸 菌属不动菌属，其生理活动较弱，只能摄取有机物中极易分解的部分。因此，进水 中应保证 BOD5的含量，确保聚磷酸菌正常的生理代谢。但许多城市污水处理厂实 际进水存在碳源偏低， 氮、磷等浓度较高等现象， 导致 BOD5/TP 值无法满足生物除 磷的需

11、要，影响了生物除磷的效果。 （3）溶解氧 厌氧区应保持严格厌氧状态，即溶解氧低于0.2mg/L，此时聚磷菌才能进行磷 4 的有效释放，以保证后续处理效果。而好氧区的溶解氧需保持在2.0mg/L 以上，聚 磷菌才能有效吸磷。因此，对于厌氧区和好氧区溶解氧的控制不当，将会极大影响 生物除磷的效果。 另外，有些污水处理厂的进水为河道水，污水中溶解氧含量较高， 若直接进入厌氧区，则不利于厌氧状态的控制，影响了聚磷菌放磷效果。 （4）回流比 厌氧-好氧除磷系统的的回流比不宜太低，应保持足够的回流比， 尽快将二沉池 内的污泥排出，防止聚磷菌在二沉池内遇到厌氧环境发生磷的释放。在保证快速排 泥的前提下，应尽

12、量降低回流比，以免缩短污泥在厌氧区的实际停留时间，影响磷 的释放。 在厌氧 -好氧除磷系统中，若污泥沉降性能良好，则回流比在5070%范围内， 即可保证快速排泥。 （5）水力停留时间 污水在厌氧区的水力停留时间一般在1.52.0h 的范围内。停留时间太短，一 是不能保证磷的有效释放，二是污泥中的兼性酸化菌不能充分地将污水中的大分子 有机物分解成低级脂肪酸，以供聚磷菌摄取，从而也影响了磷的释放。 污水在好氧区的停留时间一般在46h，这样即可保证磷的充分吸收。 （6）pH 低 pH 有利于磷的释放，高pH 有利于磷的吸收，而除磷效果是磷释放和吸收 的综合。因此在生物除磷系统中，宜将混合液的pH 控

13、制在 6.58.0 的范围内。 由于对出水总磷指标要求的不断提高，除生物除磷外，化学除磷也得到越来越 多地应用。但化学除磷在提高除磷效果的同时，也会因投加化学药剂而使剩余污泥 量大大增加，进而增加污泥处理量与泥饼处置量。 实际中应根据实验来确定化学药剂的投加点与投加量，并及时调整，确保出水 磷含量稳定达标，并尽可能降低药耗。 （三）氨氮超标 污水中氨氮的去除主要是在传统活性污泥法工艺基础上采用硝化工艺，即采用 延时曝气，降低系统负荷。 导致出水氨氮超标的原因涉及许多方面，主要有： （1）污泥负荷与污泥龄 生物硝化属低负荷工艺， F/M 一般在 0.050.15kgBOD/kgMLVSS d。

14、负荷越低， 硝化进行得越充分， NH3-N 向 NO3-N 转化的效率就越高。与低负荷相对应，生物 硝化系统的 SRT一般较长， 因为硝化细菌世代周期较长， 若生物系统的污泥停留时 间过短，即 SRT过短，污泥浓度较低时，硝化细菌就培养不起来，也就得不到硝化 效果。 SRT控制在多少，取决于温度等因素。对于以脱氮为主要目的生物系统，通 常 SRT可取 1123d。 5 （2）回流比 生物硝化系统的回流比一般较传统活性污泥工艺大，主要是因为生物硝化系统 的活性污泥混合液中已含有大量的硝酸盐，若回流比太小，活性污泥在二沉池的停 留时间就较长，容易产生反硝化，导致污泥上浮。通常回流比控制在50100

15、。 （3）水力停留时间 生物硝化曝气池的水力停留时间也较活性污泥工艺长，至少应在8h 以上。这 主要是因为硝化速率较有机污染物的去除率低得多，因而需要更长的反应时间。 （4）BOD5/TKN TKN 系指水中有机氮与氨氮之和，入流污水中BOD5/TKN 是影响硝化效果的 一个重要因素。 BOD5/TKN 越大，活性污泥中硝化细菌所占的比例越小，硝化速率 就越小，在同样运行条件下硝化效率就越低；反之，BOD5/TKN 越小，硝化效率越 高。很多城市污水处理厂的运行实践发现，BOD5/TKN 值最佳范围为 23 左右。 （5）硝化速率 生物硝化系统一个专门的工艺参数是硝化速率，系指单位重量的活性污

16、泥每天 转化的氨氮量。硝化速率的大小取决于活性污泥中硝化细菌所占的比例，温度等很 多因素，典型值为0.02gNH3-N/gMLVSS d。 （6）溶解氧 硝化细菌为专性好氧菌，无氧时即停止生命活动，且硝化细菌的摄氧速率较分 解有机物的细菌低得多，如果不保持充足的氧量，硝化细菌将“争夺”不到所需要 的氧。因此，需保持生物池好氧区的溶解氧在2mg/L 以上，特殊情况下溶解氧含量 还需提高。 （7）温度 硝化细菌对温度的变化也很敏感，当污水温度低于 15时，硝化速率会明显下 降，当污水温度低于5时，其生理活动会完全停止。因此，冬季时污水处理厂特 别是北方地区的污水处理厂出水氨氮超标的现象较为明显。

17、（8）pH 硝化细菌对 pH 反应很敏感， 在 pH 为 89 的范围内，其生物活性最强， 当 pH 6.0 或9.6 时，硝化菌的生物活性将受到抑制并趋于停止。因此，应尽量控制生 物硝化系统的混合液pH 大于 7.0。 （四）总氮超标 污水脱氮是在生物硝化工艺基础上，增加生物反硝化工艺，其中反硝化工艺是 指污水中的硝酸盐，在缺氧条件下，被微生物还原为氮气的生化反应过程。 导致出水总氮超标的原因涉及许多方面，主要有： （1）污泥负荷与污泥龄 由于生物硝化是生物反硝化的前提，只有良好的硝化，才能获得高效而稳定的 6 的反硝化。因而，脱氮系统也必须采用低负荷或超低负荷，并采用高污泥龄。 （2）内、

18、外回流比 生物反硝化系统外回流比较单纯生物硝化系统要小些，这主要是入流污水中氮 绝大部分已被脱去，二沉池中NO3-N 浓度不高。相对来说，二沉池由于反硝化导 致污泥上浮的危险性已很小。另一方面，反硝化系统污泥沉速较快，在保证要求回 流污泥浓度的前提下，可以降低回流比，以便延长污水在曝气池内的停留时间。 运行良好的污水处理厂，外回流比可控制在50%以下。而内回流比一般控制在 300500%之间。 （3）反硝化速率 反硝化速率系指单位活性污泥每天反硝化的硝酸盐量。反硝化速率与温度等因 素有关，典型值为0.060.07gNO3-N/gMLVSS d。 （4）缺氧区溶解氧 对反硝化来说，希望DO 尽量

19、低，最好是零，这样反硝化细菌可以“全力”进 行反硝化，提高脱氮效率。但从污水处理厂的实际运营情况来看，要把缺氧区的 DO 控制在 0.5mg/L 以下，还是有困难的，因此也就影响了生物反硝化的过程，进 而影响出水总氮指标。 （5）BOD5/TKN 因为反硝化细菌是在分解有机物的过程中进行反硝化脱氮的，所以进入缺氧区 的污水中必须有充足的有机物，才能保证反硝化的顺利进行。由于目前许多污水处 理厂配套管网建设滞后，进厂BOD5低于设计值，而氮、磷等指标则相当于或高于 设计值，使得进水碳源无法满足反硝化对碳源的需求，也导致了出水总氮超标的情 况时有发生。 （6）pH 反硝化细菌对 pH 变化不如硝化

20、细菌敏感，在pH 为 69 的范围内，均能进行 正常的生理代谢，但生物反硝化的最佳pH 范围为 6.58.0。 （7）温度 反硝化细菌对温度变化虽不如硝化细菌那么敏感，但反硝化效果也会随温度变 化而变化。温度越高，反硝化速率越高，在3035时，反硝化速率增至最大。当 低于 15时，反硝化速率将明显降低，至5时，反硝化将趋于停止。因此，在冬 季要保证脱氮效果，就必须增大SRT，提高污泥浓度或增加投运池数。 （五）悬浮物超标 出水中的悬浮物指标是否达标，主要取决于生物系统污泥的质量是否良好、二 沉池的沉淀效果以及污水处理厂的工艺控制是否恰当。 造成二沉池出水悬浮物超标的原因有以下几个方面： （1）

21、二沉池工艺参数选择 7 二沉池设计参数是否选择恰当是出水悬浮固体指标会否超标的重要因素。许多 城市污水处理厂在设计之初，为节约建设成本，将水力停留时间大大缩短，并尽量 提高其水力表面负荷，造成运行时二沉池经常出现翻泥现象，致使出水悬浮固体超 标。另外，某些污水处理厂由于实际工艺调整需要，需将生物池污泥浓度控制在较 高的水平时，也会造成二沉池固体表面负荷过大，影响出水水质。因此，一般认为 应对二沉池的这几个工艺参数的设置留有较大的余地，以利于污水处理厂工艺的控 制与调整。 一般来说，影响沉淀池沉淀效果的主要工艺参数为水力停留时间、水力表面负 荷和污泥通量。 二沉池水力停留时间 污水在二沉池的水力

22、停留时间长短，是二沉池运行的重要参数。只有足够的停 留时间，才能保证良好的絮凝效果，获得较高的沉淀效率。因此，建议二沉池的水 力停留时间设置在34h左右。 二沉池水力表面负荷 对于一座沉淀池来说， 当进水量一定时， 它所能去除的颗粒的大小也是一定的。 在所能去除的这些颗粒中，最小的那个颗粒的沉速正好等于这座沉淀池的水力表面 负荷。因此，水力表面负荷越小，所能去除的颗粒就越多，沉淀效率就越高，出水 悬浮物的指标就越低。设计二沉池较小的水力表面负荷，有利于污泥等悬浮固体的 有效沉淀。一般建议二沉池的水力表面负荷控制在0.61.2m3/m2h。 二沉池固体表面负荷 二沉池的固体表面负荷的大小，也是影

23、响二沉池沉淀效果的重要因素。二沉池 的固体表面负荷越小，污泥在二沉池的浓缩效果越好。反之，则污泥在二沉池的浓 缩效果越差。过大的固体表面负荷会造成二沉池泥面过高，许多污泥絮体来不及沉 淀就随污水流出，影响出水悬浮物指标。一般二沉池固体表面负荷最大不宜超过 150kgMLSS/m 2 d。 （2）活性污泥质量 活性污泥质量的好坏是影响出水悬浮物是否超标的重要因素。高质量的活性污 泥主要体现在四个方面：良好的吸附性能，较高的生物活性，良好的沉降性能以及 良好的浓缩性能。 胶体状态的污染物首先必须被吸附到活性污泥絮体上，并进一步被吸附到细菌 表面附近才能被分解代谢，因而吸附性能较差的活性污泥去除胶态

24、污染物质的能力 也差。活性污泥的生物活性系指污泥絮体内的微生物分解代谢有机污染物的能力， 生物活性较差的活性污泥去除有机污染物的速度必然较慢。只有沉降性能良好的活 性污泥才能在二沉池得以有效地泥水分离。反之，如果污泥沉降性能恶化，分离效 果必然降低， 导致二沉池出水浑浊， SS超标，严重时还可能导致活性污泥的大量流 8 失，使系统内生物量不足，继而又影响对有机污染物的分解代谢效果。只有活性污 泥具有良好的浓缩性能，才能在二沉池得到较高的排泥浓度。反之，如果浓缩性能 较差，排泥浓度降低，就要保证足够的回流污泥量，提高回流比。但是，提高回流 比会缩短污水在曝气池的实际停留时间，导致曝气时间不足，影

25、响处理效果。 （3）进水 SS/BOD5 生物系统活性污泥中MLVSS 比例与进水SS/BOD5有很大的关系，当进水 SS/BOD5高时，生物系统活性污泥中MLVSS 比例则低，反之则高。根据运行经验 来看，当 SS/BOD 在 1 以下时， MLVSS 比例可以维持在 50%以上，当 SS/BOD5在 5 以上时， VSS 比例将会下降到 2030%。当活性污泥中MLVSS 比例较低时，为 了保证硝化效果系统就必须维持较高的泥龄，污泥老化情况较明显，导致出水SS 超标。 （4）有毒物质 入流污水中含有强酸、强碱或重金属等有毒物质将会使活性污泥中毒，失去处 理功效，严重的甚至发生污泥解体，造成

26、污泥无法沉淀，出水悬浮物超标。解决活 性污泥中毒问题的根本办法就是加强对上游污染源的管理。 （5）温度 温度对活性污泥工艺的影响是很广泛的。首先，温度会影响活性污泥中微生物 的活性，冬季温度较低时，如不采取调控措施，处理效果会下降。其次，温度会影 响二沉池的的分离功能。 如温度的变化会使二沉池产生异重流，导致短流现象发生； 温度降低时，会使活性污泥由于黏度增大而降低沉降性能等。 四、泥饼含水率 目前，对城市污水处理厂污泥考核的主要指标主要是泥饼含水率。 在我国，已经投入使用或在建的城市污水处理厂，普遍采用活性污泥法进行污 水处理，活性污泥的污泥龄设计较短， 且设计中基本不设污泥浓缩和污泥消化设

27、施， 使得剩余污泥量大，污泥中有机成分多，不易于脱水。因此，若要将泥饼含水率控 制在 80%以下，就需要加大PAM 的投加量，从而使污水处理成本提高。 为保证污泥浓缩与脱水效果，在污泥脱水絮凝剂的配制方面，絮凝药剂的配制 浓度应控制在0.1%0.5%范围内。浓度太低则投加溶液量大，配药频率增多；浓 度过高容易造成药剂粘度过高，可能导致搅拌不够均匀，螺杆泵输送药液时阻力增 大，容易加快设备损耗和管路堵塞。另外，不同批次和不同型号的絮凝剂比重差别 较大，需根据实际情况定期或不定期地标定药剂的配制浓度，适时调整药剂的用量， 保证污泥脱水效果和减少药剂浪费。同时，干粉药剂在储存和使用过程中注意防潮 防

28、失效。 五、机电设备 若要使污水与污泥处理系统的正常稳定运行，保证与工艺配套机电设备的运行 9 状况也是非常重要的。同时，机电设备的稳定高效运行，对污水处理厂节能降耗影 响很大。 （一）格栅机 格栅除污机是污水处理工艺的第一道工序，也是污水处理厂内最容易出现故障 的设备之一。一旦出现故障，污水处理厂将不能够正常进水。 常见问题： （1）格栅机卡阻：不管连续运行还是间歇运行，因为格栅机长时间与污水接 触，容易造成轴承磨损， 运行出现卡阻现象， 造成链条或耙齿拉偏或其他机械故障。 为此，需要加强格栅机相关机械部件的润滑保养，以及日常巡检要及时到位。 （2）格栅机堵塞：污水中常夹带一些长条状的纤维、

29、塑料袋等易缠绕的杂物， 容易造成栅条和耙齿等堵塞。这一方面会使过栅断面减少，造成过栅流速过大，拦 污效率下降。另一方面也会造成栅渠过水速率缓慢、沙砾沉积、栅渠溢流等问题。 一般只能进行技术改造完善或勤维护，采用人工清理的方式解决。 实际运行中即使格栅运行正常，但因细格栅的栅条间隙也有3mm，不能全部拦 截如瓜子皮、辣椒核等薄形杂物，造成生化池等后续构筑物还会有一部分漂浮物。 （二）提升水泵 国内目前的城市污水处理厂，大多采用潜水泵提升污水。从实际运行中发现， 潜水泵在使用过程中，由于污水中各种杂质与浮渣较多，这些杂质容易缠绕在水泵 的叶轮和密封环的间隙里，引起机械密封效果和水泵效率降低，使污水

30、进入到密封 腔而产生故障，严重时将导致水泵电机过流损坏。针对该问题主要是加强格栅机的 格渣效果，定期检查潜水泵的绝缘和密封、核算提升泵效率，定期轮换使用等。 因城市污水处理厂进水量一天24 小时均有变化，以及配套污水收集系统完善 程度的不同，使得不同时期污水处理厂进水量可能有较大变化，特别是合流制的排 水系统，进水季节性变化的特征非常明显。因此，在潜水泵的选用和配置上，应留 有较大的调节空间。通常可采样多台水泵抽排水量呈梯度配置，结合定速泵配合调 速泵控制方式，其中定速泵按平均流量选择，满足基本流量需求。调速泵变速运转 以适应流量的变化，流量波动较大时以增减运转台数作补充。 （三）鼓风机 鼓风

31、机是城市污水处理工艺的关键设备，耗能最大。风量、风压、电耗、噪音 等是选用鼓风机的基本技术参数，使用中需结合工艺运行的特点，注意其适用的范 围和调节能力。 城市污水处理厂的生物反应池微孔曝气系统一般采用离心式鼓风机。离心风机 具有效率高、使用年限长、壳体内不需要润滑、气体不会被油污染等优点，特别是 在供风量、风压的适用范围、噪音控制以及运行的稳定等方面均较罗茨风机优越。 罗茨风机一般适用于池深较浅，需要的风量和风压较小的情况。 10 在能耗控制上，可采用变频调节控制，设备配置方面，也可多台鼓风机风量呈 梯度配置，针对不同的工况，以增强工艺运行调节的灵活性，同时减少电耗。 油冷却器、油过滤器要定

32、期清理，保证油质，需定期更换和送检，防止出现乳 化现象。油冷却器有风冷和水冷两种方式：采用风冷注意定期清洁风冷却器的散热 片，防止堵塞和积集尘垢；采用水冷需定期清理和维护冷却塔以及相应管路，注意 保证循环冷却水的水质，可定期加入缓蚀阻垢药剂，防止细菌滋生、冷却器、管路 结垢以及铜构件发生原电池反应腐蚀，影响冷却效果甚至污染油质。 过滤器要定期清洁或更换，保证进口负压在规定范围以内，减少因负压过高导 致的鼓风机喘震故障的发生。 （四）曝气头 目前大部分的曝气方式采用的是微孔膜曝气，有盘式、球冠式、板式、管式等 橡胶膜微孔曝气器类型。曝气器使用一段时间后，因微孔堵塞，阻力增大和橡胶老 化、弹性变差

33、等，导致充氧效率均会下降。为避免曝气器的堵塞或阻力增加过大， 应定期进行曝气器的清洗。可采用甲酸清洗或大气量高压空气清洗。采用甲酸清洗 要小心控制甲酸的浓度、清洗的频次、注意操作安全；采用大气量空气清洗要小心 控制气量大小、强度和清洗的频次。另外，注意要定期打开曝气系统的排水阀门， 排出冷凝水。对严重堵塞或破损的曝气头要及时更换，保证生物池曝气的均匀性， 防止出现死角，堆积污泥。 （五）排泥设备 因为工艺的差别，有部分污水处理工艺不带二沉池，如SBR、UNITANK 等， 而且其池底是平的，容易在排泥时形成泥层漏斗。后期排出的混合液浓度降低，未 能排出足量的污泥，导致剩余污泥浓度的下降，带来污

34、泥处理能耗、药耗的上升。 对于这些工艺的运行，宜采用间歇排泥方式或改造成多点排泥的系统。 此外，在有二沉池的生物处理系统，需要对二沉池刮吸泥机进行定期维护，保 证排泥顺畅，防止积泥而影响出水SS等指标。 （六）脱水机 目前国内采用的机械脱水方式主要有离心脱水机和带式压滤脱水机。 1、离心脱水机 运行中应研究进离心脱水机的浓缩污泥含固率的要求范围，进料量（装机容 量） ，最大产量，离心机差速、转速，不同类型聚丙烯酰胺（PAM）加注率、投加 浓度对离心机脱水后的污泥含固率、分离水SS值和回收率的影响。 若要离心脱水机的污泥脱水处理达到理想的分离效果，可以从两方面来考虑： （1）转速差越大，污泥在离

35、心机内停留时间越短，泥饼含水率就越高，分离 水含固率就可能越大。反之，转速差越小，污泥在离心机内停留时间越长，固液分 离越彻底 ,但必须防止污泥堵塞。 利用转速差可以自动地进行调节，以补偿进料中变 11 化的固体含量。 （2）当污泥性质已经确定时，可以改变进料投配速率，减少投配量改善固液 分离；增加絮凝剂加注率，可以加速固液分离速度,提高分离效果。 常见问题： （1）开机报警或振动报警 离心脱水机开启时低差速报警引起主电机停机或者振动较大、声音异常，造成 报警停机。上述情况为上次停机前冲洗不彻底所致，即冲洗不彻底会导致两种情况 发生：一是离心机出泥端积泥多导致再次开启时转鼓和螺旋输送器之间的速

36、差过低 而报警；二是转鼓的内壁上存在不规则的残留固体导致转鼓转动不平衡而产生振动 报警。 （2）轴温过高报警 这主要是由于润滑脂油管堵塞致润滑不充分、轴温过高。由于离心脱水机的润 滑脂投加装置为半自动装置，相对人工投加系统油管细长，间隔周期长，投加1 次 润滑脂容易发生油管堵塞的现象。一旦发生，需要人工及时清理，其主要原理是较 频繁地加油以保证细长油管的有效畅通。当然，润滑脂亦不能加注过多，否则亦会 引起轴承温度升高。 （3）主机报警而停机 开启离心脱水机或运行过程中调节脱水机转速，主电机变频器调节过大或过 快，容易造成加（减）速过电压现象，导致主电机报警。运行中发现，一般变频调 节在 2Hz

37、 左右比较安全。离心脱水机在冲洗状态下，尤其在高速冲洗时，也易造成 加（减）速过电压现象，所以在高速冲洗时离心脱水机旁应有运行人员监护。 （4）离心脱水机不出泥 在离心脱水机正常运转的情况下，相关设备正常运转，但出现不出泥现象，滤 液比较混浊，差速和扭矩也较高，无异响，无振动，高速和低速冲洗时扭距左右变 化不大，亦出现过扭距忽高忽低的现象，再启动时困难，无差速。 这种情况多发生在雨季，由于来水量大，对生物池的污泥负荷冲击大，导致剩 余污泥松散、污泥颗粒小。而污泥颗粒越小，比表面积越大（呈指数规律增大）， 则其拥有更高的水合强度和对脱水过滤更大的阻力，污泥的絮凝效果差且不易脱 水。此时，如不及时

38、进行工艺调整，则离心脱水机可能会出现扭矩力不从心的现象 （过高） ，恒扭矩控制模式下差速会进行跟踪。一旦差速过大，很容易导致污泥在 脱水机内停留时间短、固环层薄；另一方面，转速差越大，由于转鼓与螺旋之间的 相对运动增大，对液环层的扰动程度必然增大，固环层内部分被分离出来的污泥会 重新返至液环层， 并有可能随分离液流失。 这种情况下会产生脱水机不出泥的现象。 在进泥浓度较低且污泥松散的情况下，采用高转速、低差速和低进泥量运行能 够有效解决不出泥的问题，并且运行效果也不错。高转速是为了增加分离因数，一 12 般来说污泥颗粒越小密度越低，需要的分离因数较高，反之需要较低的分离因数； 采用低差速可以延

39、长污泥在脱水机内停留时间，污泥絮凝效果增强的同时在转鼓内 接受离心分离的时间将延长，同时由于转鼓和螺旋之间的相对运行减少，对液环层 的扰动也减轻，因此固体回收率和泥饼含固率均将提高；低进泥量亦增加固体回收 率和泥饼含固率。 2、带式压滤脱水机 带式压滤脱水机是由上下两条紧张的滤带夹带着淤泥层，从一连串规律排列的 辊压筒中呈 S形弯曲经过，靠滤带本身的张力形成对污泥层的压榨和剪切力，把污 泥层的毛细水挤压出来，获得含固率较大的泥饼。 为保持带式压滤脱水机的正常运行，需注意以下操作与维护事项： （1）对有预脱水区（浓缩区）的，保证布泥均匀； （2）滤带刮刀采用软性材质，减少对滤带和滤带接口处的磨损

40、； （3）保证滤带冲洗水压力，滤带冲洗系统尽量采用不锈钢自净喷嘴，能够自 行冲掉堵塞在喷嘴的脏物，保证滤带的孔隙率和污泥脱水效果； （4）经常维护自动防偏带装置与增减压装置，减少滤带边沿磨损； （5）保证自控系统设有连锁保护装置，防止误动作给整机造成的损伤。 常见问题： （1）滤带打滑 这主要是进泥超负荷，应降低进泥量；滤带张力太小，应增加张力；辊压筒损 坏，应及时修复或更换。 （2）滤带跑偏 这主要是进泥不均匀，在滤带上摊布不均匀，应调整进泥口或更换平泥装置； 辊压筒局部损坏或过度磨损，应予以检查更换；辊压筒之间相对位置不平衡，应检 查调整；纠偏装置不灵敏。应检查修复。 （3）滤带堵塞严重

41、这主要是每次冲洗不彻底，应增加冲洗时间或冲洗水压力；滤带张力太大，应 适当减小张力；加药过量，即PAM 加药过量，粘度增加，常堵塞滤布，另外未充 分溶解的 PAM 也易堵塞滤带；进泥中含砂量太大，也易堵塞滤布，应加强污水预 处理系统的运行控制。 （4）泥饼含固量下降 这主要是加药量不足、配药浓度不合适或加药点位置不合理，达不到最好的絮 凝效果；带速太大，泥饼变薄，导致含固量下降，应及时地降低带速，一般应保证 泥饼厚度为 510mm；滤带张力太小， 不能保证足够的压榨力和剪切力，使含固量 降低。应适当增大张力；滤带堵塞，不能将水分滤出，使含固量降低，应停止运行， 冲洗滤带。 13 （七）紫外消毒

42、系统 目前国内城市污水处理厂普遍采用紫外线消毒方式对污水处理厂的出水进行 消毒。但从实际运营上发现紫外线消毒存在以下问题： （1）紫外线消毒系统无后续杀毒能力。当处理水离开反应器之后，一些被紫 外线杀伤的微生物在光复活机制下会修复损伤的DNA 分子，使细菌再生。 （2）紫外灯石英套管污染。当污水流经UV 消毒器时，其中有许多无机杂质 会沉淀、粘附在套管外壁上。尤其当污水中有机物含量较高时更容易形成污垢膜， 而且微生物容易生长形成生物膜，这些都会抑制紫外线的透射，影响消毒效果。 为此，选择污水处理紫外消毒设备时应注意的问题主要有： （1）灯管的选择 灯管的选择应注意两个方面：一是单支灯管的UVC

43、 输出强度，该值越高则所 需要的灯管数量越少，投资和运行维护费用也就越低。一般说来，高强度汞灯的输 出强度高，优于低强度汞灯。二是UVC 电光转换效率，它包括灯管消耗的电能转 换为光能的效率和光能中253.7nm波长（UVC）部分所占的比例。低压汞灯的紫外 输出主要集中在253.7nm，而中压汞灯的紫外输出主要集中在366nm，且中压汞灯 的发热量很大，因此低压高强度汞灯的电光转换效率高于中压高强度汞灯。 （2）传感器及实时调节系统的选择 污水处理厂的水量、水质波动较大，因此进行UVC 输出强度的实时调节对节 约电耗和延长灯管寿命意义重大，这主要通过灯管的可变输出和传感器的真实反馈 来实现。就

44、传感器进行真实反馈而言， 其位置和波长的选择性极为重要,能真实反映 微生物实际接受的UVC 照射强度的传感器应是放置在水中的（与微生物处于同一 位置） ，并且只监测 253.7nm波长强度。 （3）自动清洗系统的选择 污水处理厂紫外消毒系统的清洗有人工清洗、自动机械清洗和自动化学清洗三 种，由于人工清洗要中断消毒且工作量大，操作时易损伤灯管，间隔时间长（自动 清洗一般 12 次/h） ，故无法保证石英套管所必需的最低综合透光率，因此除极个 别特殊情况外极少使用。自动清洗系统的选择与所使用的灯管有关，中压高强度灯 管的温度在 600900，结垢严重，必须采用化学清洗； 低压高强度灯管的温度低 于

45、 110，结垢量和速度都远远低于中压高强度灯管，因而可采用机械清洗，且在 12 次/h 的清洗频率内就不会结垢。 （4）二次污染及事故污染 正常运行时的二次污染来自化学清洗系统中的清洗剂，事故情况下的二次污染 发生在灯管破损时汞进入水中，以及液压驱动的自动清洗系统发生泄漏。汞灯使用 固态汞合金（固定粘附在灯管两端的突起点），当灯管破损时不会像液态汞那样流 到水中，只需将粘附着汞合金的石英碎片打捞出来即可。研究表明，该汞合金在污 14 水中长期浸泡后水中汞的本底浓度未见升高。此外，该系统采用压缩空气为动力的 自动机械清洗系统，不存在运行期间和事故泄漏造成二次污染的问题。 六、检测仪表 城市污水处

46、理厂的在线监控仪表是运营管理人员掌握污水处理工艺实时动态的 重要途径，也是实现污水处理厂自动化控制的重要保障。然而，因为仪表监测的污 水中杂质多，环境差，经常容易导致在线仪表测量产生误差较大，或者损坏率高， 极大地影响了污水处理厂在线监控的力度和自动化控制水平。 由于污水处理厂进水中污染物浓度较高、悬浮物较多，容易在采样管道和分析 仪器的进样管形成污垢，因此需要针对性配置水样预处理单元和选择水质浓度相匹 配的分析仪器量程。在选用设备时，一些自带控制系统的大型设备配置的自控系统 与厂内主要控制系统选型要一致，否则设备不易与厂内整个自控系统建立通讯，或 建立通讯时需要投入较大的成本。另外，在运行过

47、程中应建立一套详细的维护与操 作规程，如维护工作一定要提前计划和准备相应的备品配件；定期对分析仪器进行 标定和校正，清洗管道和预处理单元，以及更换消耗件和易损件；加强在线监测系 统的日常管理等。 由于城市污水处理厂特殊的构筑物设计及大量地处理污水，污水处理厂发生雷 击现象普遍比较严重，对室外设备安全运行构成较大的威胁。目前污水处理厂的设 计多只做了高压端的一级防雷，而忽视了对现场设备和仪表的二、三级防雷，这就 导致许多污水处理厂经常出现被雷击而使现场设备和仪表的损坏。如果为了控制工 程造价而缺少这些设施，那么在今后的运行管理工作中将付出更大的代价。 七、几种具体工艺 以上主要是针对不同处理工艺

48、共性存在的出水水质与污泥考核指标超标问题， 以及节能降耗措施等进行分析。下面就几种具体工艺常存在的问题归纳： （一）沉砂池 常见的沉砂池有平流沉砂池、 曝气沉砂池和涡流沉砂池， 排砂方式有重力排砂、 气提式和泵吸式。 沉砂池普遍存在的问题是沉砂效果差、淤积、堵塞。对此针对不同型式沉砂池， 可分别采用不同的应对措施。 （1）平流沉砂池刮泥机需及时开启和排砂，有移动桥的需保证限位装置灵 敏有效，避免发生“走过”现象而损坏设备，同时加强巡检避免出现走轮磨损严重 造成停运而拉断电缆现象。 （2）曝气沉砂池定期调整曝气量冲刷，避免堵塞穿孔管或曝气头，微孔膜 曝气头可采用甲酸清洗的方式维护。 （3）涡流沉

49、砂池因是圆形而需保证切线方向进水、切线方向出水，水流一 般在池内旋转两圈。另外，可根据实际运行工况制定排砂泵的运行周期，及时排除 15 集砂区的沉砂，避免淤积和管路堵塞。 与沉砂池的维护相对应，砂水分离器、吸砂泵、空压机等也需定期清理维护， 避免管路堵塞，降低分离效果。 （二）氧化沟 氧化沟既有推流式反应器的特征，又有完全混合反应器的特征。正是由于氧化 沟流态上的特殊性，所以氧化沟的曝气设备除具有良好的充氧、混合功能外，还要 推动沟中混合液循环流动。曝气设备的这种特点容易造成氧化沟底部出现积泥问 题，而积泥会缩小氧化沟的有效容积，也就相当于缩短了实际停留时间。 氧化沟中的水流速度一般应控制在0.3m/s左右，而氧化沟中积泥的原因通常主 要是池底的流速 0.3m/s 造成的。例如某厂由于进水BOD5偏低，若要保证池底流 速达到 0.3m/s， 则需要较多的转刷投入运行。 但这样会使氧化沟内溶解氧相对偏高， 而曝气过量不利于活性污泥的生长，进而影响出水达标。由于工艺控制主要根据溶 解氧的高低，不断调整转刷的运转台数和时间来控制适量的溶解氧，这样就存在大 部分转刷停运时间段内水流速度降低，导致氧化沟池底的流速0.3m/s，积泥现象 严重。另外，实际进水SS 高于设计值也会使得氧化沟的产泥量增加，从而导致氧