钢筋混凝土结构课程设计报告计算书.pdf

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1、钢筋混凝土结构课程设计计算书 题目：某百货商场楼盖设计 （两层跨柱网：6.6m6.6m 楼面活荷载3.5kN/ 2 m） 院系：建筑学院 专业班级： 10 级土木工程2 班 学生姓名： 学号： 指导教师： 2012 年 12 月 目录 1. 设计题目与设计条件 3 1.1 设计题目： . 3 1.2 设计条件： . 3 1.2.1 结构类型：砌体结构. 3 1.2.2 建筑材料： . 3 1.2.2.1楼面做法：（自上而下） . 3 2. 楼盖的结构平面布置： 3 3. 板的设计 4 3.1 楼盖板的设计 . 4 3.1.1 荷载 . 4 3.1.2 计算简图 . 5 3.1.3 弯矩计算值

2、. 5 3.1.4 正截面受弯承载力计算. 6 4. 次梁设计 7 4.1 荷载. 7 4.2 内力计算 . 7 4.3 承载力计算 . 8 4.3.1 正截面受弯承载力. 8 4.3.2 斜截面受剪承载力. 8 5. 主梁设计 9 5.1 荷载设计值 . 9 5.2 计算简图 . 9 5.3 内力设计值及包络图 10 5.3.1 弯矩设计值 10 5.3.2 剪力设计值 10 5.3.3 弯矩、剪力包络图 10 5.4 承载力计算 13 5.4.1 正面受弯承载力 13 5.4.2 斜截面受剪承载力 13 6. 绘制施工图 . 14 7. 对主梁挠度与裂缝宽度的计算. 15 7.1 对主梁挠

3、度的计算 15 7.1.1 对支座 B的配筋面积计算 18 7.1.2 对第二跨中配筋面积计算 20 7.2 对主梁裂缝宽度计算 17 7.2.1 对支座 B进行裂缝宽度计算 21 7.2.2 对第一跨中进行裂缝计算 21 1. 设计题目与设计条件 1.1 设计题目： 某百货商场（两层）楼盖，采用现浇整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖形式。 混凝土采用 C30级， 梁中的纵向受力钢筋采用HRB335 ， 其他钢筋采用 HPB300 。 根据该商场的使用要求，楼面活荷为3.5kN/ 2 m，横向柱网尺寸取为： 6.6m， 纵向柱网尺寸为： 6.6m。 1.2 设计条件： 1.2.1 结构类型：砌体结

4、构 1.2.2 建筑材料： 1.2.2.1楼面做法：（自上而下） 10mm 厚大理石地面（重度28kN/ 3 m） ； 现浇钢筋混凝土楼板， 20mm 厚石灰砂浆抹底 楼盖建筑平面 2. 楼盖的结构平面布置： 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为6.6m，次梁的跨度为 6.6m， 主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m， 2o l/ 1o l=6.6/2.2=3 ，因此按单向 2 4 0 1 2 0 120240 6 6 0 0 6 6 0 0 6 6 0 0 1 2 0 2 4 0 B C A D 66006600660066006600 1 23456 550 5 5 0 板设计

5、。 按跨高比条件，要求板厚h2200/40=55mm ，对工业建筑的楼盖板，取板厚 h=80mm 。 次梁截面高度应满足h= o l/18 o l/12=6600/18 6600/12=367550mm 。考虑 到楼面可变荷载比较大，取h=500mm 。截面宽度取 b=200mm 主 梁 截 面 高 度 应 满 足 h= o l/14 o l/8=6600/14 6600/8=471 825mm, h=650mm. 截面宽度为 b=300mm 2 4 0 1 2 0 120240 6 6 0 0 6 6 0 0 6 6 0 0 1 2 0 2 4 0 B C A D 6600660066006

6、6006600 1 2 345 6 550 5 5 0 1 9 8 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 B2 B1B3 B4 B3 B1 B2 B1 B1 L2(次梁） 200500 L 1 ( 主 梁 ） 3 0 0 6 5 0 楼盖板结构平面布置图 3. 板的设计 3.1 楼盖板的设计 已如前述，轴线、的板属于端区格单向板；轴线的板属 于中间区格单向板。 3.1.1 荷载 板的永久荷载标准值 10mm 厚大理石地面 0.0128=0.28kN/ 2 m 80mm 现浇钢筋混凝

7、土板 0.0825=2kN/ 2 m 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/ 2 m 小计 2.62kN/ 2 m 板的可变标准荷载值 3.5kN/ 2 m 永久荷载分项系数取1.2 或 1.35，可变荷载分项系数应取1.4 。于是板的 荷载总计算值 g+q= Gk g+ Qk q=1.352.62+0.7 1.4 3.5=6.967kN/ 2 m g+q= Gk g+ Qk q=1.22.62+1.4 3.5=8.044kN/ 2 m 由于 ，所以取 g+q=8.044kN/ 2 m，近似取 g+q=8kN/ 2 m 3.1.2 计算简图 次梁截面为 200mm 500mm

8、，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在 墙上的支承长度为120mm 。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度： 边跨 o l= n l+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm1.025 n l=2030mm ，取 o l=2020mm 中间跨 o l= n l=2200-200=2000mm 1001980120 2200 8 0 5 0 0 1002000100 2200 ABC 板的尺寸图 g+q=8kN/m 2 31221ABCCBA 20202000200020002020 楼盖板的计算简图 因跨度相差小于 10% ，可按等跨连续板计算。 取 1m宽板带作为计

9、算单元， 计 算简图如上图所示 3.1.3 弯矩计算值 由表 11-1 可查得， 板的弯矩系数 m a分别为：边跨中，1/11 ；离端第二支座， -1/11 ；中跨中， 1/16 ；中间支座， -1/14 。 故: 1 M=- B M=（g+q） 2 01 l/11=8 2 02.2/11=2.97kNm C M=-（g+q） 2 01 l/14=-8 2 0 . 2/14=-2.29kN m 3 M= 2 M=（g+q） 2 01 l/16=8 2 0 . 2/16=2kNm 这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其 C M和 2 M应乘以 0.8: C M=0.8-2.29=-1.8

10、3kN m ； 2 M=0.82=1.6kNm 3.1.4 正截面受弯承载力计算 环境类别为一级， C30 混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm 。板厚 80mm ， o h=80-20=60mm ；板宽 b=1000mm 。C30混凝土， 1 a=1.0， c f=14.3kN/ 2 m；HPB300 钢筋， y f=270N/ 2 m。板配筋计算的过程于下表。 楼面板的配筋计算 截面1 B 2 或 3 C 弯矩设计值（ kNm ）2.97 -2.97 2 -2.29 s a=M/ （ 1 a c fb 2 0 h） 0.058 0.058 0.039 0.044 =1- s 2a-1 0

11、.06 0.06 0.04 0.045 轴 线 、 计算配筋（ 2 mm ） s A=b o h 1 a c f/ y f 190.7 190.7 127.1 143 实际配筋（ 2 mm ） 6/8160 s A=246 6/8160 s A=246 6/8160 s A=246 6/8160 s A=246 轴 线 计算配筋（ 2 mm ） s A=b o h 1 a c f/ y f 190.7 190.7 101.7 117.6 实际配筋（ 2 mm ） 6/8160 s A=246 6/8160 s A=246 6/8160 s A=246 6/8160 s A=246 *对轴线间的

12、板带，其跨内截面2、3 和支座截面的弯矩设计值都可折减20% 。为了方 便，近似对钢筋面积乘以0.8. 计算结果表明，支座截面的均小于 0.35 ，符合塑性内力重分布的原则； sA/bh=246/（100080） =0.308% ， 此值大于 0.45tf/y f=0.451.43/270=0.238%， 同时大于 0.2%，满足最小配筋率。 4. 次梁设计 按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁 和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。 4.1 荷载 永久荷载设计值 板传来永久荷载 3.12.2=6.82kN/m 次梁自重 0.2 （0.5-0.08 ） 25

13、1.2=2.52kN/m 次梁粉刷 0.02 （0.5-0.08 ） 2171.2=0.34kN/m 小计 g=9.68kN/m 可变荷载设计值 q=4.92.2=10.78kN/m 荷载总设计值 g+q=20.46kN/m 4.1.2 计算简图 次 梁 在 砖 墙 上 的 支 承 长 度 为240mm 。 主 梁 截 面 为300mm 650mm 。 计算跨度： 边跨 o l= n l+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm1.025 n l=6488mm ，取 o l=6450mm 中间跨 o l= n l=6600-300=6300mm 因跨度相差小于 10% ，

14、可按等跨连续梁计算。次梁计算简图如图所示。 64506300630063006450 12321BCCBAA g+q=20.46kN/m 次梁计算简图 120 120 6600 6330 150 1506300150 150 6600 200 8 0 5 0 0 次梁尺寸图 4.2 内力计算 由表 1.2.1 、表 1.2.2 可分表查得弯矩系数和剪力系数。 弯矩设计值： 1 M=- B M=（g+q） 2 0 l/11=20.46 2 45. 6/11=77.38kNm C M=-（g+q） 2 0 l/14=-20.46 2 3 . 6/14=-58kNm 2 M=（g+q） 2 0 l/

15、16=20.46 2 3. 6/16=50.75kNm 剪力设计值： A V=0.45（g+q） n1 l=0.4520.466.33=58.28kN Bl V=0.60（g+q） n1 l=0.6020.466.33=77.7kN Br V= C V=0.55（g+q） n2 l=0.5520.466.3=70.89kN 4.3 承载力计算 4.3.1 正截面受弯承载力 正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘计算宽度为： 边跨： f b = o l/3=6450/3=2150mm b+ n s=200+2000=2200 。 第二跨和中间跨： f b = o l/3=6300/3=

16、2100mm 。 除 B截面纵向钢筋排两排布置外。其余截面均布置一排。 环境类别为一级， C30 混凝土，梁的最小保护厚度c=25mm ，一排纵向钢筋 o h=500-35=465mm 二排纵向钢筋 o h=5000-60=440mm 。 C30混凝土， 1 a=1.0， c f=14.3N/ 2 mm， t f=1.43N/ 2 mm； 纵向钢筋采用 HRB335 钢， y f=300N/ 2 mm，箍筋采用 HPB300钢， y v f=270N/ 2 mm。正截面承载力计算 过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T 形截面。 次梁正截面受弯承载力计算 截面1 B 2 C 弯矩设计值（

17、kNm ）77.38 -77.38 50.75 -58 s a=M/ （ 1 a c fb 2 0 h）或 s a=M/ （ 1 a c f f b 2 0 h） 0.011 0.152 0.008 0.095 =1- s 2a-10.011 0.1520.35 0.008 0.095 s A=b o h 1 a c f/ y f或 s A= f b o h 1 a c f/ y f 524.2 637.6 372.4 421.1 选配钢筋 （ 2 mm ） 216+114 弯218+114 弯214+112 弯214+116 弯 s A=555.9 s A=662.9 s A=421.1 s

18、 A=509 计算结果表明，支座截面的均小于 0.35 ； s A/bh=421.1/（200500） =0.42%， 此值大于 0.45 t f/ y f=0.451.43/300=0.21%，满足最小配筋率。 4.3.2 斜截面受剪承载力 斜截面受剪承载力计算包括： 截面尺寸的复核、 腹筋计算和最小配筋率验算。 验算截面尺寸： w h= o h- f h =465-80=385mm ，因 w h/b=385/200=1.925 4，截面按下式验算： 0.25 c c fb o h=0.25 114.3 200 465=332.48 3 10N max V=77.7 3 10N，截面满足要求

19、。 验算是否需要按计算配置箍筋 0.7 t fb o h=0.7 1.43 200465=93.093 3 10N c V=77.7 3 10N 构造配 筋，选用 6160 sv =bsnAsv1= 160200 3.282 =0.17% min,sv =0.24 yv t f f =0.24 1.43 270 =0.13% 采用 6 双支箍筋，计算支座B左侧截面。 调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20% 或箍筋间 距减小 20% 。现调整箍筋间距 s=0.8160=128mm 最后取箍筋间距 s=130mm 。为了 方便施工，沿梁长度不变。 验算配筋率下限值： 弯矩弯矩

20、调幅时要求的配筋率下限为：0.3 yvt ff=0.31.43/270=0.16% 。 实际配筋率 sv= bsnAsv1=56.6/ （200130）=0.22%0.20%满足要求。 5. 主梁设计 主梁按弹性方法设计 5.1 荷载设计值 为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。 次梁传来的永久荷载 9.686.6=63.888kN 主梁自重（含粉刷） （0.65-0.08 ）0.3 2.2 25+0.02（0.65-0.08 ） 22.2 17） 1.2=12.31kN 永久荷载设计值 G=63.888+12.31=76.198kN 取 G=76.2kN 可变荷载设计值 Q=10.786.6

21、=71.148kN 取 Q=71.15kN 5.2 计算简图 主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为 370mm ， 中间支承在 550mm 550mm 的混凝土柱上，其计算跨度 边跨 n l=6600-275-120=6205mm 因 1.025 n l=155mm a/2=185mm ， 取 0l=1.025nl+b/2=1.025 6205+550/2=6635mm 近似取0l=6640mm 中跨 0 l=6600mm 主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10% ，故可利用附表 7.2 计算内力 240 120 6600 6205 2752756100275275 6600 30

22、0 8 0 6 5 0 主梁的尺寸图 664066006640 GGGGG D231CBA G 主梁的计算简图 5.3 内力设计值及包络图 5.3.1 弯矩设计值 弯矩 M= 1kG0l+ 2 kQ0l式中系数1k、 2 k由附表 7.2 相应栏内查得 max, 1 M=0.24476.2 6.64+0.289 71.156.64=260kNm max,B M=-0.267 76.2 6.64-0.311 71.156.64=282kNm max,2 M=0.06776.2 6.60+0.200 71.156.64=128kNm 5.3.2 剪力设计值 剪力 V= 3 kG+ 4 kQ式中系数

23、 3 k、 4 k由附表 7.2 相应栏内查得 max,A V=0.73376.2+0.866 71.15=117.47kN m ax,Bl V=-1.267 76.2-1.311 71.15=202.74kN max,Br V=1.076.2+1.222 71.15=163.15kN 5.3.3 弯矩、剪力包络图 弯矩包络图： 第 1、3跨有可变荷载，第2 跨没有可变荷载。 由附表 6-2 知支座 B或 C的弯矩值为 B M= C M=-0.267 76.2 6.64-0.133 71.15 6.64=-197.93kN m在第 1 跨内 以支座弯矩 A M=0， B M=-197.93kN

24、m的连线为基线。作 G=76.2kN，Q=71.15kN 的简支梁弯矩图，得第1 个集中荷载和第 2 个集中荷载作用点弯矩值分别为： 3 1 （G+Q ） 0 l+ 3 B M = 3 1 （76.2+71.15 ）6.64-197.93/3=260.16kN m （与前 面计算的 m ax, 1 M=260kN m接近） 3 1 （G+Q ） 0l+ 3 2 B M = 3 1 （76.2+71.15 ）6.64-2 197.93/3=194.2kN m 在第 2 跨内以支座弯矩 B M=-197.93kNm ，CM=-197.93kNm的连线作为 基线，作 G=76.2kN ，Q=0的简支

25、弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值： 3 1 G 0 l+ B M= 3 1 76.2 6.60-197.93=-30.29kN m 第 1、2跨有可变荷载，第3 跨没有可变荷载 第 1 跨内：在第 1 跨内以支座弯矩 A M=0， B M=-282kNm的连线为基线。 作 G=76.2kN ，Q=71.15kN的简支梁弯矩图， 得第 1 个集中荷载和第 2 个集中荷载 作用点弯矩值分别为： 3 1 （76.2+71.15 ）6.64-282/3=232.13kN m 3 1 （76.2+71.15 ）6.64-2 282/3=138.14kNm 在第 2 跨内： C M=-0.267 76.

26、2 6.64-0.089 71.156.64=-177.14kN m 以支座弯矩 B M=-282kNm ， C M=-177.14kNm的连线为基线，作G=76.2kN ， Q=81.151kN的简支梁弯矩图，得 3 1 （G+Q ） 0 l+ C M+ 3 2 （ B M- C M）= 3 1 （76.2+71.15 ）6.64-177.14+ 3 2 （-282+177.14 ）=79.09kNm 3 1 （G+Q ） 0 l+ C M+ 3 1 （ B M- C M）= 3 1 （76.2+71.15 ） 6.64-177.14+ 3 1 （-282+177.14 ）=114.04kN

27、m 第 2 跨有可变荷载，第1、3 跨没有可变荷载 B M= C M=-0.267 76.26.64-0.133 71.156.64=-197.93kN m 第 2 跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为： 3 1 （G+Q ） 0 l+ B M= 3 1 （76.2+71.15 ）6.64-197.93=128.21kN m （与前面 计算的 max,2 M=128kNm接近） 第 1、3 跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为： 3 1 G 0 l+ 3 1 B M= 3 1 76.2 6.64- 3 1 197.93=102.68kNm 3 1 G 0 l+ 3 2 B M= 3 1 76.2 6

28、.64- 3 2 197.93=36.7kNm 在第 1 跨内有可变荷载，在第2、3 跨内没有可变荷载 由附表 6-2 知支座 B或 C的弯矩值 B M=-0.267 76.26.64-0.178 71.156.64=-219.19kN m c M=-0.267 76.2 6.64+0.044 71.15 6.64=-114.31kN m 在第2 跨内以支座弯矩 A M=0， B M=-219.19kN m 的连线为基线，作 G=76.2kN，Q=75.15kN的简支梁弯矩图，得第1 个集中荷载和第 2 个集中荷载作 用点弯矩值分别为： 3 1 （G+Q ） 0 l+ 3 1 B M= 3 1

29、 （76.2+71.15 ）6.64- 3 1 197.93=260.16kNm 3 1 （G+Q ） 0 l+ 3 2 B M= 3 1 （76.2+71.15 ）6.64- 3 2 197.93=194.18kNm 在第 2 跨内以支座弯矩 B M=-219.19kNm ， c M=-114.13kNm的连线作为 基线，作 G=76.2kN ，Q=0的简支梁弯矩图， 得第 1 个和第 2 个集中荷载作用点处 弯矩值分别为： 3 1 G 0 l+ 3 2 （ B M- c M） + c M= 3 1 76.2 6.6+ 3 2 （ -219.19+144.13 ） -144.13=-26.5

30、3kN m 3 1 G 0 l+ 3 1 （ B M- c M） + c M= 3 1 76.2 6.6+ 3 1 （ -219.19+144.13 ） -144.13=-1.51kN m 弯矩包络图如下（ a）所示。 剪力包络图： 第 1 跨 max,A V=117.47kN；过第 1 个集中荷载后为117.47-76.2-71.15=-29.88kN； 过第 2 个集中荷载后为 -29.88-76.2-71.15=-177.23kN max,Bl V=-202.74kN；过第 1 个集中荷载后为 -202.74+76.2+71.15=-55.39kN； 过第 2 个集中荷载后为 -55.3

31、9+76.2+71.15=91.96kN 第 2 跨 max,Br V=163.15kN；过第 1 个集中荷载后为 163.15-76.2=86.95kN 。 当可变荷载仅作用在第2 跨时 Br V=1.0 76.2+1.0 71.15=147.35kN ； 过 第1个 集 中 荷 载 后 为 147.35-76.2-71.15=0。 剪力包络图如下（ b）所示 (a) （b） A B 117.47 91.96 -29.88 -55.39 -177.23 -202.74 147.35 163.15 86.95 主梁的内力包络图 （a）弯矩包络图； （b）剪力包络图 5.4 承载力计算 5.4.

32、1 正面受弯承载力 跨内按T 形截面计算，因 0 hbf= 61580=0.13 0.1 。翼缘计算宽度按 3l=6.6/3=2.2mm 和 b+ n s=6m中较小值确定取 f b =2.2m B支 座 边 的 弯 矩 设 计 值 B M= max,B M- 0 Vb/2=-282-147.35 0.55/2=-322.52kN m 。纵向受力钢筋除B支座截面为 2 排外，其余均 1 排。跨 内截面经判别都属于第一类T 形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。 正截面受弯承载力计算 截面1 B 2 弯矩设计值（ kNm ）260 -282 128 -30.29 s a=M/（ 1 a c

33、 fb 2 0 h）或 s a=M/ （ 1 a c f f b 2 0 h） 0.022 0.027 0.011 0.019 s=（1+s 2a-1）/2 0.989 0.986 0.995 0.99 s A=M/ sy f o h 1424.9 1643.7 697.3 165.8 选配钢筋 （ 2 mm ） 225+220 s A=1610 220+22+218 s A=1897 216+218 s A=911 222 s A=760 主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。 5.4.2 斜截面受剪承载力 验算截面尺寸： w h= 0 h- f h =580-80=500mm ， 因

34、w h/b=500/300=1.67 4 截面尺寸按下式验算： 0.25 cc fb o h=0.25 1 14.3 300 580=622.05 3 10kN m ax V=202.74kN，截面尺寸满足要求。 计算所需腹筋： 采用 8200 双肢箍筋， 00 25.17.0h s A fbhfV sv yvtcs =0.7 1.43 300 500+1.25270100.6 580/200 =272640N=272.64KN 202.74Vcs，因此支座 B截面左右不需配置弯起钢筋。 验算最小配箍率： sv= bs Asv = 200300 6.100 =0.17%0.24 yv t f

35、f =0.13%，满足要求。 次梁两侧附加横向钢筋的计算： 次梁传来集中力 l F=63.888+71.148135kN ， 1 h=650-500=150mm ，附加箍筋 布置范围 s=2 1h+3b=2150+3200=900mm 。取附加箍筋 8200 双肢，则在长度 s 内可布置附加箍筋的排数，m=900/200+1=6排，次梁两侧各布置3 排。另加吊 筋 118， sbA=254.5 2 mm ，由式2yfsbAsin+mny vf1svA=2270254.5 0.707+6227050.3=260.135 3 10kN l F，满足要求。 因主梁的腹板高度大于450mm ，需在梁侧

36、设置纵向构造筋，每侧纵向构造钢 筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm 。现每侧配置 214，308/（300570）=0.18%0.1%，满足要求 6. 绘制施工图 2 2 0 0 2 2 0 0 2 2 0 0 66006600 6 6 0 0 300 5 0 0 5 0 0 3 0 0500 5 0 0 500500500500 500500500500 500500500500 82008200 8200 8200 8200 8200 3 0 0 6 / 8 1 6 0 8 1 6 0 6 / 8 1 6 0 6 / 8 1 6 0 6 / 8 1 6 0 6

37、/ 8 1 6 0 8 1 6 0 8200 6 / 8 1 6 0 6 / 8 1 6 0 6 / 8 1 6 0 6 / 8 1 6 0 6 / 8 1 6 0 6 / 8 1 6 0 分布筋 B3 B2 B1 B4 6250 板的配筋图 5 0 0 7 0 0 7 0 0 7 0 0 7 0 0 5 0 0 7 0 0 5 0 0 7 0 0 5 0 0 8200 8200 3.600 6 8 1 6 0 A B 123 板的配筋图 1 6 43 9 75 4 10 12 BA 8 66006600 275 8200 120 234 234 1 92 39 23 10 240 1 20

38、1 2 25 1 10 23 2 25 2 12 1-1 2-2 1 20 10 2 12 1 20 2 3 1 20 7 2 16 4-4 4 2 22 1 18 5 6 1 18 8200 2 22 200 7 2 4 3-3 1 20 3 1 20 1 18 5 2 18 8 6 1 18 2 16 主梁配筋图 6600 4 1 6 9744 3 9 5 242 45 2 1 2 321 8 66006600 160 6130 120120 23456 23456 1 8 3 97 1 7 1 12 6 2 14 9 6 3 9 47 2 14 3 4 1 12 2 16 9 4 1 1

39、4 2 5 1 14 6130 2 2 16 1 8 2 10 200 1 2 8 5 0 0 8 0 2-23-31-1 4-45-56-6 2 16 1 14 1 14 2 10 2 18 2 16 1 121 12 2 16 2 14 2 14 次梁配筋图 7. 对主梁挠度与裂缝宽度的计算 7.1 对主梁挠度的计算 简化将梁为简支梁来计算，综合其有矩形截面与T型截面的计算，故有 7.1.1 对支座 B的配筋面积计算 由已知可得 sA=1897 2 mm ，按矩形截面进行计算，q=0.5 为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。 次梁传来的永久荷载 9.686.6=63.888kN 主梁自重

40、（含粉刷） （0.65-0.08 ）0.3 2.2 25+0.02（0.65-0.08 ） 22.2 17） 1.2=12.31kN 永久荷载设计值 G=63.888+12.31=76.198kN 取 G=76.2kN 可变荷载设计值 Q=10.786.6=71.148kN 取 Q=71.15kN 由计算可求得 k g=12.5kN/m， k q=7.7kN/m 求 k M和 q M k M= 8 1 k g 2 0 l+ 8 1 k q 2 0 l= 8 1 12.5 2 64.6+ 8 1 7.7 2 64.6=111.33kNm q M= 8 1 k g 2 0 l+ 8 1 qk q

41、0 l= 8 1 12.5 2 64.6+ 8 1 0.5 7.7 6.64=72.09kNm 计算有关系数 E = 0 bh A E E s c s = 4 5 103 102 1897 300580 =0.07 te= te s A A = 1897 0.5300650 =0.0190.01 sk= s k Ah M 0 = 6 111.3310 0.875801897 =116 2 mmN =1.1-0.65 skte tk f =1.1-0.65 2.01 0.019 119 =0.52 计算 s B s B= 2 0 5.31 6 2. 015.1 f E ss hAE = 52 2

42、 101897580 60.07 1.150.520.2 10 =1.05 14 10N 2 mm 计算 B B= kq k MM M 1 s B= 111.33 72.09 21111.33 1.05 14 10=6.4 13 10N 2 mm 变形验算 f= B lM k 2 0 48 5 = 48 5 2 63 13 111.33 106.64 10 6.410 =8mm 查附表 5-1 知， 0lim lf=1/200=0.005 0 lf=8/6640=0.0012 0.005 变形满足要求。 7.1.2 对第二跨中配筋面积计算 由已知可得 s A=911 2 mm ，按 T型截面进

43、行计算 求 k M和 q M k M= 8 1 k g 2 0 l+ 8 1 k q 2 0 l= 8 1 12.5 2 6.6+ 8 1 7.7 2 6 .6=110kN m q M= 8 1 k g 2 0 l+ 8 1 qk q 0 l= 8 1 12.5 2 6.6+ 8 1 7.7 2 6.6=74.4kNm 计算有关系数 E = 0 bh A E E s c s = 4 5 103 102 911 300615 =0.033 te= te s A A = 911 0.5300650220030080 =4.6 3 10 故 te=0.01 sk= s k Ah M 0 = 6 11

44、010 0.87615911 =226 2 mmN =1.1-0.65 skte tk f =1.1-0.65 2.01 0.01226 =0.52 计算 s B s B= f E ss hAE 5.31 6 2.015.1 2 0 = 52 2 10911615 60.033 1.150.520.2 220030080 13.5 300615 =8 13 10N 2 mm 计算 B B= kq k MM M 1 s B= 110 74.4 21110 8 13 10=4.77 13 10N 2 mm 变形验算 f= B lM k 2 0 48 5 = 48 5 2 63 13 110106.

45、6 10 4.7710 =10.46mm 查附表 5-1 知， 0lim lf=1/200=0.005 0 lf=10.46/6600=0.0016 0.005 变形满足要求。 第一跨中， s A=1610 2 mm ，也满足要求。 7.2 对主梁裂缝宽度计算 对于受弯构件 cr =2.1 7.2.1 对支座 B进行裂缝宽度计算 （因为 B M最大所以对 B截面进行计算） 已知 s A=1897 2 mm te= te s A A = 1897 0.5300650 =0.019 eq d/ te=25/0.019=1316 2 mm sk= s k Ah M 0 = 6 111.3310 0.

46、875801897 =116 2 mmN =1.1-0.65 skte tk f =1.1-0.65 2.01 0.019 116 =0.5073 max W= cr s sk E （1.9c+0.08 eq d/ te）=2.10.5073 5 116 2 10 （1.9 25+0.08 1316）=0.09mm max W=0.1mm min W=0.3mm满足要求。 7.2.2 对第一跨中进行裂缝计算 已知 s A=1610 2 mm te= te s A A = 1610 0.5300650802200300 =0.0060.01 故取 te=0.01 eq d/ te=20/0.01

47、=2000 2 mm sk= s k Ah M 0 = 6 111.3310 0.876151610 =129 2 mmN =1.1-0.65 skte tk f =1.1-0.65 2.01 0.01 129 =0.09 max W= cr s sk E （1.9c+0.08 eq d/ te） =2.10.09 5 129 210 （1.9 25+0.08 2000）=0.025 min W=0.3mm满足要求。 第一跨中， sA=1610 2 mm，也满足要求。 单纯的课本内容，并不能满足学生的需要，通过补充，达到内容的完善 教育之通病是教用脑的人不用手，不教用手的人用脑，所以一无所能。教育革命的对策是手脑联盟，结果是手与脑的力量都可以大到不可思议。