落地脚手架专项方案.pdf

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1、For personal use only in study and research; not for commercial use 蒁For personal use only in study and research; not for commercial use 螁 袈落地式外脚手架施工方案 蒅 膃一、工程概况： 蒀本工程为海宁市袁花镇花溪人家安置房项目工程，建设地点：海宁市袁 花镇南街路南侧、长益路西侧，建设规模：建筑34821.08 平方米，其中 1# 楼建筑面积 3561.51 平方米； 2#楼面积 3790.35 平方米； 3#楼 3133.25 平 方米； 4#楼 3916

2、.7 平方米； 5#楼 3580.49 平方米； 6#楼 5070.72 平方米； 7#楼 7429.46 平方米；1#半地下汽车库 774.1 平方米； 2#半地下汽车库 774.1 平方米； 3#半地下汽车库 774.1 平方米； 4#半地下汽车库 597.92 平方米； 5#半地下汽车库 1418.38 平方米。计划工期： 600 日历天。工程为一般民用 建筑，工程等级二级，耐火等级地上二级，地下一级，屋面防水等级为1 级，抗震设防烈度6 度，建筑耐久年限为50 年，设计单位：浙江鸿翔建筑 设计有限公司，勘察单位：浙江省化工工程地质勘察院，监理单位：浙江 嘉宇工程管理有限公司，施工单位：

3、深圳中海建筑有限公司。 袈二、编制依据： 袆1、 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 蚀2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 艿3、直缝电焊钢管（GB/T13793-2008） 羈4、低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008） 羃5、碳素结构钢（GB/T700-2006） 莂6、钢管脚手架扣件（GB15831-2006 ） 肇7、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91 肈8、 施工图设计文件和现场的实际情况 莃三、材质： 袀1、钢管：钢管采用 48.3*3.6 的高频焊接钢管。材质要符合“普通碳结 构钢技术条件”中GB/T700 88 中的

4、A3钢的技术条件，管材符合“低压流 体输送焊接钢管” GB/T3092 93 中的普通钢管的规定，有严重锈蚀弯曲 压扁损伤和裂纹者均应剔除。 肀2、扣件：应符合 GB1 膈5831-2006 的规定，其机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁的要求， 其 附件（T型螺栓螺母垫圈） 的材料应符合 A3钢的要求。如发现扣件有裂 纹气孔砂眼变形和滑丝等缺陷的不得使用。扣件和钢管的贴面要接触 良好。 螄3、竹笆：应横向密编，纵片不得少于五道，每道用双片。横片一正一反， 在四周边应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢。竹片规格为1.20 0.80 米，厚度不小于 8mm 。 薂4、安全网必须采用密目式

5、安全网。规格为1.8 6 米、1.6 0.3米，外侧用 三证齐全的密目型安全网，规格1.8 6M 2，网重 3kg 以上 衿四、搭设方案： 芈根据工程现场具体情况和现场施工条件，本工程采用落地式钢管脚手架， 搭设高度为： 22.3-27米，共 14-19 排架子。 膅五、立杆基础： 羀设于基础地面采用10cm厚 C25砼硬化，钢管脚手架立杆底部设垫板和纵 横相连扫地杆，脚手架四周设20cm 20cm排水沟（离外立杆 0.3m）。排水 沟与下水道管网连接好，排水沟应平直，排水流畅，沟底无积水。 薈六、架体与建筑结构拉结 莇(1) 脚手架与建筑物按水平方向4.5m， 垂直方向沿每层层高， 设一拉结

6、点。 楼层高度超过 4m ，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m 时，则按水平方 向每6m 设置一道斜拉钢丝绳。 莂(2) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l 米以内范围按垂直方 向每3.6 米设一拉结点。 螂 (3) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横 杆接点处。 莇(4) 外墙装饰阶段拉结点， 也须满足上述要求， 确因施工需要除去原拉结 点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 蒇七、杆件间距与剪刀撑 螃1、脚手架立杆横距为0.8 米，纵距均为 1.50米，墙体转角处为 1.20米。 膀2、脚手架底排高 2.00米，其余各排 1.80 米。

7、 莀3、脚手架剪刀撑从转角处开始每 9 米与地面或楼面成4560 角，循环 蒇连续设置，并应到顶排扶手拦杆处连接。交叉点应用扣件连接，剪刀撑杆 膄必须与立杆连接。 袂八、脚手板、防护拦杆： 腿1、采用 0.80 1.20 竹脚片横向铺设，每步脚片满铺，脚片四角用 18#铅 丝单独绑扎牢固，脚片横向铺设不留空隙。 薇2、脚手架防护，外立杆从第二步起，设置踢脚杆和扶手拦杆高度0.3米 和 1.2 米，顶排护手栏杆不少于三道，分别为0.30m、1.20m 和 1.80m，脚 手架外侧采用三证齐全的密目型安全网进行封闭围护，每个孔洞用 18#铅丝 双股绑扎牢固。 薅九、小横杆设置 荿1、小横杆应设置在

8、立杆与大横杆交点处，小横杆两端固定在立杆上、 大横杆下方。 羈2、两端伸出扣件不小于10cm。 蚇十、杆件搭接 羆立杆接长除在顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接。搭 接时搭接长度不小于1m，且不少于三只旋转扣件紧固。纵向水平杆接长宜 采用对接扣件连接，也可采用搭接。当采用对接扣件连接时，纵向水平杆 的对接扣件应交错布置。 当采用搭接时，纵向水平杆搭接长度不应小于1m， 应等间距设置3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆 端的距离不应小于100mm。 肁十一、架体内封闭 羀1、设置位置：内立杆距墙水平距离应不大于 20cm。 螇2、脚手架施工层内立杆与建筑物之间必须采

9、用安全网封闭，施工层以 下每隔 3 步及底部也应采取措施进行封闭。 肂十二、通道 螃人员由上人斜道及室内楼梯上下，室内楼梯两侧设防护栏杆。 蝿十三、卸料平台 袇1、采用 6 根 48钢管单独搭设面积2m 2m。 蒃2、基础做法同井架，每层设置刚性连接。 芁3、平台两侧采用二道钢管栏杆，高度分别为0.3m、1.2m，并采用脚手 蒈片直立封闭，高度1.2m，平台采用厚 4cm 以上木板与进料方向垂直铺设， 羇并用木压条紧固。 袄4、平台口防护采用有防外开装置的定型双开防护门。 羃十四、交底与验收 芇1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 肆2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速

10、整改，并追究责 任； 芅3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范JGJ130-2011第八节及 JGJ59-2011中“外脚手架检查评分表 “，所列项目 和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全 员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。 莁4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离 )，且不能大于 4 步。 莀十五、脚手架搭设安全技术措施 肆1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油 一次，扣件一定要上紧， 不得松动。每个螺栓的预紧力在45Nm60Nm

11、 之间。 (3)架子每搭设两排高度时由架子搭设单位进行自检及验收；验收合格 后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台， 严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架 上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未 经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。 其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆， 连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、 拆除前必须给作业人员下达安全技术交

12、底， 并传达至所有操作人员。 莂(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必 须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进 行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 (2)架子在搭设 (拆卸)过程要做到文明作业， 不得从架子上掉落工具、 物 品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带， 未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平 台上的工作人员 )，不得随意

13、向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防 护装置。 (4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计 的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入 内。 膃 钢管

14、落地脚手架 聿1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横 杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 膆2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠 的安全接地处理。 螃3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固， 以达到坚固稳定，确保施工安全。 薁4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑 料篾混用。 袈5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿 防滑鞋。 芆6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施 工荷载内、外传递平衡。 膄7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并

15、拉结，不得截断 架体。 芃8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格 后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 袁9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2，确保较大安全储备。 莆10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过 两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。 蚅11、当作业层高出其下连墙件3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采 取适当的临时撑拉措施。 螀12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 虿13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。 蒆十六、检查和

16、保养 肅1、按照安全检查制度规定，每月二次脚手架进行检查，特别是基础的 沉降，架体的倾斜，连墙拉结是否牢固等，发现问题及时解决处理。 蒂2、加强对脚手架的保养，经常清理架子脚手片上垃圾，严禁架子超载 堆放。 蒈3、底排立杆、斜道立杆和剪刀撑漆黄黑相漆，整个外脚手架应横平竖 直，验收牌挂设整齐，安全网应清洁、整齐。 薆十七、脚手架拆除 膂1、架子拆除前，应对架体进行全面检查一遍，先制订拆除计划，进行 技术交底后方可拆除。 羀2、拆架时，周围设围栏或警戒标志，划出工作禁区，并设专人看管， 禁止非拆人员进入。 膇3、拆除方法：脚手架拆除必须按照先搭后拆，后搭先拆的原则，按层 次由上而下进行，所有拉结

17、点应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点或数 层拆除后再拆脚手架。 蚆4、拆架时先拆防护拦杆，然后依次拆小横杆、大横杆十字撑、立杆等， 拆大横杆十字撑要先拆中间扣，再拆两头扣。 薃5、拆下的材料必须及时运送到地面，不得堆放在脚手架和楼层上。 蚂6、拆架过程，最好中途不要换人，操作时思想要集中，上下呼应。 芀十八、脚手架安全措施 蚅1、防电：钢管脚手架要严防与电体接触，如需靠近380 伏以内的电线 路应采取可靠的绝缘措施，如对电线和架子进行绝缘包扎。在脚手架施工 的电力机具应放在干燥木板上，外壳要有接地或接零措施。 羄2、防火：脚手架上按规定设置灭火器，架体上动用明火作业必须采取 防火保护措施。 肀

18、3、架子工必须经常进行体格检查，患有高血压、心脏病、精神病、头 昏、酒醉及未经安全教育者，均不得上脚手架操作，并戴好个人防护用品， 穿软底鞋，袖和裤口要扎紧。 罿4、脚手架上的任何杆件，禁止随便拆除，操作人员不准在脚手架上嘻 吵打闹和坐在扶手上休息。 螅5、脚手架外围出入道、人行出入口应搭好防护安全棚、铺好安全笆。 莅 螂 螈扣件式脚手架计算书 袅 计算依据： 螆 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 芀 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 螁3、钢结构设计规范 GB50017-2003 羅4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 袃一、脚手架参数

19、羁脚手架设计类型薀结构脚手架， 装修脚手架 肅卸荷设置芄无 蚃脚手架搭设排数莈双排脚手架膅脚手架钢管类型 蚄483.2 膁脚手架架体高度 H(m) 肇27 芅立杆步距 h(m) 肅1.8 袃立杆纵距或跨距 la(m) 膀1.5 芅立杆横距 lb(m) 节0.8 莁内立杆离建筑物距离a(m) 衿0.2 莄双立杆计算方法蚃不设置双立 杆 肃二、荷载设计 蚈脚手板类型螈竹串片脚手 板 芁脚手板自重标准值Gkjb(kN/m 2) 蚈0.35 羈脚手板铺设方式肆2步1设蚂密目式安全立网自重标准值 Gkmw(kN/m 2) 蒀0.01 蚇挡脚板类型膆竹串片挡脚 板 肃栏杆与挡脚板自重标准值 Gkdb(kN

20、/m) 袈0.14 蒆挡脚板铺设方式膆2步1设膀每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 薀0.129 芅横向斜撑布置方式芅5跨1设 薁结构脚手架作业层数njj 肈1 芈结构脚手架荷载标准值 Gkjj(kN/m 2) 莅3 羂装修脚手架作业层数nzj 螀1 肇装修脚手架荷载标准值 Gkzj(kN/m 2) 蒅2 莃地区芈浙江杭州市 螆安全网设置薅半封闭 薀基本风压 0(kN/m 2) 罿0.3 薄风荷载体型系数 s 蚅1.254 羀风压高度变化系数 z(连墙件、 单立杆稳定性 ) 莇1.06，0.796 薇风荷载标准值 k(kN/m 2)(连墙 件、单立杆稳定性) 螅0.399，0.299

21、 莁计算简图： 聿 莆立面图 螅 螂侧面图 薇三、纵向水平杆验算 膅纵、横向水平杆布置方式袄纵向水平杆 在上 膃横向水平杆上纵向水平杆根数n 艿2 膈横杆抗弯强度设计值f(N/mm 2) 羄205 芀横杆截面惯性矩 I(mm 4) 羁113600 羇横杆弹性模量 E(N/mm 2) 肄206000 蚁横杆截面抵抗矩 W(mm 3) 葿4730 螆 膄纵、横向水平杆布置 肂承载能力极限状态 膁 q=1.2 (0.035+Gkjb lb/(n+1)+1.4Gk lb/(n+1)=1.2(0.035+0.350.8/(2+1)+1.43 0.8/(2+1 )=1.274kN/m 蒅 正常使用极限状态

22、 芄 q=(0.035+Gkjb lb/(n+1)+Gk lb/(n+1)=(0.035+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.929kN/m 蒃 计算简图如下： 蚈 薈1、抗弯验算 莄 Mmax=0.1qla 2=0.1 1.274 1.52=0.287kN m 虿 =Mmax/W=0.287 10 6/4730=60.625N/mm2f=205N/mm2 莀 满足要求！ 芆 2、挠度验算 莄 max=0.677qla 4/(100EI)=0.677 0.929 1500 4/(100 206000 113600)=1.36mm 肀 max1.36mm minla/150，1

23、0min1500/150，1010mm 螈 满足要求！ 肅 3、支座反力计算 蒄 承载能力极限状态 蒁Rmax=1.1qla=1.1 1.274 1.5=2.103kN 蒀 正常使用极限状态 肈Rmax=1.1qla=1.1 0.929 1.5=1.532kN 薃 四、横向水平杆验算 袂 承载能力极限状态 羈 由上节可知 F1=Rmax=2.103kN 袇q=1.2 0.035=0.042kN/m 蚃 正常使用极限状态 芃由上节可知 F1=Rmax=1.532kN 蚀 q=0.035kN/m 蚆 1、抗弯验算 螃 计算简图如下： 莀 膈 莅 弯矩图 (kN m) 袃=M max/W=0.564

24、 10 6/4730=119.154N/mm2f=205N/mm2 螁满足要求！ 袀2、挠度验算 蒈计算简图如下： 羃 膂 芇变形图 (mm) 膇 max1.197mm minlb/150，10min800/150，105.333mm 羃 满足要求！ 薂 3、支座反力计算 聿承载能力极限状态 羅 Rmax=2.12kN 肃五、扣件抗滑承载力验算 羃横杆与立杆连接方式蒇单扣件肈扣件抗滑移折减系数 膃0.85 肀扣件抗滑承载力验算： 腿纵向水平杆： Rmax=2.103/2=1.051kN Rc=0.85 8=6.8kN 螇 横向水平杆： Rmax=2.12kNRc=0.85 8=6.8kN 节

25、满足要求！ 蒁六、荷载计算 袁脚手架架体高度 H 薆27.2 莂脚手架钢管类型 袂483.2 荿每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 莅0.129 蒂 立杆静荷载计算 芃 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 肁 单外立杆： NG1k=(gk+la n/2 0.035/h)H=(0.129+1.5 2/2 0.035/1.8)27.2=4.311kN 莈单内立杆： NG1k=4.311kN 薂2、脚手板的自重标准值 NG2k1 蒀 单外立杆： NG2k1=(H/h+1) la lb Gkjb 1/2/2=(27.2/1.8+1)1.5 0.8 0.35 1/2/2=1.692kN 蕿1

26、/2表示脚手板 2步1设 膇 单内立杆： NG2k1=1.692kN 薂 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 袁 单外立杆： NG2k2=(H/h+1) la Gkdb 1/2=(27.2/1.8+1)1.5 0.14 1/2=1.692kN 芀 1/2表示挡脚板 2步1设 袅 4、围护材料的自重标准值NG2k3 羆 单外立杆： NG2k3=Gkmw la H=0.01 1.5 27.2=0.408kN 芁 5、构配件自重标准值 NG2k总计 蚈单外立杆： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.692+1.692+0.408=3.791kN 羈单内立杆： NG2k=NG2k1=1

27、.692kN 肆立杆施工活荷载计算 蚂 外立杆： NQ1k=la lb (njj Gkjj+nzj Gkzj)/2=1.50.8 (1 3+1 2)/2=3kN 蒀 内立杆： NQ1k=3kN 蚇组合风荷载作用下单立杆轴向力： 膆单外立杆： N=1.2 (NG1k+ NG2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 (4.311+3.791)+ 0.9 1.4 3=13.503kN 肃单内立杆： N=1.2 (NG1k+ NG2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 (4.311+1.692)+ 0.9 1.4 3=10.983kN 袈七、立杆稳定性验算 蒆脚手架架体高度 H 膆27.2 膀立杆计

28、算长度系数 薀1.5 芅立杆截面抵抗矩 W(mm 3) 芅4730 薁立杆截面回转半径i(mm) 肈15.9 芈立杆抗压强度设计值f(N/mm 2) 莅205 羂立杆截面面积 A(mm 2) 螀450 肇连墙件布置方式蒅两步两跨 莃 1、立杆长细比验算 芈立杆计算长度 l0=Kh=11.5 1.8=2.7m 螆长细比 =l 0/i=2.710 3/15.9=169.811 210 薅满足要求！ 薀 轴心受压构件的稳定系数计算： 罿 立杆计算长度 l0=Kh=1.155 1.5 1.8=3.119m 薄长细比 =l 0/i=3.11910 3/15.9=196.132 蚅查规范表 A得，=0.1

29、88 羀2、立杆稳定性验算 莇不组合风荷载作用 薇单立杆的轴心压力设计值 N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2 (4.311+3.791)+1.43=13.923kN 螅=N/(A)=13923.04/(0.188 450)=164.575N/mm 2f=205N/mm2 莁 满足要求！ 聿 莆 组合风荷载作用 螅 单立杆的轴心压力设计值 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9 1.4NQ1k=1.2 (4.311+3.791)+0.91.4 3=13.503kN 螂 Mw=0.9 1.4 Mwk=0.9 1.4 klah 2/10=0.9 1.4 0.299 1.5 1

30、.8 2/10=0.183kN m 薇=N/(A)+ Mw/W=13503.04/(0.188450)+183095.64/4730=198.32N/mm 2f=205N/mm2 膅 满足要求！ 袄八、脚手架架体高度验算 膃 不组合风荷载作用 艿 Hs1=(Af -(1.2NG2k+1.4NQ1k)/(1.2gk)=(0.188 450 205 10 -3-(1.2 3.791+1.4 3)/(1.20.129) =55.513m 膈组合风荷载作用 羄 Hs2=(Af -(1.2NG2k+0.9 1.4 NQ1k+Mw A/W)/(1.2gk)=(0.188 450 205 10 -3-(1.

31、2 3.791+0.9 1.4 3+0.183 1000 0.188 450/4730 )/(1.20.129)=37.071m 芀Hs=37.071mH=27.2m 羁 满足要求！ 羇九、连墙件承载力验算 肄连墙件布置方式蚁两步两跨葿连墙件连接方式螆扣件连接 膄连墙件约束脚手架平面外变形 轴向力 N0(kN) 肂3 膁连墙件计算长度 l0(mm) 蒅600 芄连墙件截面类型蒃钢管蚈连墙件型号 薈483.2 莄连墙件截面面积 Ac(mm2) 虿450 莀连墙件截面回转半径i(mm) 芆15.9 莄连墙件抗压强度设计值 f(N/mm 2 ) 肀205 螈连墙件与扣件连接方式肅双扣件 蒄扣件抗滑移

32、折减系数 蒁0.85 蒀 Nlw=1.4 k 2 h 2 la=1.4 0.399 2 1.8 2 1.5=6.033kN 肈 长细比 =l0/i=600/15.9=37.736，查规范表 A.0.6得， =0.896 薃 (Nlw+N0)/( Ac)=(6.033+3)10 3/(0.896 450)=22.403N/mm 20.85 f=0.85 205N/mm 2=174. 25N/mm 2 袂满足要求！ 羈扣件抗滑承载力验算： 袇 Nlw+N0=6.033+3=9.033kN 0.85 12=10.2kN 蚃满足要求！ 芃 十、立杆地基承载力验算 蚀地基土类型蚆粘性土 螃地基承载力特征

33、值fg(kPa) 莀140 膈地基承载力调整系数mf 莅1 袃垫板底面积 A(m 2) 螁0.25 袀立杆轴力标准值 N= NG1k+NG2k+NQ1k=4.311+3.791+3=11.103kN 蒈 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.103/(10.25)44.41kPa fg 140kPa 羃 满足要求！ 膂 弯矩图 (kN m) =Mmax/W=0.7 10 6/4490=156.35N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图 (mm) max1.991mm minlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座

34、反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.37kN 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆： Rmax=2.35/2=1.18kN Rc=0.85 8=6.8kN 横向水平杆： Rmax=2.37kNRc=0.85 8=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算 脚手架搭设高度H 28 双立杆计算高度H1 10 脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆： NG1k=(gk+la n/2 0.033/h)(H-H1)=(0.129+

35、1.52/2 0.033/1.8)(28-10)=2.82kN 单内立杆： NG1k=2.82kN 双外立杆： NG1k=(gk+0.033+la n/2 0.033/h)H1=(0.129+0.033+1.52/2 0.033/1.8)10=1.9kN 双内立杆： NGS1k=1.9kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆： NG2k1=(H-H1)/h+1) la lb Gkjb 1/2/2=(28-10)/1.8+1)1.5 0.9 0.35 1/2/2=1.3kN 1/2表示脚手板 2步1设 单内立杆： NG2k1=1.3kN 双外立杆： NGS2k1=H1/h la lb G

36、kjb 1/2/2=10/1.81.5 0.9 0.35 1/2/2=0.66kN 1/2表示脚手板 2步1设 双内立杆： NGS2k1=0.66kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆： NG2k2=(H-H1)/h+1) la Gkdb 1/2=(28-10)/1.8+1)1.5 0.14 1/2=1.16kN 1/2表示挡脚板 2步1设 双外立杆： NGS2k2=H1/h la Gkdb 1/2=10/1.81.5 0.14 1/2=0.58kN 1/2表示挡脚板 2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆： NG2k3=Gkmw la (H-H1)=0.01 1

37、.5 (28-10)=0.27kN 双外立杆： NGS2k3=Gkmw la H1=0.01 1.5 10=0.15kN 构配件自重标准值 NG2k总计 单外立杆： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.3+1.16+0.27=2.72kN 单内立杆： NG2k=NG2k1=1.3kN 双外立杆： NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.66+0.58+0.15=1.39kN 双内立杆： NGS2k=NGS2k1=0.66kN 立杆施工活荷载计算 外立杆： NQ1k=la lb (njj Gkjj+nzj Gkzj)/2=1.50.9 (1 3+1 2)/2=3.

38、38kN 内立杆： NQ1k=3.38kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆： N=1.2 (NG1k+ NG2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 (2.82+2.72)+ 0.9 1.4 3.38=10.91kN 单内立杆： N=1.2 (NG1k+ NG2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 (2.82+1.3)+ 0.9 1.4 3.38=9.2kN 双外立杆： Ns=1.2 (NGS1k+ NGS2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 (1.9+1.39)+ 0.9 1.4 3.38=8.2kN 双内立杆： Ns=1.2 (NGS1k+ NGS2k)+0.9 1.4 N

39、Q1k=1.2 (1.9+0.66)+ 0.9 1.4 3.38=7.32kN 七、立杆稳定性验算 脚手架搭设高度H 28 双立杆计算高度H1 10 双立杆受力不均匀系数KS 0.6 立杆计算长度系数 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值f(N/mm 2) 205 立杆截面面积 A(mm 2) 424 连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度 l0=Kh=11.5 1.8=2.7m 长细比 =l0/i=2.710 3/15.9=169.81 210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度 l0=kh=1.1

40、55 1.5 1.8=3.12m 长细比 =l0/i=3.1210 3/15.9=196.13 查规范表 A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值 N=(1.2 (NG1k+NG2k)+1.4 NQ1k)=(1.2 (2.82+2.72)+1.43.38)=11.38kN 双立杆的轴心压力设计值 NS=1.2 (NGS1k+NGS2k)+N=1.2 (1.9+1.39)+11.38=15.33kN =N/( A)=11380.05/(0.188424)=142.76N/mm 2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/( A)=0.6 1

41、5328.15/(0.188424)=115.38N/mm 2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值 N=(1.2 (NG1k+NG2k)+0.9 1.4 NQ1k)=(1.2 (2.82+2.72)+0.91.4 3.38)=10.91kN 双立杆的轴心压力设计值 NS=1.2 (NGS1k+NGS2k)+N=1.2 (1.9+1.39)+10.91=14.86kN Mw=0.9 1.4 Mwk=0.9 1.4 klah 2/10=0.9 1.4 0.34 1.5 1.8 2/10=0.21kN m =N/( A)+ Mw/W=10907.55/(0.188

42、424)+208254.33/4490=183.22N/mm 2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.9 1.4 Mwk=0.9 1.4 klah 2/10=0.9 1.4 0.28 1.5 1.8 2/10=0.17kN m =KS(NS/( A)+ Mw/W)=0.6 (14855.65/(0.188424)+170473.68/4490)=134.6N/mm 2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形 轴向力 N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600 连墙件截面面积Ac(mm2)

43、489 连墙件截面回转半径i(mm) 158 连墙件抗压强度设计值 f(N/mm 2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件 扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4 k 2 h 2 la=1.4 0.45 2 1.8 2 1.5=6.84kN 长细比 =l0/i=600/158=3.8，查规范表 A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/( Ac)=(6.84+3)10 3/(0.99 489)=20.28N/mm 20.85 f=0.85 205N/mm 2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN 0.85 12=10.2kN

44、满足要求！ 九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土 地基承载力特征值fg(kPa) 140 地基承载力调整系数mf 1 垫板底面积 A(m 2) 0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k)=(2.82+2.72)+3.38)=8.92kN 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(1.9+1.39)+8.92=12.21kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.21/(10.25)48.84kPa fg140kPa 满足要求！ 仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。 For personal use only in study a

45、nd research; not for commercial use. Nur f r den pers?nlichen fr Studien, Forschung, zu kommerziellen Zwecken verwendet werden. Pour l tude et la recherche uniquement des fins personnelles; pas des fins commerciales. , , . 以下无正文 仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。 For personal use only in study and research; not for commercial use. Nur f r den pers?nlichen fr Studien, Forschung, zu kommerziellen Zwecken verwendet werden. Pour l tude et la recherche uniquement des fins personnelles; pas des fins commerciales. , , . 以下无正文 For personal use only in study and research; not for commercial use