斜屋面高支模施工及方案.pdf

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1、 高支模架专项施工方案 一、工程概况 大径山旅游集散中心工程， 位于杭州市余杭区径山镇由 杭 州 余 杭 径 山 旅 游 度 假 有 限 公 司 投 资 建 设 、浙 江 明 康 工 程 咨 询 有 限 公 司 监 理 、中 国 联 合 工 程 公 司 总 承 包 。总建筑面积约 21932，其中地上建筑面积4187，地下建筑面积17745。 共 4 层，地下一层局部二层、地上二层，建筑物总高度17.45m。 建筑物结构形式为框架结构，基础形式为天然基础。楼面设计标高6 m ，坡屋顶 最高标高 6.3 m，最高脊梁的层高为6.3m，最低为 3.826m；屋面坡度为 66.31 度, 梁 截面尺

2、寸主要有 200400 mm 、200600 mm 、200500 mm 、240878 mm 、2401058 mm 、200500 mm等截面型式，斜板厚为120mm ，采用 C25砼。由于该工程斜屋面结 构为折梁、折板形式，采用门式架的高支模施工方案。 二、编制依据 建筑结构荷载规范 GB50009-2001 中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范 GB50010-2002 中国建筑工业出版社； 建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版 社； 钢结构设计规范 GB

3、50017-2003中国建筑工业出版社； 施工图纸、施工组织设计 三、门式架支撑体系： 1、模板：面板使用18mm 厚夹板，规格为9201820，面板下排两层8080mm 的 木枋，上层枋间距300mm，下层枋间距1219mm（即架宽）。门架间距、跨距是 800mm。 2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm 厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧 板支撑间距不大于400mm，梁底板用 8080 广东松枋支承； 梁底的上排枋间距为 300mm，板底的上排枋间距为400mm，下排枋为 8080 木枋。 3、支撑体系： 、楼面模板、梁侧及梁底模板均采用18mm厚夹板。楼面梁板用门式架加可调托作 顶架

4、，龙骨均用 8080mm 木枋，上铺 18mm 厚夹板。 、门式架之间全部用交叉连杆连接，每层门架沿排向设置纵横水平拉杆，底部距地 200mm 设纵横扫地杆。 、内外两侧设 45 0 交叉剪力刀撑，每隔3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。 、所有的门式架底托必须垫50200 垫木通长。 、屋面梁下设置夹层梁的支撑采用8080 木枋、间距 350，斜撑在夹层梁上；木 枋根部翘角垫固定在夹层梁上的模板，夹层梁的支撑系统不拆除。 木枋之间采用方 条在木枋中部水平固定拉结。 四、门式架高支撑施工方法 1、模板搭设 、门架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始排架，离柱边200mm 排 第一只架，

5、每间距800mm 放一只架，并拉上交叉连杆，排至梁的另一边的支承柱时， 如果排架至柱的距离大于400mm 时，将最后几排的门架排距由800mm 调整为 600mm ， 使最后一排排距符合要求。底层架铺设后，再架设中层或上层架，然后加顶托，大致 调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一层枋沿梁轴方向，第二排枋垂直梁轴方 向、间距 300mm 。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底 板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。 、顺着卸屋面板坡度方向与门架的跨距方向一致的方法搭设斜板门式架。斜板门 式架一般取 2 榀为一组，斜屋面板的梯形或三角形的斜腰边处以临斜边处200mm 增设

6、 钢管立杆或门式架，第二排枋成放射状放置。第一层枋和顶托之间的三角形空隙采用 三角形木楔块塞紧。三角形木楔块须按照屋面坡度预制加工好。 门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm 位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各 一道，以保证整体性及稳定性。在顶层架顶部下100mm 纵横必须各扣一道钢管拉杆， 以分散斜向压力。 、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范围内设置水平拉杆如下： 距楼面 200mm 设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆；水平拉杆要通长设置， 纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。 2、 模板拆除 根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模

7、强度要求后， 再安排拆除模板；对板及梁部分，强度要达到75；对悬臂部分，跨度大于8m的 梁，拆模强度要达到设计强度的100。模板拆除时，先松顶托，把顶托除下, 利用 原支撑体系做脚架 , 拆卸梁及楼面模板 , 最后拆除支撑体系。 五、质量保证措施 立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水平拉杆连接及使 其满足间距要求。 门架、立柱排放时要用线陀吊线，控制其垂直度。 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层，检查其拉结是否牢固到位， 以防 “虚 结” 。 所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严禁使用虫蛀、腐 蚀严重的枋材。 支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格

8、后方可铺板。 六. 主要安全技术措施 1. 废烂木枋不能使用； 2. 安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求； 3. 内模板安装高度超过2.5m 时，应搭设临时脚手架； 4. 在 4m以上高空拆除模板时， 不得让模板、 材料自由下落， 更不得大面积同时撬落， 操作时必须注意下方人员的动向； 5. 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除； 6. 安装夹层或夹层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安全网； 水平拉杆不准固定在脚手架或跳板等不稳定物体上。 第七节、斜屋面门架支撑系统计算书 I 、斜屋面梁门架支撑系统计算书 本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2

9、008）、建筑施工门 式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、建筑施工计算手册江正荣著、 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 、 混凝土结构设计规范 （GB50010-2002 ）、 钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范编制。 梁段： WL6(1)。 模板支撑体系剖面图 梁 300 1219 1 0 0 0 1 0 0 0 MF1219A 门架 门架排列平面示意图 一、参数信息 1. 模板构造参数 ( 一) 梁构造参数 梁截面宽度 B：0.3m；梁截面高度 D：0.5m； 楼层高度 H ：5.5m；结构表面要求：隐藏； 混凝土楼板厚度： 120mm

10、；梁边至板支撑距离： 0.5m； ( 二) 门架构造参数 门架型号： MF1219A ； 搭设尺寸为： 跨距l=0.800m( 根据斜屋面坡度 32 0，取计算跨距 l=1.000m。计算跨 距1.0m计算依据： 0.8/cos32 0=0.9433m)；步距 =1.955m； 门架的宽度 b：1219.000mm ； 门架的高度 h0：1930.000mm ； h1：1536.000mm ； 门架立杆采用 48 3.5 mm 钢管；立杆加强杆采用 26.8 2.5mm 钢管； 门架承载力修正系数： 0.9 ； ( 三) 门架立杆 ( 加强杆 )钢管材料性能参数 钢材品种：钢材 Q235 钢(

11、16-40) ；弹性模量 E：206000N/mm 2； 屈服强度 fy ：235N/mm 2；抗拉 / 抗压/ 抗弯强度设计值 f ：205N/mm2； 抗剪强度设计值 fv ：120N/mm 2；端面承压强度设计值 fce ：325N/mm2； 2. 荷载参数 ( 一) 梁模板荷载参数 新浇筑砼自重标准值 G2k：28.3kN/m 3；钢筋自重标准值 G 3k：1.77kN/m 3； 根据斜屋面坡度 32 0，砼自重标准值 G 2k：24/cos32 0=28.3kN/m3 钢筋自重标准值 G3k：1.5/cos32 0=1.77kN/m3； 梁侧模板自重标准值 G1k：0.5kN/m 2

12、；砼对模板侧压力标准值 G 4k：12kN/m 2； 振捣砼对梁侧模板荷载 Q2k：4kN/m 2； 梁底模板自重标准值 G1k：0.5kN/m 2；振捣砼对梁底模板荷载 Q 2k：2kN/m 2； ( 二) 门架静荷载参数 水平架 5步4设； 脚手板 5步1设； 水平加固杆采用 48 3.5 mm 钢管， 1步1设； 剪刀撑采用 48 3.5 mm 钢管，按照 4步4跨设置； 1跨1步架内包含旋转扣件 4个，直角扣件 1个； 栏杆重量 (kN/m) ：0.01 3. 梁侧模板参数 加固楞搭设形式：主楞横向设置无次楞； ( 一) 面板参数 面板采用桦木 ( 垂直方向 )18mm 厚覆面木胶合板

13、；厚度：18mm ； 抗弯设计值 fm：15N/mm 2；弹性模量 E：5400N/mm2； ( 二) 主楞参数 材料： 2根48 3.5钢管； 间距(mm)：100,150*1 ； 钢材品种：钢材 Q235 钢(16-40) ；弹性模量 E：206000N/mm 2； 屈服强度 fy ：235N/mm 2；抗拉 / 抗压/ 抗弯强度设计值 f ：205N/mm2； 抗剪强度设计值 fv ：120N/mm 2；端面承压强度设计值 fce ：325N/mm2； ( 三) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉； 螺栓直径： M12 ；螺栓水平间距： 450mm ； 螺栓竖向间距 (mm)依次是：

14、 100,150*1 ； 4. 梁底模板参数 搭设形式为：单门架垂直梁轴线布置； ( 一) 面板参数 面板采用桦木 ( 垂直方向 )18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm ； 抗弯设计值 fm：15N/mm 2；弹性模量 E：5400N/mm2； ( 二) 第一层支撑梁参数 材料： 1根8080矩形木楞； 间距： 300mm ； 木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E：10000N/mm 2； 抗压强度设计值 fc ：16N/mm 2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值 fv ：1.7N/mm 2； ( 三) 第二层支撑梁参数 材料： 1根8080矩形木楞； 木材品种：粗皮落叶

15、松；弹性模量E：10000N/mm 2； 抗压强度设计值 fc ：16N/mm 2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值 fv ：1.7N/mm 2； 二、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构， 需要验算其抗弯强度和刚度。 根据 模板规范（JGJ162-2008） 第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 : I = 100018 3/12= 4.860 105mm4； W = 100018 2/6 = 5.400 10 4mm3； 1. 荷载计算及组合 ( 一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力

16、G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22 t 12V 1/2 F2= H 其中 - 砼的重力密度，取 24.000kN/m 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 砼的入模温度，取 20.000； V - 砼的浇筑速度，取 1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到： F1=19.400 kN/m 2 F2=12.000 kN/m 2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.000

17、 kN/m 2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/ =12.000/24.000=0.500m ； ( 二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k Q2k=4kN/m 2； ( 三) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合： q=12.0001=12.000kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 底部荷载： q=max （q1，q2）=18.108kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.2 12.000+1.4 4) 1=18.000kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.35 12.000+1.4 0.7 4) 1=18.108kN/m； 顶部荷载： q=0

18、.91.4 0.7 41=3.528kN/m； 2. 内力计算 面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、 变形图如下： 10015070 18.108kN/m 3.528kN/m 弯矩和剪力计算简图 0.083 0.011 弯矩图 (kNm) 1.583 1.324 0.197 0.359 剪力图 (kN) 10015070 12kN/m 变形计算简图 0.127 0.017 变形图 (mm) 经过计算得到 : 最大弯矩 M= 0.083kNm 最大剪力： V= 1.583kN 最大变形： = 0.127mm 最大支座反力： F= 2.906kN 3. 面板计算 (

19、 一) 板抗弯强度计算 =M/W=0.08310 6/5.400 104 =1.536N/mm2 实际弯曲应力计算值 =1.536N/mm 2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm 2，满足要 求！ ( 二) 挠度计算 容许挠度 : 结构表面隐藏 =l/250 ； 第1跨最大挠度为 0.127mm ，容许挠度为 0.400mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为 0.017mm ，容许挠度为 0.600mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为 0.020mm ，容许挠度为 0.280mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 三、梁侧模板支撑的计算 1. 主楞计算 主楞采

20、用 2根48 3.5钢管为一组，共 2组。 主楞的截面惯性矩 I ，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为： I=212.19 10 4= 2.438 105 mm4； W=2 5.08 10 3= 1.016 104 mm3； E=206000 N/mm 2； 主楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： (a) 计算弯矩和剪力采用： q = 2.906/1=2.906 kN/m； (b) 计算挠度采用： q = 1.835/1=1.835 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.12.906 0.4502=0

21、.059kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.6 2.9060.450=0.785kN 最大支座力 N=1.1ql =1.12.9060.450=1.439kN 最大变形 = 0.677ql 4/100EI=0.677 1.835 450.0004/(100 2060002.438 10 5)=0.010mm (1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.05910 6/1.016 104 =5.793N/mm2 实际弯曲应力计算值 =5.793N/mm 2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm 2，满足 要求！ (2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/It w=0.39210006946/(2.4

22、38 10 53.5)=3.194N/mm2； 实际剪应力计算值 3.194 N/mm 2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm 2，满 足要求！ (3) 主楞挠度计算 最大挠度： =0.010mm ； 容许挠度 : 结构表面隐藏 =l/250=1.800mm ； 实际最大挠度计算值 : =0.010mm 小于最大允许挠度值 : =1.800mm ，满足要 求！ 2. 穿梁螺栓计算 验算公式如下 : NN= f A 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm 2) ； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm 2； 穿梁螺栓型号 : M12

23、；查表得： 穿梁螺栓有效直径 : 9.85 mm ； 穿梁螺栓有效面积 : A = 76 mm 2； 穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.439 kN。 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.439kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN ，满足要求！ 四、梁底模板面板计算 面板为受弯结构， 需要验算其抗弯强度和刚度。 根据 模板规范（JGJ162-2008） 第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 : I = 30

24、018 3/12= 1.458 105mm4； W = 30018 2/6 = 1.620 10 4mm3； 1. 荷载计算及组合 模板自重标准值 G1k=0.50.300=0.150 kN/m ； 新浇筑砼自重标准值 G2k=28.30.3000.5=4.245 kN/m ； 钢筋自重标准值 G3k=1.770.3000.5=0.266 kN/m ； 永久荷载标准值 Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.661 kN/m ； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.300=0.600 kN/m ； (1) 计算挠度采用标准组合： q=4.661kN/m； (2) 计算弯矩采用基本组合： q=

25、max （q1，q2）=6.192kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.2 4.661+1.4 0.600) =5.789kN/m ； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.35 4.661+1.4 0.7 0.600) =6.192kN/m ； 2. 面板抗弯强度验算 M/W f 其中： W - 面板的截面抵抗矩， W =1.62010 4mm3； M - 面板的最大弯矩 (Nmm) M=0.125ql 2=6.966104Nmm ； 计算弯矩采用基本组合 :q=6.192kN/m； 面板计算跨度 : l = 300mm ； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: =

26、 6.966 10 4/1.620 104=4.300N/mm2； 实际弯曲应力计算值 =4.300N/mm 2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm 2，满足要 求！ 3. 面板挠度验算 =5ql 4/(384EI) 其中： q- 作用在模板上的压力线荷载:q = 4.661 kN/m； l-面板计算跨度 : l =300mm ； E-面板材质的弹性模量 : E = 5400N/mm 2； I-截面惯性矩 : I =1.45810 5mm4； - 容许挠度 : 结构表面隐藏 =l/250=1.200mm ； 面板的最大挠度计算值 : = 54.661300.000 4/(384 54001.

27、458105) = 0.624 mm； 实际最大挠度计算值 : =0.624mm 小于最大允许挠度值 : =1.200mm ，满足要 求！ 五、梁底支撑梁的计算 1. 第一层支撑梁的计算 支撑梁采用 1根8080矩形木楞，间距 300mm 。 支撑梁的截面惯性矩 I ，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为： I=1341.3310 4= 3.413 106 mm4； W=1 85.33 10 3= 8.533 104 mm3； E=10000 N/mm 2； ( 一) 荷载计算及组合： 模板自重标准值 G1k=0.3(0.5 20.32+0.5 0.3)/0.3=0.470kN/m； 新浇筑砼

28、自重标准值 G2k=28.30.3 0.5=4.245 kN/m ； 钢筋自重标准值 G3k=1.770.30.5=0.266 kN/m ； 永久荷载标准值 Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.981 kN/m ； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.3=0.600 kN/m ； 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 永久荷载标准值 Gkb=(250.18+0.5) 0.3 0.5/2=0.375 kN ； 活荷载标准值 Qkb=1.00.3 0.5/2=0.075kN ； (1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合( 含支撑梁自重 )： 均布荷载设计值

29、q1=0.9(1.2 4.981+1.2 0.038+1.4 0.600)=6.176kN/m ； 楼板传来集中力设计值 F1=0.9(1.2 0.375+1.4 0.075)=0.500kN ； (2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合( 含支撑梁自重 )： 均布荷载设计值 q2=0.9(1.35 4.981+1.35 0.038+1.4 0.7 0.600)=6.627kN/m ； 楼板传来集中力设计值 F2=0.9(1.35 0.375+1.4 0.7 0.075)=0.522kN ； (3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合( 含支撑梁自重 ) ： 均布荷载标准值 q3

30、=4.981+0.038=5.019 kN/m ； 楼板传来集中力标准值 F3=0.375 kN ； ( 二) 支撑梁验算 根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、 变形图如下： 1219 460300460 360500360 0.052kN/m 6.627kN/m 0.052kN/m 0.522kN0.522kN 弯矩和剪力计算简图 0.55 0.724 0.55 弯矩图 (kNm) 1.54 1.521 0.999 0.999 1.5211.54 剪力图 (kN) 1219 460300460 360500360 0.038kN/m 5.019kN/m 0.

31、038kN/m 0.375kN0.375kN 变形计算简图 2.286 变形图 (mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=1.540kN N2=1.540kN 计算得到： 最大弯矩： M= 0.724kN.m 最大剪力： V= 1.540kN 最大变形： = 2.286mm 最大支座反力： F= 1.540kN (1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.72410 6/8.533 104 =8.489N/mm2 实际弯曲应力计算值 =8.489N/mm 2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm 2，满足要 求！ (2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.540 100064000

32、/(3.413 10 680)=0.361N/mm2； 实际剪应力计算值 0.361 N/mm 2 小于抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm 2，满足 要求！ (3) 支撑梁挠度计算 - 容许挠度 : 结构表面隐藏 =l/250 ； 第1跨最大挠度为 2.286mm ，容许挠度为 4.876mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2. 第二层支撑梁的计算 支撑梁采用 1根8080矩形木楞为一组，共 2组。 支撑梁的截面惯性矩 I ，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E分别为： I=1341.3310 4= 3.413 106 mm4； W=1 85.33 10

33、 3= 8.533 104 mm3； E=10000 N/mm 2； 取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的 三跨连续梁计算。 支撑梁所受集中荷载 F： 计算弯矩和剪力时采用 F1=1.540kN； 计算挠度时采用 F2=1.145kN； 均布荷载取支撑梁的自重q： 计算弯矩和剪力时采用 q1= 0.052kN/m； 计算挠度时采用 q2= 0.038kN/m； 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 100010001000 300300300300300300300300300300 0.052kN/m 1.54kN 1.54kN 1.5

34、4kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 弯矩和剪力计算简图 0.403 0.339 0.192 0.523 0.057 0.176 0.057 0.523 0.192 0.339 0.403 弯矩图 (kNm) 1.351.335 0.205 0.221 1.761.776 3.3163.321 2.335 2.325 0.7850.77 0.770.785 2.325 2.335 3.3213.316 1.7761.76 0.221 0.205 1.3351.35 剪力图 (kN) 100010001000 30

35、0300300300300300300300300300 0.038kN/m 1.145kN 1.145kN 1.145kN 1.145kN 1.145kN 1.145kN 1.145kN 1.145kN 1.145kN 1.145kN 1.145kN 变形计算简图 0.729 0.038 0.729 变形图 (mm) 计算得到： 最大弯矩： M= 0.523kN.m 最大剪力： V= 3.321kN 最大变形： = 0.729mm 最大支座反力： F= 5.656kN (1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.52310 6/8.533 104 =6.134N/mm2 实际弯曲应力计算值 =

36、6.134N/mm 2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm 2，满足要 求！ (2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.321 100064000/(3.413 10 680)=0.778N/mm2； 实际剪应力计算值 0.778 N/mm 2 小于抗剪强度设计值 f v=1.700 N/mm 2，满足 要求！ (3) 支撑梁挠度计算 - 容许挠度 : 结构表面隐藏 =l/250 ； 第1跨最大挠度为 0.729mm ，容许挠度为 4.000mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为 0.082mm ，容许挠度为 4.000mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为 0.729mm ，容许挠度为 4.

37、000mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 六、门架立柱的稳定性计算 1. 门架静荷载标准值计算 静荷载标准值包括以下内容： (1) 脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.663/1.955=0.339 kN/m。 (2) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/m) 剪刀撑采用48 3.5 mm钢管，按照 4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg = ( 4 1.955 ) / (4 1.000 ) = 1.955 2 0.038 (4 1.000)/co

38、s /( 4 1.955 ) = 0.086 kN/m； 水平加固杆采用48 3.5 mm钢管，按照 1步1设设置，每米高的钢管重为： 0.038 (1 1.000) / (11.955) = 0.020kN/m； 每跨内的直角扣件 1个，旋转扣件 4个，每米高的钢管重为： ( 10.0135+40.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m； 每米高的附件重量为 0.02 kN/m ； 每米高的栏杆重量为 0.01 kN/m ； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.172 kN/m ； 静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NG

39、K2 = 0.512 kN/m ； 2. 门架立柱的稳定性计算 门架立柱的稳定性计算公式 = N/(k Ao) f 其中 - 门架立柱轴心受压应力计算值 (N/mm 2) ； N - 作用于一榀门型支柱的轴向力设计值，它包括： 支撑梁传递荷载设计值： N1 =25.656 =11.312kN ； 门架及加固件自重荷载设计值： N2 = 0.9 1.2 0.512（5.5-0.5 ）=2.762 kN ； N =N1+N2=11.312+2.762=14.075 kN ； k- 门架承载力修正系数， k= 0.9 ； Ao - 一榀门架两边立杆的毛截面面积，Ao= 2A1 =9.780 cm 2

40、； f - 钢管强度设计值： f =205 N/mm 2； - 门架立杆的稳定系数 , 由长细比 koho/i 查模板规范 JGJ162-2008附录 D得到， =0.377； 其中：长度修正系数 ko=1.13； 门架的高度 h0=1.93m； 门架立柱换算截面回转半径i=(I/A1) 1/2 =1.650 cm； 门架立杆的毛截面面积 A1=4.89 cm 2； 门架立杆的换算截面惯性矩I=I0+I1h1/h0=13.320 cm 4； 门架立杆的毛截面惯性矩 I0=12.19 cm 4； 门架加强杆的毛截面惯性矩I1=1.42 cm 4； 门架加强杆的高度 h1=1.536m； 门架立柱

41、长细比 计算值： =h0/i=1.93 100/1.650=116.939 门架立柱长细比 = 116.939 小于门架立柱允许长细比 = 150，满足要求！ 门架立柱轴心受压应力计算值 =14.07510 3/(0.9 0.377 9.780102) = 42.365N/mm 2； 门架立柱稳定性计算= 42.365N/mm 2 小于 门架立柱抗压强度的设计值 f = 205 N/mm 2，满足要求！ II 、 斜屋面板门架支撑系统计算书 本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工门 式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、建筑施工计算手册江正荣著、

42、 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 、 混凝土结构设计规范 （GB50010-2002 ）、 钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范编制。 板段： B1。斜屋面板荷载进行水平换算后，取门式架最高搭设高度5.2m和水平 投影平面进行安全计算；门式架搭设跨距为0.8 米，为了大横杆的验算准确、实际取 门式架计算跨距为 1.0 米. 实际搭设门式架跨距方向的门式架高度以斜屋面坡度为准。 模板支撑体系剖面图 12191219800 1 0 0 0 1 0 0 0 MF1219A 门架 门架排列平面示意图 一、参数信息 1. 模板构造参数 ( 一) 梁构造参数 楼层高度

43、H ：5.2m；混凝土楼板厚度： 120mm ； 结构表面要求：隐藏； ( 二) 门架构造参数 门架型号： MF1219A ； 门架间距： 800mm ； 搭设尺寸为： 跨距l=0.800m( 根据斜屋面坡度 32 0，取计算跨距 l=1.000m。计算跨 距1.0m计算依据： 0.8/cos32 0=0.9433m)；步距 =1.955m； 门架的宽度 b：1219.000mm ； 门架的高度 h0：1930.000mm ； h1：1536.000mm ； 门架立杆采用 48 3.5 mm 钢管；立杆加强杆采用 26.8 2.5mm 钢管； 门架承载力修正系数： 0.9 ； ( 三) 门架立

44、杆 ( 加强杆 )钢管材料性能参数 钢材品种：钢材 Q235 钢(16-40) ；弹性模量 E：206000N/mm 2； 屈服强度 fy ：235N/mm 2；抗拉 / 抗压/ 抗弯强度设计值 f ：205N/mm2； 抗剪强度设计值 fv ：120N/mm 2；端面承压强度设计值 fce ：325N/mm2； 2. 荷载参数 ( 一) 板模板荷载参数 新浇筑砼自重标准值 G2k：28.3kN/m 3；钢筋自重标准值 G 3k：1.297kN/m 3； 板底模板自重标准值 G1k：0.354kN/m 2； 根据斜屋面坡度 32 0，砼自重标准值 G 2k：24/cos32 0=28.3kN/

45、m3 钢筋自重标准值 G3k：1.1/cos32 0=1.297kN/m3； 板底模板自重标准值 G1k：0.3/cos32 0=0.354kN/m2； 承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm ； 施工人员及设备荷载标准值Q1k： 计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m 2； 计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m 2； 计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m 2； ( 二) 门架静荷载参数 水平架 5步4设； 脚手板 5步1设； 水平加固杆采用 48 3.5mm 钢管， 1步1设； 剪刀撑采用 48 3.5 mm 钢管，按照 4步4跨设置； 1跨1步架内包含旋转扣件 4个，直角

46、扣件 1个； 附件、安全网重量 (kN/m) ：0.02 栏杆重量 (kN/m) ：0.01 3. 板底模板参数 搭设形式为： 2层梁上顺下横单门架； ( 一) 面板参数 面板采用桦木 ( 垂直方向 )18mm 厚覆面木胶合板；厚度：18mm ； 抗弯设计值 fm：15N/mm 2；弹性模量 E：5400N/mm2； ( 二) 第一层支撑梁参数 材料： 1根8080矩形木楞； 间距： 400mm ； 木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E：10000N/mm 2； 抗压强度设计值 fc ：16N/mm 2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值 fv ：1.7N/mm 2； ( 三)

47、 第二层支撑梁参数 材料： 1根8080矩形木楞； 木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E：10000N/mm 2； 抗压强度设计值 fc ：16N/mm 2；抗弯强度设计值 fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值 fv ：1.7N/mm 2； 二、模板面板计算 面板为受弯结构， 需要验算其抗弯强度和刚度。 根据 模板规范（JGJ162-2008） 第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 : I = 100018 3/12= 4.860 105mm4； W = 100018 2/6 = 5.400 10 4mm3

48、； 1. 荷载计算及组合 模板自重标准值 G1k=0.3541.000=0.354 kN/m ； 新浇筑砼自重标准值 G2k=28.31.0000.12=3.396 kN/m ； 钢筋自重标准值 G3k=1.2971.0000.12=0.156 kN/m ； 永久荷载标准值 Gk= 0.354+ 3.396+ 0.156=3.906 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m ； 计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合： q=3.906kN/m； (2) 计算弯矩采用基本组合： A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max （q1，q2）=7.368kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.2 3.906+1.4 2.500) =7.368kN/m ； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.35 3.906+1.4 0.7 2.500) =6