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1、甲醇加热器设计说明书 班级：生工123 班 姓名：万通 日期：2015.7.02 指导教师：邸凯 目录 一、 方案简介 1 二、 方案设计 1 1、 确定设计方案 1 2、 确定物性数据 2 3、 计算总传热系数 2 4、 计算传热面积 3 5、 工艺结构尺寸 3 6、 换热器核算 4 三、 设计结果一览表 14 四、 对设计的总结 15 五、 参考文献 17 1 一、方案简介 本设计任务是利用热流体（水蒸汽）给甲醇蒸汽加热。利用热 传递过程中对流传热原则， 制成换热器， 以供生产需要。 下图（图 1） 是工业生产中用到的列管式换热器. 选择换热器时 ,要考虑的因素主要包括流体的性质，压力，温
2、度及允 许压力降的范围，对清洗、维修的要求，材料价格，使用寿命等。换 热器的种类很多， 不同的换热器适用于不同的场合，而管壳式换热器 在生产中被广泛利用。 与其他形式的换热器相比， 其结构简单、紧凑， 制造成本较低，能得到最小的壳体内径，管程可分成多程，壳程也分 成双程，规格范围广，故在工程中广泛应用，管内不易积垢，即使产 生了污垢也便于清洗。缺点是壳程不能清洗，检查困难，对于较脏或 有腐蚀性的介质不宜采用。 二、方案设计 用 420K 的饱和水蒸汽加热甲醇燃料气， 甲醇处理量为 2500kg/h,甲醇由 338K 上升到 393K。 设计条件： 1. 两侧污垢热阻为 1/8700 ./W 2
3、. 热损失 5%。 3. 初设 K=58.2W/(.) 1确定设计方案 （1）选择换热器的类型 两流体温度变化情况： 2 热流体进口温度 420K，出口温度 420K。 冷流体进口温度 338K，出口温度 393K。 从两流体温度来看，估计换热器的管壁温度和壳体壁温之差不会很大，因此 初步确定选用固定管板式换热器。 （2）流动空间及流速的确定 由于该换热器是具有饱和蒸汽冷凝的换热器，且蒸汽较清洁， 它对清洗无要 求，故应使用水蒸汽走壳程， 以便排除冷凝液。 所以甲醇走管程， 水蒸汽走壳程。 选用252.5mm 的碳钢管，取管内流速取ui=20m/。 2、确定物性数据 定性温度：由于甲醇的粘度较
4、小，其定性温度可取流体进口温度的平均值。 甲醇的定性温度为：K5 .365 2 393338 t 管程流体的定性温度为：K420T 根据定性温度，分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。 水蒸汽在 420K下的有关物性数据如下： 密度o=2.3585kg/m 3 定压比热容 cpo=1.92kJ/(kg ) 导热系数o=0.0260 W/(m) 粘度o=0.000148 Pas 潜热=2128.8kJ/kg 甲醇在 365.5K 下的物性数据： 密度i=1.09kg/m 3 定压比热容 cpi=1.34kJ/(kg ) 导热系数i=0.0256 W/(m) 粘度i=0.0000164 Pas 3
5、计算总传热系数 （1）热流量 hWS/kg2500 kwh tKAttCWTTCWQ mpcscph 18.51/kg184250 33839334.12500 1221sh kwhkgQQ74.53/5.19346218425005.105. 1 （2）平均传热温差 51.49 393420 338420 ln 393420338420 t t ln tt t 2 1 21 逆m 3 （3）水蒸汽流量 smhkg Q WWQ ss /0107. 0 36003585.2 88.90 /88.90 2 .2128 5 .193462 , 3 hh （4）总传热系数K 由于壳程较大， K 可取较
6、大值，令初设值为58.2KW/ m 2 K 4、计算传热面积 考虑 15的面积裕度， S=1.15 S=1.1518.65=21.45m 2 5、工艺结构尺寸 （1）管径和管内流速 选用252.5 传热管 (碳钢)，取管内流速 ui=20m/s （2）传热管数 依据传热管内径和流速确定单程传热管数 根根101101.4 20)1020( 4 )09. 13600/(2500 4 , 423- 2 2 u d V N u V N d u V A i ssis 根据列管式换热器传统标准选用Nt=98 根. （3）计算管长及管程数。 所需单程长度m dN S L oT 79.2 025.098 45
7、.21 根据传统换热器管长可取3 米单程换热器 （4）平均传热温差校正及壳程数 平均传热温差校正系数 t, 实际平均温度:t m Rpf tmtm ,tt 逆 0 338393 00 t T R 12 21 t T 671.0 338420 338393 t p 11 12 T tt 由查图可知单壳程0 .1 t ，平均传热温差为 逆 51.4951.491t mmt t （5）传热管排列和分程方法 查表可得当mm o 25d时，管中心距为mm32t 4 采用组合排列法，即每程内均按正三角形排列。 横过管束中心线的管数, 得到各程之间可排列10 支管，即正六边形可排 6 层。则实际排管数设为1
8、02 根， 其中 4 根拉杆，则实际换热器为98 根 （5）壳体内径 壳体内径为 oci dbbNt)5 .11(,2) 1(D mm i 363255. 12)110(32D 圆整可取mm i 400D （6）折流板 采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25，则切去的圆缺高 度为 h0.25400100mm ，故可取 h100 mm 。 取折流板间距 B0.5D，则 B0.5400200mm ，可取 B 为 200mm 。 折流板数NB=传热管长 /折流板间距 -1=3000/200-1=14( 块) 折流板圆缺面水平装配。 （7）接管 壳程流体进出口接管：取接管外水蒸汽流速为u
9、10 m/s，则接管内径为 m u Vs 11674. 0 )3585.23600/(88.904 4 d1 水 查表取壳程流体进出口接管内径为100 mm 管程流体进出口接管：取接管内甲醇流速u20 m/s，则接管内径为 查表取管程流体进出口接管内径200mm 查表得到符合国家标准的换热器G 400 I-2.5-17.3 公称直径：400mm；公称压强：2.5MP 总管数：=98 根；管间距：t=32mm 管子规格尺寸：管子排列方式：正三角形排列 传热面积：17.3 管程数：N=1 每管程的流通面积：=0.0308 6换热器核算 （1）热量核算 壳程对流传热系数对圆缺形折流板，可采用以下公式
10、 5 查表得： =0.6843W/() =919.882kg/ Pa s =2128.8kJ/kg0 壁温为 418.7K 由以上计算得 n=10(取整) 代入上式整理得： 2 4 1 3 3 2 32 /7.2704 7.1025. 010148.010 6845. 081. 988.9198.2128 725.0mw o 管内对流传热系数为 又因为 流体被加热n 取 0.4. 管程流通面积 222 0308.09802.0 44 smNd Tii 管程流体流速及其雷诺数分别为 m/s69.20 0308.0 )09.13600/(2500 ui 4 3 1075.2 100164.0 09
11、.169.2002.0 Re 普兰特准数 :/P pr C 传热系数 K 6 由已知可得管壁内外侧污垢热阻为1/8700/W 管壁热阻 : wm w b w /)(105 50 105.2 R 25 3 因为 25/20=1.252所以mm m 5.222/)2025(d )/(89.74 7.2704 1 8700 1 0225.0 025.0105 020.0 025.0 8700 1 020.067.98 025.0 1 1 1 K 2 5 mw R d bd d d R d d o so m o i o si ii o 传热面积 S 2 3 49.14 51.4989.74 1074.
12、53 Sm tK Q m 该换热器的实际传热面积Sp 2 09.23983025.0SmLNdo p 按照国家标准换热器G 400 I-2.5-17.3 取其实际传热面积=17.3 该换热器的面积裕度为 %40.19100% 49.14 49.143.17 %100H S SSp 传热面积裕度合适，该换热器能够完成生产任务。 （2）换热器内流体的压力降 管程流动阻力 PSti NNFPPP 21 串联的壳程数）管程数，为结垢校正系数，对于（:N:, 4. 1,5 .2mm25Ft spt NFmm Ns=1, Np=1, Ft=1.4 ）局部阻力系数一般取（3 7 由 Re27500 4 10
13、，传热管相对粗糙度mm1.0005.0 20 1.0 i d ，查莫狄图 得i0.030 W/m， 流速 ui20.69m/s，1.09kg/m3，所以 paP86.1049 2 69.2009.1 02.0 3 03.0 2 1 pa u P i 91.699 2 69.2009.1 3 2 3 22 2 pi（ p1+ p2） Ft PsN N（ 1049.86+699.91 ） 1.4 11 2449.68Pa （符合设计要求） 管程压力降在允许范围之内。 壳程压力降 1, 1N )(P 2 1 ss sso F NFPP 流体流经管束的阻力 2 1P 2 1 oo Bco u NnFf
14、 其中： F=0.5 90.320 000148.0 3585.2608.003312.0 Re mm03312.0 025.01014.0 025.01014 .0 Re0.5 22 22 228.0 ooe o oi oi e oo ud NdD NdD d f 10981.11.1 5. 05 . 0 Tc Nn smuo/608.0 0176.0 )3585.23600/(88.90 1 p0.5 320.90 1015 (2.3585 0.608 2)/2 43.85 Pa 流体流过折流板缺口的阻力 2 PNB（3.5 i D B2 ） 2 2 oou 14 （ 3.5 4.0 2.
15、02 ） (2.3585 0.608 2)/2 15.26Pa 总压降：po（ 2 1 PP）Fs Ns（ 43.85 15.26 ） 1 159.11Pa 8 （符合设计要求） 其中， Fs 为壳程压强降的校正系数，对于气体取1； Ns为串联的壳程数，取1。 由于换热器壳程壳程流体的操作压力较低，所以计算得的壳程压力降也比较适 宜。 五、主要构件的设计计算及选型 5.1 壳体 5.1.1 壳体直径 根据前面的工艺计算，本次设计采用的换热器壳体内径Di400 mm 。 查阅结构与零部件（上）P123，表 1-1-86 的无缝钢管制作筒体时容器的公称直径， 本次采用公称直径为DN 450mm 8
16、mm 的壳体，则Do466mm ，Di450 mm 。 5.1.2 壳体壁厚 由于所设计的换热器为中低压容器，故可取设计压力为 c P=1.6MPa; 查表得许用应力 t =113MPa 考虑到使用年限，取腐蚀裕量 2 C=1.0mm mmC P DP c t ic 4 .50.1 6. 18. 01132 4006 .1 2 2 0.66 (mm) 实际选用板厚名义厚度为n。n = + 1 C+式中根据 在 4.5到 5.5之间 C10.5mm圆整后：n=5.4+0.5+ 6(mm) 5.1.3 水压校核 由过程设备设计P193，公式（ 4-88 ） ， （4-89 ） ，得： )(2 )(
17、 C CDp n niT T 1.250.40.45(0.0080.0010.0008) 2(0.0080.0010.0008) 18.15 MPa 而 0.9 s=0.9 0.9 235=190.35 MPa 因为 T 0.9 s，所以水压试验时强度足够。 5.1.4 壳体质量 壳体长度 =3m 9 质量 =7850 33.14（ 0.4 20.3942）/4=88.07kg 注：个别数据来源于后续步骤。详见附图。 5.2 管板 5.2.1 管板参数 根据壳体内径尺寸，查阅换热器设计手册P161，表1-6-9 管板尺寸表，由于没有 适合本次设计的标准管板，根据非标准设计得管板相关参数。具体参
18、数列于下表： 管板参数 （管板按非标准设计） 参数名称参数值 管板直径Da/mm 450 管板外径D/mm 565 管板厚度ba/mm 38 螺栓孔直径d2/mm 18 螺栓规格M16 80 螺栓数量n2/ 个12 螺栓孔高度bf/mm 28 管板螺栓孔间距D1/mm 530 管板法兰直径Df /mm 565 管板螺栓内侧边间距D4/mm 487 管孔直径d1/mm 19 管孔数 / 个100 换热管外伸长度/mm 5 管板体积 /m 3 0.00591 管板质量 /kg 46.39 注：管板体积 1 2 1 22 42 2 2 2 004.0006.0 4 nbdDDbndDV aaff =
19、 222223.14 0.5650.018120.0280.0060.4870.0040.450.0190.038 100 4 =0.00591 3 m 单块管板质量：m=0.00591785046.39kg 5.2.2 管板与壳体的连接 管板兼作法兰，固定板与壳体采用不可拆焊接式，管板与封头采用法兰连接。 5.2.3 管子在管板上的固定方式 采用焊接法在管板上固定管子。根据换热器设计手册P172，表1-6-20 ，管子伸出 长度约为5mm 。 5.3 拉杆 本换热器壳体内径为450mm ，查阅化工单元过程及设备课程设计P135，表 4-7 和 表 4-8 得： 10 拉杆螺纹公称直径： n
20、d=16mm 拉杆长： L1=2.930m L 2=2.780m 前螺纹长La=20mm 后螺纹长Lb=60mm 拉杆数： 4 根 拉杆位置如左图的圆圈位置所示。 拉杆质量： m=7850 （ 22.930+2 2.780 ） 3.14 0.016 2/4=18.02 kg 拉杆外套有定距管，规格与换热管一样，长度：L1 =2.77 m ，L 2 =2.67m。 粗略计算定距管质量 m=7850（ 22.77+2 2.67 ） 3.14 (0.025 20.022)/4=15.09 kg 5.4 分程隔板 查阅化工单元过程及设备课程设计P127，表4-1 ，因本此设计换热器的公称直径 Di=4
21、50mm600 ，对于碳钢，得隔板厚度为：b10mm 。 分程隔板长L=260+25+112+5+3210=424mm ，其中 10mm为管箱嵌入法兰深度，5mm 为隔 板嵌入管板深度。 分程隔板质量以长方体板粗略估计：m=0.4500.424 0.010 7850=14.84kg 5.5 折流板 5.5.1 折流板选型 本次设计的冷却器采用弓形折流板。如右图所示。 前面第四章第四节已算出： 折流板数 NB=19 块 圆缺高度 h 110 mm 板间距 B 150mm 查阅 换热器设计手册 P182， 表 1-6-26 和表 1-6-33 ， 得： 折流板直径 Da(4503.5 0.5)mm
22、=446mm 折流板厚度 C5 mm 。 折流板的管孔，按GB151规定 I 级换热器，管孔直径=19+0.4=19.4mm 查换热器设计手册P184 公式计算： 圆缺部分面积： f A=0.20738 2 a D=0.20738 0.446 20.04132 m 折流板体积 2 2 21 2 1 2 444 ndndADV fa C 左视图 11 = 222 3.143.143.14 0.4460.04130.02541000.0164 444 0.005 =0.000316 3 m 折流板质量：m=19 0.000316 7850=47.13 kg 5.6 封头及管箱 5.6.1 封头 查
23、阅材料与零部件P332，表 2-1-9 ，本换热器采用椭圆型封头(JB1154 73)两个， 材料采用高合金钢，公称直径Dg450mm （以外径为公称直径） ，曲面高度h1112mm ，直边 高度 h225mm ，厚度 8mm, 重量 =16.6kg 。 一个焊接于管箱，一个焊接于法兰。 5.6.2 管箱 管箱长 L=260mm ，管箱外径 =450mm （按非标准设计） ，壁厚 =8mm 管箱质量： m=3.140.450 0.260 0.008 7850=23.07 kg 。 5.6.3 封头法兰及管箱法兰 查阅材料与零部件（上）P386，表 2-2-22 ，采用凹法兰，在公称压力1.0
24、1.6MPa 范围内，选取的法兰参数为D=565mm ，公称直径 =450mm ，孔间距 D1=510mm ，D2=482mm 。孔直 径 25mm ，厚度 b=32mm ，法兰重量 =17.80kg 。所用螺栓规格M22 90mm ，螺栓数目： 12。 一个法兰焊接在管箱，再与前管板连接；另一个法兰焊接在封头，与后管板连接。 六、附属件的计算及选型 6.1 接管及其法兰 根据流体力学与传热P207，接管直径公式，同时也考虑到接管内的流体流速为相应 管、壳程流速的1.2 1.4 倍。 壳程流体进出口接管：取接管内水的流速为 ui= 0.51m/s ，则接管内径为 i i u V D 4 1 =
25、 420620/ 3600 996.0 3.14 0.51 （） =0.12 m 取标准管径为 125 mm 查表材料与零部件（上）P655 表 2-8-1 ，取管的外径133mm ，管厚 4mm ，伸出 高度 150mm 。 接管质量 =3.14 0.129 0.004 0.15 7850=1.91kg 进水口采用凸法兰，出水口采用凹法兰，查阅材料与零部件P380，表2-2-19 ，取 法兰直径 235 mm，厚度 b=10mm ，螺栓孔间距D1200mm ，D2=178mm ，孔直径 18mm 。法兰 重量：凹法兰1.54kg ，凸法兰 =2.42kg ，螺栓规格：M16 ，螺栓数量为4。
26、 由于 iui 2=996.0 0.512=259.062200 kg/(m s 2) ，故不需防冲板。 12 管程流体进出口接管：取接管内空气的流速为 uo= 10 m/s ，则接管内径为 o o u V D 4 2 = 4 6439.14/(3600 11.36) 3.14 10 =0.142 m 取标准管径为 150 mm 查表材料与零部件 P132无缝钢管 （YB231-70） ， 取管的外径159mm ， 管厚 4.5mm ， 查阅材料与零部件（上P655表 2-8-1 ，伸出高度150mm 。 接管质量 =3.14 0.1545 0.0045 0.15 7850=2.57kg 进气
27、口采用凹法兰，出气口采用凸法兰。查阅材料与零件P380，表2-2-19 ，法兰 的直径 260mm ，厚度 b=12mm ，螺栓孔间距D1225mm ，D2=202mm ，孔直径 18mm 。法兰重量： 凹法兰 2.18kg ，凸法兰 =2.75kg ，螺栓规格： M16 ，数量为 8。 6.2 排气、排液管 查表材料与零部件P123 无缝钢管（ YB231-70），取排气液管：外径45mm ，管厚 3.5mm，伸出高度 80mm 。 质量 =78503.14 0.045 0.0035 0.08=0.29kg 。 查阅材料与零部件 P384，表 2-2-23 ， 配套法兰： 选用凸法兰， dH
28、=45mm ，厚度 b=20mm ， D=145mm ，D1=110mm ，D2=88mm ，质量 m 2.34kg 。 6.3 支座设计 6.3.1 支座的设计选型 查材料与零部件（上） P627-628，表2-7-1 鞍式支座尺寸，当公称直径450mm 时， b1=160mm , L=420mm , B=120mm ， b=90mm，m=200mm，质量 =13.6kg ， A0.2 3=0.6m，支座间距3000252600=1790mm 。 6.3.2 支座承载能力校核 （1）换热器的质量统计于下表： 序号各零部件数量单件重量 /kg 总重量 /kg 1 壳体（ YB231-70）26
29、3.17 263.17 2 管板2 46.39 92.78 3 壳程接管2 1.91 3.82 4 壳程接管法兰2 凹 3.08/ 凸 4.84 7.92 5 管程接管2 2.57 5.14 6 管程接管法兰2 凹 4.36/ 凸 5.5 9.86 7 排气液管2 0.29 0.58 8 排气液管法兰2 2.34 4.68 9 隔板1 14.84 14.84 10 封头2 16.60 33.2 11 封头法兰1 17.80 17.80 13 12 传热管100 4.16 416 13 拉杆2/2 9.24 / 8.78 18.02 14 定距管L1 2 7.68 15.09 L2 2 7.41
30、 15 折流板14 2.48 47.13 16 管箱1 23.07 23.07 17 管箱法兰1 17.80 17.80 18 支座2 13.6 27.2 换热器总重量 /kg 1018 （2）传热管和拉杆所占的体积粗略为： V23.14 （ 0.025/2 ） 2 2.914 104=0.149m3 壳体体积为： V 13.14 （ 0.450/2 ） 2 2.914 0.463m3 忽略隔板体积，水充满整个换热器时的总重为： M 总= 1018.1+ （0.463-0.149 ） 996.0 1330.84kg 。 小于该鞍式支座的最大载荷14 吨。 （3）壳体刚度校核 已知公式： ( )
31、 2 qx xA qL Q xqx AxLA qLqx LAxL 和 2 2 2 2 () 2 ( )() 222 () 22 q xxA qqLqAL M xxxAxLA qqL xLqxLAxL 换热器的受力可简化为如图： 弯矩图为： L=1.790m，M 总 =1018.1kg ，g=9.81N/kg 。M 总 校正为 1020kg。 取 A=0.34L=0.34 1.7900.6086(m) ，此时 A A L 2 qLLqA 82 2 qA 2 14 max M= 2 qLLqA 82 =0.025M总gL=0.025 10209.81 1.790=705.94Nm 抗弯截面模量：
32、Z W= o io D DD 32 )( 44 = 44 (0.4660.450 ) 320.466 =0.0013 3 m max max z M W =705.94/0.0013=0.543MPa t =133MPa 故此壳体适用。 七、设计计算结果汇总表 换热器的主要结构尺寸及设计结果一览表 参数管程壳程 流量， kg/h 2500 90.88 物 性 操作温度，65/120147/147 定性温度，92.5 147 流体密度，kg/m 3 1.09 2.3585 定压比热容， kJ/(kg.k) 1.34 1.92 黏度， pa.s 3 100164.0 3 10148.0 定压比热熔
33、 /kJ/(kgK) 1.34 1.92 导热系数， W/ （m 2） 0.0256 0.0260 设备结 构参数 形式列管式台数1 壳体内径， mm400 壳程数1 管径， mm 5.225管心距， mm 32 管长， mm 3000 管子排列正三角形 管数目，根98 折流板数14 传热面积， 2 m 23.09 折流板间距， mm 200 管程数1 材质碳钢 主要计算结果管程壳程 流速， m/s 20.69 0.608 表面传热系数， W/（m 2） 98.67 2704.7 污垢系数， m 2K/W 1/8700 1/8700 阻力降， Pa 2449.68 59.11 热流量， kw
34、53.74 15 传热温差，49.51 传热面积，23.09 传热面积裕度% 19.4 总传热系数 /W/(m 2K) 74.89 平均传热温差 / 49.51 热流量 /kW53.74 工艺参数管程壳程 换热器型式固定管板式台数1 管径/mm 252.5 折流板型式上下 管数/ 根98 折流板数 / 个14 管长/mm 3000 折流板间距 /mm 200 管子排列方式切口高度 /mm 100 管间距 /mm 32 封头 2 个Do=450mm 封头法兰dH=450mm 隔板b=10mm 拉杆 4 根d=16mm 支座(JB1167-81)A型 管箱（非标准）Do=450mm 管箱法兰dH=
35、450mm 定距管 252 管板请参阅说明书P11 壳程接管1254 壳程接管法兰dH 235mm 管程接管150 4.5 管程接管法兰dH=260mm 排气液管453.5 排气液管法兰dH=45mm 备 注 设备总重取整为1018kg 16 总结 经过这次的课程设计, 我个人得到了不少的收获, 一方面加深了 我对课本理论的认识 , 另一方面也提高了课程设计操作能力。现在我 总结了以下的体会和经验。 这次是第一次做课程设计， 因为我觉得这次我是真真正正的自己 亲自去完成，所以是我觉得这次实验最宝贵，最深刻的。就是设计的 过程全是我们学生自己动手来完成的，这样，我们就必须要弄懂设计 的原理。在这
36、里我深深体会到哲学上理论对实践的指导作用：弄懂原 理， 而且体会到了实验的操作能力是靠自己亲自动手，亲自开动脑筋， 亲自去请教别人才能得到提高的。 在设计的过程中我们要培养自己的独立分析问题和解决问题 的能力，这种能力的前提是你对课程设计的态度。我们必须坚持理论 联系实际的思想， 以实践证实理论， 从实践中加深对理论知识的理解 和掌握。实验是我们快速认识和掌握理论知识的一条重要途径。我们 认为，在这学期的设计中，在收获知识的同时，还收获了阅历，收获 了成熟，在此过程中，我们通过查找大量资料，请教老师，以及不懈 的努力，不仅培养了独立思考、动手操作的能力，在各种其它能力上 也都有了提高。更重要的
37、是，在设计课上，我们学会了很多学习的方 法。而这是日后最实用的，真的是受益匪浅。要面对社会的挑战，只 有不断的学习、实践，再学习、再实践。 读书心存志远， 实践悟出真知。 设计给我的不单单是一种好的思 维方式，它的背后还有动手能力的锻炼，能使自己的思考方式不单单 局限在理论上的那种方式， 更要向实际靠拢。 这对我们以后参加工作 是大有帮助的，尤其对我们这些以后从事工科的学生。 17 九、参考资料 【1】夏清，陈常贵 .化工原理，天津大学出版社， 2011.8 【2】杨长龙 .化工原理课程设计，哈尔滨工程学出版社，2010.1 【3】钱颂文 . 换热器设计手册，北京，化学工业出版社，2002.8 【4】匡国柱. 化工单元过程及设备课程设计. 北京，化学工业出版社， 2002 【5】陈锦昌 . 计算机工程制图 . 广州，华南理工大学出版社，2006.8.