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1、标准文档 实用文案 计算书 一、设计依据 1 苏州广济北延 GY-A1 项目“钢箱梁顶推专项施工方案” （论证稿） 2. 公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004） 3. 公路桥涵地基与基础设计规范 （JTJ024-85） 4. 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 （JTJ025-86） 5.公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000) 二、设计参数 1箱梁自重：钢箱梁自重按80.7kN/m 进行计算。 2、导梁自重：导梁总重为316kN，建模时对其结构进行简化，按14.1kN/m 进行计算。 3、其它结构自重：由程序自动记入。 4、墩顶水平力： 顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力F
2、1作用，取摩 檫系数 为 0.1；在 11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用 力 T，同时受到墩顶摩檫力F2 的作用，取摩檫系数 为 0.1。 三、设计工况及荷载组合 根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下： 工况一：钢箱梁拼装阶段。荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重 +其它结构 自重。 工况二：钢箱梁顶推阶段。 在钢箱梁顶推阶段按每顶推2.5m 为一个工况，以箱梁端头顶推至12#墩为 最后一个工况，共30 个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷 载组合为：钢箱梁自重 +导梁自重。 根据以上工况的计算结果， 统计出各临时墩的最大受力， 对其结构进行分析。 对于
3、 11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力 +摩阻力 +结构自重；对于其它各 临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力 +结构自重。 四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析 钢箱梁在贝雷支架上进行拼装， 支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为14m。每个 标准文档 实用文案 断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑1.4 的不均匀分配系数，作用在每组 贝雷片的作用力为F=80.7/41.4+2.7/3=29.2kN/m。其计算模型及结果如下： 计算模型 弯矩图 剪力图 通过 计 算 得 贝 雷片 所 受 到 的 最大 弯 矩为 M=715.4kNm ， 最 大 剪 力 为 V=204.4k
4、N。单组贝雷片的容许弯矩为 M=788.2kNm715.4kNm ，单组贝雷片的 容许剪力为 V=245.2kN204.4kN ，故贝雷片的强度满足要求。 4.2 牛腿的计算分析 将贝雷片简化为两跨14m 连续梁进行计算，计算模型及结果如下： 计算模型 弯矩图 剪力图 标准文档 实用文案 通过计算得牛腿的支座反力为F=511kN。 贝雷片的支撑牛腿选用工28B，从钢管内部穿过，悬臂长度为20cm。牛腿 型钢所受到的最大弯矩为M=5110.2=102.2kNm，最大剪力为V=511kN。型钢 工 28B 的截面模量为 W=5.3410-4m3。 则其弯曲应力为 =M/W=188.2MPa4.02
5、3/4=3.02m 标准文档 实用文案 故基础的接触面积满足要求。 则临时墩对地基产生的最大压应力为 max=2703.5/3.26/2.06=0.21MPa =0.2MPa 故地基承载力偏小。 六、结论及建议 通过以上的计算，得出以下结论及建议： 6.1 通过对贝雷片的简化分析， 发现贝雷片的强度满足要求。 但实际施工中， 支架上的牛腿所支撑的部位不是贝雷片的节点位置处，不利于贝雷片的受力， 需 对支点位置的贝雷片进行加强或将支点位置调整至贝雷片的节点位置处。同时需 增加贝雷片的横向稳定性。 6.2 通过对型钢牛腿的简化分析，发现型钢牛腿的强度满足要求。在实际施 工过程中，需型钢与钢管的支撑
6、部位进行加强。 6.3 对顶推过程进行模拟分析，发现在顶推阶段，导梁的强度满足要求。但 该计算过程中未对连接节点进行分析，施工中需尽量保证其是等强连接。 6.4 在顶推过程中，导梁前端的最大变形达到了246.6mm，变形量较大。在 施工方案中需详细考虑导梁上临时墩的工艺。建议在11#墩与 12#墩之间设置临 时墩，以减少导梁的变形，并有利于后期箱梁线性的控制与调整。 6.5 在对 11#墩的顶推临时墩进行计算时发现，其结构强度满足要求，但在 部分节点处应力偏大， 施工中需保证其施工质量。 另钢管底部存在上拔力， 需保 证钢管与承台之间的连接强度满足要求。 6.6 由于钢管内穿孔对其截面有一定的削弱，计算中未考虑其截面的削弱， 故建议在施工过程中对穿孔位置进行局部加固。 6.7 其它临时墩的支架强度均满足要求，但扩大基础处地基承载力偏弱，建 议提高地基承载力。