热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算剖析.pdf

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1、1 660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 （设计计算） 一、计算任务书 （一）计算题目 国产 660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） （二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在 -s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2. 计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj； 3. 计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图） 。 （三）计算类型 定功率计算 （四）热力系统简介 某火力发电场二期工程准备上两套660MW 燃煤汽轮发电机组， 采 用一炉

2、一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK 公司生产的 2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中 间再热 660MW 凝汽式气轮机。 全厂的原则性热力系统如图5-1 所示。该系统共有八级不调节抽 汽。其中第一、 二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、 八级抽汽分别供四台低压加热器， 第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除 氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差 分别为 -1.7 、0、-1.7 。第一、二、三、五、六、七级回热加 热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5。 气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器

3、、4 台 低压加热器，进入除氧器。 然后由气动给水泵升压，经三级高压加热 器加热，最终给水温度达到274.8，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压 加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏 水泵送回本级的主凝结水出口。 凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力4.4/5.38kPa 。给水泵 气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无 2 回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。 锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力 1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。 锅

4、炉过热器的减温水（）取自给水泵出口，设计喷水量为 66240kg/h。 热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（ 14 ）厂用 汽（11 ）23000kg/h( 不回收) 、锅炉暖风器用气量为65400kg/h, 暖 风器汽源（ 12 ）取自第 4 级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水 比焓 697kJ/kg 。锅炉排污损失按计算植确定。 高压缸门杆漏汽（和）分别引入再热热段管道和均压箱SSR ， 高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（和）、均压箱 （和）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（） 和均压箱（和） 。 。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加 （16 ） ，一股去轴

5、封加热器SG （15 ） ，一股去凝汽器的热水井。各 汽水流量的数值见表1-1 表 1-1 各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据 漏气点代号 漏气量（ kg/h ）1824 389 66240 2908 2099 3236 2572 1369 漏气比焓（ kJ/kg ）3397.2 3397.2 3024.3 3024.3 3024.3 3024.3 3169 漏气点代号 11 12 13 14 15 16 漏气量（ kg/h ）1551 2785 22000 65800 33000 1270 5821 漏气比焓（ kJ/kg ）3473 3474 3169.0 3169.0 84.1 3397

6、.2 （五） 原始资料 1. 汽轮机型以及参数 （1）机组刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、 凝汽式气轮机； （2）额定功率 Pe=660MW ； （3）主蒸汽初参数（主汽阀前）p0=16.58MPa ，t0=538； （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）： 热段 prh=3.232MPa ；tth=538； 冷段 prh =3.567MP a；tth =315； （5） 汽轮机排汽压力pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓 hc=2315kJ/kg 。 .6 9.78 2. 机组各级回热抽汽参数见表1-2 3 表 1-2 回热加热系统原始汽水参数 项目单位H1 H2 H3 H4 H

7、5 H6 H7 H8 抽汽压力 PjMPa 5.945 3.668 1.776 0.964 0.416 0.226 0.109 0.0997 抽汽焓 hjkJ/kg 3144.2 3027.1 3352.2 3169.0 2978.5 2851.0 2716.0 2455.8 加热器上端差 t -1.7 0 -1.7 2.8 2.8 2.8 2.8 加热器下端差 t15.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 水侧压力 pwMPa 21.47 21.47 21.47 0.916 2.758 2.758 2.758 2.758 抽汽管道压损 Pj% 3 3 3 5 3 3 3 3 （

8、2）最终给水温度 tfw=274.8； （3）给水泵出口压力ppu=21.47MPa ，给水泵效率 pu=0.83 （4）除氧器至给水泵高差Hpu=22.4m； （5）小汽机排汽压力pc,xj=6.27kPa；小汽机排汽焓 hc,xj=2315.6kJ/kg 3. 锅炉型式及参数 （1）锅炉型式：德国 BABCOCK-2208t/h 一次中间再热、亚临界压力、 自然循环汽包炉； （2）额定蒸发量 Db=2208t/h （3）额定过热蒸汽压力Pb=17.42Mpa； 额定再热蒸汽压力pr=3.85MPa ； （4）额定过热汽温 tb=541；额定再热汽温tr=541； （5）汽包压力 pdu=1

9、8.28MPa ； （6）锅炉热效率 b=92.5%。 4. 其他数据 （1）汽轮机进汽节流损失 pl=4% ， 中压缸进汽节流损失 p2=2% ； （2）轴封加热器压力psg=102KPa, 疏水比焓 hd,sg=415kJ/kg ； （3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2； （4） 锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2； （5）汽轮机机械效率 m=0.985；发电机效率 g=0.99； （6）补充水温度 tma=20； （7）厂用点率 =0.07。 5. 简化条件 4 （1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。 （2）忽略凝结水泵的介质焓升。 二 、热力

10、系统计算 (一)汽水平衡计算 1. 全厂补水率ma 全厂汽水平衡如图1-3 所示，各汽水流量见表1-4 。将进、出系 统的各流量用相对量 表示。由于计算前的气轮机进汽量Do为未知， 故预选 Do= 2033724kg/h 进行计算，最后校核。Lpl 全厂工质渗漏系数 L=DL/DO=33000/2033724=0.0162263 锅炉排污系数 b1 hl=Dbl/DO=22000/2033724=0.0108175 其余各量经计算为 厂用汽系数pl=0.01081 减温水系数sp=0.02974 图 1-3 全厂汽水平衡图 暖风机疏水系数nf=65800/2033724=0.032354439

11、 由全厂物质平衡 补水率ma=pl+hl+L =0.01081+0.0108175+0.0162263=0.0358538 2. 给水系数fw 由图 1-3 所示，1 点物质平衡 b=o+L=1+0.162263=1.0162263 2 点物质平衡 fw=b+bl- sp= 1.01622+0.005408-0.02974=0.9919 3. 各小汽流量系数sg,k 按预选的气轮机进汽量DO和表 1-1 原始数据，计算得到门杆漏 汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数，填于表1-1 中。 （二）气轮机进汽参数计算 1. 主蒸汽参数 由主汽门前压力 po =16.58Mpa,温度 to=538, 查水蒸

12、气性质表， 得主蒸汽比焓值 h0=3397.1kJ/kg. 主汽门后压力 p0=(1- p1)p0=(1-0.04)16.58=16.0128Mpa 由 p0=16.0128Mpa, h0= h0=3397.1kJ/kg, 查水蒸气性质表，得主 1 b0=1 sp 2 fwsp ma 5 汽门后气温 t 0=535.254。 表 2-5 全厂汽水进出系统有关数据 名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水 汽（水）量kg/h 33000 11000 22000 65800 60483 离开系统的介质比焓3397.2 1760.3 3108.2 3108.2 724.7 返回系统的介质比焓

13、83.7 83.7 83.7 687 724.7 2. 再热蒸汽参数 由中联门前压力prh=3.232Mpa,温度 trh=538, 查水蒸气性质表， 得再热蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg. 中联门后再热气压prh=(1- p2)prh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa 由 prh=3.1673Mpa, h rh= hrh=3538.9029kJ/kg, 查水蒸气性质表 , 得中联门后再热气温t rh=537.716. (二)辅助计算 1.轴封加热器计算 以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg.计算详表见表 2-6. 表 5-4 轴封加热器物质热平衡计

14、算 项目 15 汽水量 Gi,kg/h 2908 2099 3236 2572 1369 1551 2785 1270 17790 汽水系数 i 0.001429 0.0010320 0.0015911 1.776 0.000673 0.0007626 0.0013694 0.0006244 0.0087455 汽水点比焓 hi 3024.3 3024.3 3024.3 3024.3 3169.0 3474 3474 3217.7 总焓ihi 4.3217 3.1211 4.8119 3.8227 2.1327 2.6443 4.7573 2.0091 23.6325 平均比焓 23.6729

15、/0.0087455=2702.29 2.均压箱计算 以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy.计算详见表 2-7 表 5-5 均压箱平均蒸汽比焓计算 项目 汽水量 Gi,kg/h 1551 2785 2572 2099 389 9396 汽水系数 i 0.0007626 0.000673 0.001264 0.001032 0.0001913 0.0039263 汽水点比焓 hi 3474 3169 3024.3 3024.3 3397.2 总焓ihi 2.64927 2.13305 3.8227 3.12107 0.64988 12.3759 平均比焓 12.3759/0.003926

16、3=3152.1 6 3. 凝汽器平均压力计算 由 psl=4.40kpa, 查水蒸气性质表 , 得 tsl=30.54; 由 ps2=5.38kpa, 查水蒸气性质表 , 得 ts2=34.19; 凝汽器平均温度 ts=0.5（tsl+ts2）=0.5（30.54+34.19 ）=32.365; 查水蒸气性质表 , 得凝汽器平均压力ps=4.854kpa; 将所得数据与表 5-1 的数据 一起,以各抽气口的数据为节点,在 h-s 图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线,见图 2-14 P0 =116.0128 prh=3.232 p?h?tp0=16.58t 0 =535.29 prh =3.16

17、7 t rh=538 t 0=538 2 hrh=3538.9 0 h0=3397.2 t 3=446.1 0 t 1=385.63 h3=3352.2 P1=5.9451 h1=3144.2p3=1.776 2 t 2=3204 t 4=354.6 H2=3.27.1 p4=0.964 5 t 5=354.6h5=53169 prh=3.232p2=3.668p5=0.416t6=191.1 6 h6=2851 P6=0.226t 7=120.2 单位： p-MPa 7 h7=2716 t- p7=0.109 t8=59.7 h-kJ/kg 8 h8= 2455.8 p8=0.0197 Ch

18、c=2315.6 pc=0.0049 x=0.899 skJ(kg ?k) 图 2-14 气轮机的气态膨胀过程线 7 （四）各加热器进、出水参数计算 首先计算高压加热器H1 。 加热器压器 1： 1=（1-p1）P1=（1-0.03 ）5.945=5.766MPa 式中1第一抽汽口压力； P1抽汽管道相对压损； 又 P1=5.766MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 ts,1=272.9 H1出水温度 tw,1： tw,1= ts,1- t=272.9- （-1.7 ）=274.6 式中t加热器上端差。 H1疏水温度 td1： Td1= t w,1+t1=243.4+5.5=248.9

19、 式中t1 加热器下端差， t1=5.5 t w,1进水温度，其值从高压加热器H2的上端差 t 计算 得到 已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由 t1=274.6, 查的 H1出 水比焓 hw,1=1204.5kJ/kg 由 tw,1=243.4, pw=20.47MPa, 查得 H1进水比焓 hw,1=1056.0kJ/kg 8 由td1=248.9, 1=5.766MPa, 查 得H1疏 水 比 焓 hd,1=1080.4kJ/kg. 至此, 高温加热器H1的进、出口汽水参数 已经全部算出。 计算高压加热器H2 加热器压器2： 2=（1-p2）P2=（1-0.03 ）3.668=3

20、.557MPa 式中2第二抽汽口压力； P2抽汽管道相对压损； 又 P2=3.557MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 ts,2=243.4 H2出水温度 tw,2： tw,2= ts,2-t=243.4-0=243.4 式中t加热器上端差。 H2疏水温度 Td，2： Td，2= tw,2+t2=208.3+5.5=213.5 式中t2 加热器下端差， t2=5.5 t w,2进水温度， 其值从高压加热器H3的上端差 t计算 得到 已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由 t2=243.4, 查的 H2出 水比焓 hw,2=1056.0kJ/kg 由tw,2=208.3, pw=2

21、0.47MPa, 查 得H2进 水 比 焓 hw,2=897.2kJ/kg 由td ， 2=213.5, 2=3.557MPa, 查 得H2 疏 水 比 焓 hd,2=914.2kJ/kg. 至此, 高温加热器 H2的进、出口汽水参数已经全部 算出。 计算高压加热器H3 加热器压器3： 3=（1-p3）P3=（1-0.03 ）1.776=1.722MPa 式中3第三抽汽口压力； P3抽汽管道相对压损； 又 P3=1.722MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t s,3=204.9 H3出水温度 tw,3： tw,3=ts,3-t=204.9- (-1.7)=206.6 式中t加热器上端

22、差。 9 H3疏水温度 td3： Td3= tw,3+t3=179.2+0=179.2 式中t3 加热器下端差， t3=0 tw,3进水温度，其值从处氧气器H4的上端差 t 计算得 到 已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由 t 3=206.6, 查的 H3出 水比焓 hw,3=889.7k J/kg 由tw,3=179.2, pw=20.47MPa, 查 得H3进 水 比 焓 hw,3=769.9kJ/kg 由td ， 3=179.2, 3=1.722MPa, 查 得H3 疏 水 比 焓 hd3=759.9kJ/kg. 至此, 高温加热器 H3的进、出口汽水参数已经全部 算出。 计算高

23、压加热器H4 加热器压器4： 4=（1-p4）P4=（1-0.05 ）0.964=0.9158MPa 式中4第四抽汽口压力； P4抽汽管道相对压损； 又 P4=0.9158MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 ts,4=176.0 H4出水温度 tw,4： tw,4= ts,4- t4=176.0-0=176.0 式中t4加热器上端差。 H4疏水温度 td4： Td4= tw,4+t4=141+5.5=146.5 式中t4 加热器下端差， t4=5.5 t w,4进水温度， 其值从底压加热器H5的上端差 t计算 得到 已知加热器水侧压力Pw=0.9161MPa,由 t 4=176.0,

24、查的 H4 出水比焓 hw,4= 745.4k J/kg 由tw,4=141,pw=0.9161MPa, 查 得H4 进 水 比 焓hw,4= 593.7k J/kg 由 t d， 4=146.5, 4=0.9158MPa, 查得 H4 疏水比焓hd,4= 617.3k J/kg. 至此,高温加热器H4 的进、出口汽水参数已经全部算 出。 10 计算低压加热器H5 加热器压器5： 5=（1-p5）P5=（1-0.03 ）0.416=0.403MPa 式中5第五抽汽口压力； P5抽汽管道相对压损； 又 P5=0.403MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 ts,5= 143.8 H5出水温

25、度 tw,5： tw,5= ts,5-t5= 143.8-2.8=141 式中t5加热器上端差。 H5疏水温度 td5： Td5= tw,5+t5=120.3+5.5=125.8 式中t5 加热器下端差， t5=5.5 tw,5进水温度， 其值从高温加热器H6的上端差 t计算 得到 已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由 t5=2125.8, 查的 H5 出水比焓 hw,5= 530.1k J/kg 由tw,5=120.3, pw=2.758MPa, 查 得H5 进 水 比 焓hw,5= 506.7k J/kg 由 td， 5=125.8, 5=0.403MPa, 查得H5 疏水比焓hd

26、,5= 528.5k J/kg. 至此,高温加热器H5 的进、出口汽水参数已经全部算 出。 计算低压加热器H6 加热器压器6： 6=（1-p6）P6=（1-0.03 ）0.226=0.219MPa 式中6第六抽汽口压力； P6抽汽管道相对压损； 又 P6=0.219MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 ts,6= 123.1 H6出水温度 tw,6： tw,6=ts,6-t= 123.1-2.8=120.3 式中t加热器上端差。 H6疏水温度 td6： Td6= tw,6+t6=89.3+5.5=94.8 11 式中t6 加热器下端差， t6=5.5 tw,6进水温度，其值从低压加热器H

27、7的上端差 t 计算 得到 已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由 t6=120.3, 查的 H6出 水比焓 hw,6= 506.7k J/kg 由tw,6=89.3, pw=2.758MPa, 查 得H6 进 水 比 焓hw,6= 376.0k J/kg 由td ， 6=94.8, 6=0.219MPa, 查 得H6 疏 水 比 焓hd,6= 397.2k J/kg. 至此,高温加热器H6 的进、出口汽水参数已经全部算 出。 计算低压加热器H7 加热器压器7： 7=（1-p7）P7=（1-0.03 ）0.109=0.076MPa 式中7第七抽汽口压力； P7抽汽管道相对压损； 又7=0

28、.076MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 ts,7= 92.1 H7出水温度 tw,7： tw,1= ts,7-t= 92.1-2.8=89.3 式中t加热器上端差。 H7疏水温度 td7： Td7= t w,1+t7=56.1+5.5=61.6 式中t 加热器下端差， t7=5.5 tw,7进水温度，其值从低压加热器H8的上端差 t 计算 得到 已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由 t 7=89.3, 查的 H7出 水比焓 hw,7= 376.07k J/kg 由tw,7=56.1, pw=2.758MPa, 查 得H7 进 水 比 焓hw,7= 237.09k J/kg

29、由 td， 7=61.6, 7=0.076MPa, 查得H7 疏水比焓hd,7= 257.8k J/kg. 至此, 高温加热器 H7的进、出口汽水参数已经全部算 出。 计算低压加热器H8 加热器压器8： 12 8=（1- p8）P8=（1-0.03 ）0.0197=0.019MPa 式中8第八抽汽口压力； P8抽汽管道相对压损； 又 P8=0.019MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 ts,8= 58.9 H8出水温度 tw,8： tw,8= ts,8-t = 58.9-2.8=56.1 式中t加热器上端差。 H8疏水温度 td8： Td8= tw,8+t8=32.78+5.5=38.

30、28 式中t8 加热器下端差， t8=5.5 t w,8进水温度，其值从低压加热器SG的上端差 t 计算 得到 已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由 t8=56.1, 查的 H8出 水比焓 hw,8= 237.09k J/kg 由tw,8=32.78, pw=2.758MPa, 查 得H8 进 水 比 焓hw,8= 139.7k J/kg 由 td ，8=38.28, 8=0.019MPa, 查 得 H8 疏 水 比焓 hd,8= 160.27k J/kg. 至此, 高温加热器 H8的进、出口汽水参数已经全部算 出。 现将计算结果列于表2-8。 表 2-8 回热加热系统汽水参数计算 项

31、目 单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 SG 汽 测 抽汽压力 P j MPa 5.945 3.668 1.776 0.964 0.416 0.226 0.109 0.019 抽汽比焓 hjkJ/kg3144.2 3027.1 3352.2 3169.0 1978.5 2851.0 2716.0 2455.8 2976.5 抽汽管道压损 pj % 3 3 3 3 3 3 3 3 加热器侧压力Pj MPa 5.766 3.557 1.722 0.915 0.403 0.219 0.076 错的 0.019 0.102 气侧压力下饱和温度ts 272.9 243.4 204.9

32、176.0 143.8 123.1 92.1 59.8 水 测 水侧压力 Pw MPa 21.47 21.47 21.47 0.916 2.758 2.758 2.758 2.758 2.758 加热器上端查 t -1.7 0 -1.7 0 2.8 2.8 2.8 2.8 出水温度 tw，j 274.6 243.4 2.6.6 176.0 141 120.3 89.3 56.1 出水比焓 hw，j kJ/kg1204.5 1056.0 889.7 745.4 594.9 506.7 376.07 237.09 进水温度 t w ，j 243.4 208.3 179.2 141.0 120.3

33、89.3 56.1 32.78 进水比焓 h w ，j kJ/kg1056.2 897.2 769.9 593.7 506.7 376.0 237.09 139.7 加热器下端查 t15.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 疏水温度 tdj 248.9 213.5 179.2146.5 125.8 94.8 61.6 38.28 疏水比焓 hdj kJ/kg1080.4 914.2 759.9 617.3 528.5 397.2 257.8 160.27 415 13 (五)高压加热器组抽汽系数计算 1. 由高压加热器 H1热平衡计算 1 高压加热器 H1的抽汽系数 1

34、： 1=fw（hw1-hw2）/ h/h1-hd,1=0.07089 高压加热器 H1的疏水系数 d,1: d,1=1=0.07089 2. 由高压加热器 H2热平衡计算 2 、rh 高压加热器 H2的抽汽系数 2： 2=fw（hw,2-hw,3）/ h- d,1（hd,1-hd,2）/h2-hd,2=0.07216 高压加热器 H2的疏水系数 d,2: d,2=d,1+1=0.07089+0.07216=0.143 再热器流量系数 rh: rh=1-1-2-sg,1- sg,2-sg,42- sg,5- sg,8- sg,7 =1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.00

35、07913-0.001429 - 0.001032-0.0015911-0.001264 =0.8505 3. 由高压加热器 H3热平衡计算 3 本级计算时，高压加热器H3的进水比焓 hw,3为未知，故先计算给水 泵的介质比焓升 hpu。 如图 2-15 所示，泵入口静压ppu: ppu=p4+ gHpu=0.964+88910 -6 9.8 22.4 =1.15952MPa 式中 p4除氧器压力， Mpa ； 除氧器至给水泵水的平均密度，/m 3 给水泵内介质平均压力ppj ppj=0.5（ppuppu）=0.5 （21.47+1.1592 ）=11.31MPa 14 给水泵内介质平均比焓h

36、pj： 取 hpj =hpu=617.3 根据 ppj =11.31 和 hpj =617.3 查得： p4 p4 给水泵内介质平均比容 pu =0.00108 m 3/ 给水泵介质焓升 pu 除氧器 pu = hpu - h pu= 3 10 pupupu pu vpp p H pu = 3 0.0010821.47 1.159210 0.83 =26.41k J/kg pu hpu 给水泵 h pu 给水泵出口比焓 hpu：ppup pu hpu= hpuhpu=617.3+26.4=643.7kJ/ 2-15 给水泵焓升示意 图 高压加热器 H3的抽汽系数 3： 高压加热器 H3的疏水系

37、数 d,3: d,3=d,2+3 =0.143+0.0856=0.2286 (六)除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量 c,4 c,4 = fw+sp =0.989+0.03257=1.02157 抽汽系数 4： 4= c,4（hw,4-hw,5）/ h- d,3（hd,3-hw,5）- sg,4（hsg,4-hw,5） - sg,5（hsg,5-hw,5）- sg,6（hsg,6-hw,5）- sg,7（hsg,7-hw,5） - nf（hnf-hw,5）/ （h4-hw,5） =1.02157 （745.9-595.3 ）/1.0-0.2286（759.9-595.3 ） -0.001429

38、 （ 3024.3-595.3 ）-0.0015911 （ 3024.3-595.3 ） -0.0013694 （3474-595.3 ）-0.032354 （3169-595.3 ） -0.03235 （697-595.3 ）/ （3169-595.3 ）=0.00714 15 除氧器的物质平衡和热平衡见图2-16。由于除氧器为汇集式加热器， 进水流量 c，5为未知。 但利用简捷算法可避开求取c，5。 4 （七）低压加热器组抽汽系数计算sg?4 c，5 g?5 1. 由低压加热器 H5热平衡计算 5nfd3 低压加热器 H5的出水系数 c ，5： 2 1 由图 2-16，pu c,4 c，5

39、=- d,3-4- sg,L1-nf =1.02157-0.2286-0.00714-0.001429 图 2-16 除氧器的物质平衡和热平衡 -0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235 1- 除氧器； 2-ge 给水泵； sg?4 =0.7167 g?5-轴封漏汽系数； nf- 暖风器凝结系数 c,4- 除氧器出水系数 低压加热器 H5的抽汽系数 5 5= ,5,5,6 55 / 0.7167594.9507.2 /1.0 2978.5528.5 cwwh d hh hh =0.02553 低压加热器 H5的疏水系数 d,5 d,5=5=0.02553 2.

40、由低压加热器H6热平衡计算 6 低压加热器 H6的抽汽系数 6= ,5,6,7,5,5,6 6,6 / cwwhddd d hhhh hh = 0.716507.2414.3 /1.00.2553528.5397.2 2851.0397.2 =0.02577 低压加热器 H6疏水系数 d,6=d,56=0.02553+0.02577=0.0513 3. 由低压加热器H7热平衡计算 7 低压加热器 H7的抽汽系数 7 16 7= ,5,7,8,5,6,7 7,7 / cwwhddd d hhhh hh = 0.716414.3237.9 /1.00.0513397.24257.8 2851.02

41、57.8 =0.04599 低压加热器 H7的疏水系数 d,7: d,7=d,6+7=0.0513-0.04599=0.09729 4. 由低压加热器H8热平衡计算 8 由于低加 H8的进水焓 hsg、疏水焓 hd,8为未知，故先计算轴封加 热器 SG 。由 SG的热平衡，得轴封加热器出水焓hw,sg： hw,sg=h c+ , ,5 sgsgd sgh c hh = 0.00874553217.74151.0 137.3 0.7167 =171.49k J/kg 表 2-6. 由pw,sg=2.758Mpa, hw,sg=139.7 , 查 得 轴 封 加 热 器 出 水 温 度 tw,sg

42、=32.78. 低压加热器 H8疏水温度 td,8： td,8=tw,sg+t1=32.78+5.5=38.28 由ps=0.0197Mpa, td,8=38.28 查 得 低 压 加 热 器H8 疏 水 焓 hd,8=160.27kJ/kg. 低压加热器 H8的抽汽系数 8： 8= ,5,8,7,7,8 8,8 / cww sghddd d hhhh hh = 0.7167237.9139.7 /1.00.09729257.8160.27 2455.8160.27 =0.2653 低压加热器 H8的疏水系数 d,8： d,8=d,7+8 =0.09729+0.02653=0.1238 (八)

43、凝汽系数 c计算 1. 小汽机抽汽系数 xj： 17 xj= ,4 4, 1.0215726.4 3169.02422.6 cpu c xj hh 0.03613 2. 由凝汽器的质量平衡计算c c=c ，5- d,8-sg-xj-ma =0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.03244=0.51658 3. 由气轮机汽侧平衡校验 c H4抽汽口抽汽系数和 4： 4=4+xj+nf+pl =0.00714+0.03613+0.03235+0.01081 =0.08643 各加热器抽汽系数和 j： j= 1+2+3+4+5+6+7+8 =0.070

44、89+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599 +0.02653=0.0659 轴封漏汽系数和 sg，k： sg，k=sg，+sg，+sg，+sg，+sg，+sg，+ sg，+sg，=0.001429+0.001032+0.0015911+0.001264 +0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244 =0.0087455 凝汽系数 c： c=1-j-sg=1-0.0659-0.0087455=0.51658 该值由凝汽器质量平衡计算得到的c相等，凝汽系数计算正确。 （九）气轮机内功计算 1. 凝汽流做工 c

45、 c=(csg,S+sg,T)( h 0hc+qrh) Jqrh- sg,A(h0h2) =0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2) 0. 01622=815.68kJ/kg 式中 qrh再热器吸热， qrh= hrhh2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg 2. 抽汽流做功 a,j 1 H1抽汽做功 a,1： a,1= h0h1=3397.2-3144.2=253 kJ/kg 1 H2抽汽做功 a,2： a,2= h0h2=3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg 1 H3抽汽做功 a,3： 18 a,3= h0h3

46、+ qrh=3397.2-3352.2+511.8 =566.8 kJ/kg 1 H4抽汽做功 a,4： a,4= h0h4+ qrh =3397.2-3169+511.8 =556.8 kJ/kg 1 H5抽汽做功 a， 5： a,5= h0h5+ qrh =3397.2-2978.5+511.8 =930.5 kJ/kg 1 H6抽汽做功 a,6： a,6= h0h6+ qrh =3397.2-2851+511.8 =1058 kJ/kg 1 H7抽汽做功 a,7： a,7= h0h7+ qrh =3397.2-2716+511.8 =1193 kJ/kg 1 H8抽汽做功 a,8： a,8= h0h8+ qrh =3397.2-2455.8+511.8 =1453.2 kJ/kg 表 2-9 做功量和抽汽量计算结果 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 1 抽汽做功 （kJ/kg ） 253 370.1 556.8 740 930.5 1058 1193 1453.2 各 级 抽 汽 量 （kJ/h ） 144170 146753 174086 14520 51920 52409 93530 53454 抽汽流总内功 a,j： a,j=1a,1+2a,2+3a,3+4a,4+5a,5+6a,6+7 a,7+8a,8 =0.07089253+0.0721