桥梁各种常规支架计算方法.pdf

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1、桥梁常规支架计算方法 中铁某局某公司施工技术部 2010 年 9 月 前言 近年来，公司承建的桥梁项目不断增多，桥型也出现多样化。目前在建难度较 大的桥梁均不同程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比如：沪杭客专翁梅立 交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，厦蓉高速高尧I 号大桥 150m主跨的 0 号块、 1 号块均采用了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m 钢-混 凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。 由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手 册，主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。计算过程中个别数 值（参数）或分析方法可能

2、存在一定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参 考和借鉴的。 本手册共分十个部分，主要内容包括：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模 板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销 法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计 算、附件。 附件 1、2 表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数，对手册2.3 章节 进行了补充；附件3 介绍了预应力张拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应 力张拉的伸长值计算。 目录 1 支架在桥梁施工的用途 6 2 支架计算依据和荷载计算 7 2.1 设计计算依据 7 2.2 施工荷载计算及其传递 7

3、2.2.1侧模荷载 7 2.2.2底模荷载 8 2.2.3横向分配梁 8 2.2.4纵梁 8 2.2.5立杆（临时墩） 8 2.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。 9 2.3 材料及其力学的性能 9 2.3.1竹( 木) 胶板 9 2.3.2热（冷）轧钢板 9 2.3.3焊缝 9 2.3.4连接螺栓 10 2.3.5模板拉杆 10 2.3.6方木 10 2.3.7热轧普通型钢 10 2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础） . 11 2.3.9相关建议 . 11 2.4 贝雷梁 . 11 2.4.1国产贝雷梁简介. 11 2.4.2桁架片力学性质 12 2.4.3桁架片组合成贝雷梁的

4、力学性能 12 2.4.4桁架容许内力 12 3 箱梁模板设计计算 12 3.1 箱梁侧模 12 3.1.1侧模面板计算 13 3.1.2竖向次楞计算 13 3.1.3水平主楞（横向背肋）计算 14 3.1.4对拉杆计算 15 3.2 箱梁底模 15 3.2.1底模面板计算 16 3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算 16 3.2.3底模主楞（纵梁）计算 17 4 满堂支架计算 17 4.1 立杆及底托 18 4.1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 18 4.1.2立杆强度及稳定性（依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范） . 18 4.1.3立杆压缩变形 19 4.1.4底托检算

5、19 4.2 地基承载力 20 4.3 支架总体弹性沉降值 21 5 临时墩（贝雷梁）组合支架 21 5.1 荷载计算 21 5.1.1箱梁断面划分区间 21 5.1.2荷载计算（顺桥方向） 21 5.2 纵梁设计检算 22 5.2.1单片贝雷桁架片荷载 22 5.2.2贝雷桁架检算 22 5.2.3计算补充说明 22 5.3 横梁检算 23 5.3.1横梁的荷载 23 5.3.2横梁选材和计算 23 5.4 支墩稳定性 23 5.4.1强度验算 23 5.4.2稳定验算 24 5.4.3局部稳定验算 24 5.4.4支墩计算的补充说明 24 5.5 混凝土基础及地基 25 5.5.1地基计算

6、 25 5.5.2混凝土基础 25 6 悬空支架 - 预留孔穿销法 26 6.1 盖梁底模支撑纵、横梁的计算 26 6.1.1施工荷载计算 26 6.1.2纵向分配梁计算 26 6.1.3横梁计算 27 6.2 销轴计算 27 6.2.1销轴抗弯计算 28 6.2.2销轴抗剪计算 28 6.2.3合成应力 28 6.3 墩身混凝土局部受压计算 28 7 悬空支架 - 抱箍法 28 7.1 螺栓直径的选择 29 7.2 螺栓孔距及抱箍高度的确定 29 7.3 抱箍耳板宽度的确定 29 7.4 抱箍板厚的确定 29 7.4.1从截面受拉方面考虑 29 7.4.2从截面受剪方面考虑 29 7.5抱箍

7、耳板厚度确定 30 7.6 连接板焊缝计算 30 8 悬空支架 - 预设牛腿法 30 8.1 牛腿设计计算 31 8.2 焊缝连接计算 31 8.3 预埋钢筋计算 31 8.3.1预埋筋承载力计算 31 8.3.2预埋筋锚固长度的计算 31 8.4 预埋钢板厚度的计算 31 9 悬空支架 - 三角托架 31 9.1 三角托架及其使用材料 31 9.1.1纵向分配梁 32 9.1.2主横梁 32 9.1.3落梁楔块 32 9.1.4三角托架 32 9.1.5预埋牛腿 32 9.2 施工荷载的计算 34 9.2.1混凝土荷载 34 9.2.2模板荷载 34 9.2.3内外模桁架或支架 34 9.2

8、.4临时荷载 34 9.3 纵向分配梁计算 34 9.3.1箱梁腹板位置纵向分配梁 34 9.3.2箱梁底板位置纵向分配梁计算 35 9.3.3翼板下面纵向分配梁 35 9.4 主横梁计算 35 9.4.1中间位置主横梁检算 35 9.4.2靠近墩身位置主横梁检算 36 9.5 砂桶计算 36 9.6 托架计算 36 9.5.1托架水平撑 37 9.5.2托架斜撑 37 9.5.3水平撑牛腿 37 9.5.4斜撑牛腿 37 10 悬空支架 - 简支托梁 38 10.1 简支托梁及其使用材料 38 10.1.1横向分配梁 38 10.1.2简支纵梁 38 10.1.3落梁楔块 38 10.2 横

9、向分配梁计算 39 10.3 纵梁计算 39 10.4 横向托梁 39 10.5 牛腿检算 39 11 补充说明 40 附表一：支架施工常用的立杆（临时支墩）材料 . 41 附表二：支架施工常用的分配梁（横纵梁）材料 . 42 附件三：预应力筋单双向张拉（非对称）的伸长值计算 . 44 1 张拉伸长值的重要性 44 2 后张法预应力筋理论伸长值计算公式说明 44 2.1 预应力筋伸长值计算的分段原则 44 2.2 AB 段截面拉力、截面平均拉力和伸长值. 44 2.4 CD 段截面平均拉力和伸长值 45 2.5 预应力筋张拉施工总伸长值计算 . 45 3 对不同张拉方式伸长值计算实例 45 3

10、.1 单向张拉实例 46 3.2 双向张拉实例 46 4 理论伸长值与设计图纸数值偏差的原因 48 5 理论伸长值与实际伸长值偏差的原因 48 6 伸长值计算补充说明 48 1 支架在桥梁施工的用途 支架在桥梁的施工方面有着比较广泛的作用，可以作为现浇梁、盖梁施工的主 要承力结构，墩身施工的工作平台，内模的横（竖）向支撑系统，施工人员下上的 通行斜道，材料、机具运输的吊装设施等等。 支架法施工除在设计方面有要求外，根据现场经验，在以下情况建议通过变更 设计采用支架施工： 山区施工没有建设预制场的条件建议支架现浇； 桥梁两端地形限制无法拼装架桥机或运梁条件差； 桥梁平曲线半径较小，预制箱梁翼板变

11、化较大； 桥梁跨线时两侧盖梁轴线不平行导致在同一跨板长差异较大致使预制、架设难 度和施工投入（改造预制台座和龙门吊）大； 桥梁由于设计跨度不同，大跨预制梁的架设存在难度（施工期间需要改造或更 换架桥设备）； 预制、架设施工不能满足进度要求等情况。 2 支架计算依据和荷载计算 桥梁施工中不同的支架方式均有成功的案例为后续施工提供良好的借鉴。 本文主要对不同的常规支架形式的计算进行介绍，通过对支撑结构的力学分析 和理解，才能选用到适合不同工程特点的支架形式，才能对支架体系的薄弱环节进 行有效的现场控制，才能对混凝土性能、浇筑高度、浇筑速度等主要指标予以确定 和控制，才能保证相同桥型相同支架方式产生

12、相同的效果，避免质量和安全事故。 2.1 设计计算依据 公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000，2000 年 11 月 木结构设计规范，GB 50005-2003，2004 年 1 月 混凝土结构设计规范 ，GB 50010-2002，2002 年 4 月 钢结构设计规范，GB 50017-2003，2003 年 4 月 建筑工程大模板技术规程 ，JGJ74-2003，2003 年 10 月 建筑施工扣件式钢管脚手架安全施工规范JGJ130-2001 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ 166-2008 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程JGJ128-2000 钢管脚手架扣件 GB15

13、831-2006 建筑地基基础设计规范GB50007-2002 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 扣件式钢管脚手架计算手册 ，王玉龙， 2008 年 建筑施工计算手册，江正荣， 2001 年 7 月 2.2 施工荷载计算及其传递 支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。 2.2.1 侧模荷载 施工人员及设备荷载标准值1.5KN/m 2。 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值：采用泵送混凝土时为4KN/m 2；采用溜槽、 串筒为 2KN/m 2； 采用容积 0.8m3以下漏斗为 4KN/m2； 采用容积 0.8m3 以下漏斗为 6KN/m 2。 振捣混凝土时对竖向结构模板产生的荷

14、载标准值为4KN/m 2。 现浇混凝土对模板的侧压力标准值： F=0.22*r*t0*B1*B2*V 1/2 F=r*H F新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m 2） ； r 砼的重力密度（ KN/m 3） ，计算时钢筋混凝土取 26 KN/m 3； t0新浇筑的初凝时向 （h） ， 可按实测确定，如缺乏试验资料时可采用t0=200/ （T+15）计算（ T 为砼的温度）； H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m ） ； B1外加剂影响修正系数， 掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 ， 无外加剂取 1； B2砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于11cm时取 1.1 ，坍落度大于 11cm 时

15、取 1.15 ； V砼的浇筑速度（ m/h） 。 公式、计算结果取二者中的较小值。 取较小值的原因分析： 对于高度较低的模板来说其侧压力主要取决于浇筑高度， 而对于浇注高度较大的情况下按浇注高度计算结果是不真实的，因为墩身混凝土随 着时间推移浇筑部位不断上移，底部混凝土凝固对底部侧模的影响逐渐减小，对于 墩身浇筑选用较小值是比较符合实际。但是计算取较小值的条件：现场必须对混凝 土的坍落度和浇筑速度进行严格控制，其次对初凝时间应现场认真测定。 模板荷载分项系数：活载（施工人员、机具，倾倒、振捣混凝土荷载）取1.4 ， 恒载（新浇混凝土对侧模的压力）取1.2 。 模板荷载效应组合：计算模板承载能力

16、时=荷载*1.2+ 活载 *1.4 ，计算模板抗变 形能力时 =荷载*1.2 。 有效压头高度： h= F/r 。 2.2.2 底模荷载 施工人员及设备荷载标准值1.5KN/m 2。 倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值2.0-4.0KN/m 2。 振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m 2。 模板自重荷载标准值木模为0.50-0.55KN/m2 ，钢模 0.75-1.25KN/m 2。 钢筋混凝土密度取26 KN/m 3，尚需 *1.05 （混凝土胀模系数，建议采用） 。根据 箱梁断面荷载作如下划分： 模板荷载效应组合：恒载*1.2+ 活载*1.4 。 （活载主要包括：施工人员荷

17、载、施 工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。恒载主要包括：混凝土荷载、模 板自重荷载） 2.2.3 横向分配梁 梁底横向分配梁（模板次楞）荷载取值与底模荷载相同。 2.2.4 纵梁 纵梁（模板主楞）荷载为横向分配梁（模板次楞）传递的集中荷载。 2.2.5 立杆（临时墩） 立杆（临时墩）荷载为纵梁（模板主楞）下传集中荷载。由于在模板计算荷载 时已考虑了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传至立杆的荷载可直接计算立杆 稳定性。 也可根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行荷载计算。立杆稳 定性荷载组合和分项系数： 1.2* 永久荷载 +1.4* 施工均布活荷载； 1.2* 永久荷载 +1

18、.4*0.85* （施工均布活荷载 +风荷载） 。 永久荷载包括：混凝土荷载、模板荷载、支架荷载。 施工均布荷载：施工人员荷载，施工机具荷载，倾倒混凝土荷载、振捣混凝土 荷载。 风荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范对水平风荷载标准 值进行计算： WK=0.7uz*us*w0 。公式中 uz风压高度变化系数，可查建筑结构荷载 规范 ；us风荷载脚手架体型系数，可查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范 ，w0基本风压，可查建筑结构荷载规范 。 2.2.6 地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。 落地支架计算顺序： 模板横梁 （分配梁）纵梁立杆 （临时墩） 地基（桩 基） 。 托架（牛

19、腿、抱箍）计算顺序：模板横梁（分配梁）纵梁斜撑（牛腿、 箍身）墩柱混凝土。 2.3 材料及其力学的性能 2.3.1 竹( 木) 胶板 木胶板作模板面板时根据 木结构设计规范 4.2 规定抗弯强度设计值13N/mm 2， 弹性模量为 9.0*10 3N/mm2，挠度极限值 L/400 。由于桥梁施工处于露天环境，根据规 范的要求进行调整， fm=13*0.9=11.70N/mm 2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。自重 计算时采用密度550Kg/m 3（5.5KN/m3） 。 竹胶板作模板面板时抗弯强度设计值30-35N/mm 2(暂无相关依据 , 参考其产品介 绍)

20、，弹性模量为5.5*10 3N/mm2，挠度极限值 L/400。由于桥梁施工处于露天环境， 根据规范的要求进行调整，fm=30*0.9=27N/mm 2，E=5.5*103*0.85=4.68*103 N/mm2。 自重计算时采用密度950Kg/m 3（9.5KN/m3） 。 两种板表面几何尺寸2440*1220mm ，板厚 9、10、12、15、18、20mm 等规格， 周转次数控制在15次以内。 2.3.2 热（冷）轧钢板 热轧板硬度低，加工容易，延展性能好。冷轧板硬度和强度高，做钢模面板时 加工相对困难，但使用过程不易变形。 一般选用 4-8mm厚热轧钢板作为模板面板，根据钢结构设计规范

21、3.4 规定 抗弯强度设计值215N/mm 2，抗剪强度 125N/mm2，弹性模量为 206*10 3N/mm2，挠度极 限值 L/400 。 深水钢护筒、钢围堰（套箱）多选用厚度10mm 以上热轧钢板。 客专（ 50m以上跨度的公路）预制箱梁大模板多选用厚度12mm 以上冷轧钢板。 2.3.3 焊缝 抱箍、牛腿、挂蓝以及吊架等临时承重结构焊缝一般需要进行无损探伤检测， 对接焊缝必须做无损探伤。焊缝验收等级共三个级别（三级为最低），对接焊缝的焊 接等级不能低于二级。焊缝等级检测比较简单对现场施工影响不大，一般使用超声 波探伤仪检查。对于临时结构焊缝较多时，现场对焊缝抽查时原则上优先选取受拉

22、部位焊缝。 钢模板角焊缝一般情况下无须进行探伤检测。焊缝等级见钢规 7.1.1 条， 阅读时注意条文解释。 根据 钢结构设计规范3.4 规定： 抗弯强度设计值 160N/mm 2， 抗剪强度 160N/mm2。 焊缝计算高度按实际焊缝高度的0.7 为计算依据。 2.3.4 连接螺栓 普通螺栓：钢材材质Q235 。共分 A、B、C三级，前两种是精制螺栓，现场使 用较少。 C 级为粗制螺栓，钢模板连接基本上为C 级螺栓，普通螺栓在施工中可重 复使用。 普通螺栓一般为 4.4 级、4.8 级、5.6 级和 8.8 级。 根据钢结构设计规范 3.4 规定： 4.6 级和 4.8 级抗拉强度设计值170

23、N/mm 2， 抗剪强度 140N/mm 2；5.6 级抗拉强度设计值 210N/mm 2，抗剪强度 190N/mm2；8.8 级抗 拉强度设计值 400N/mm 2，抗剪强度 320N/mm2。 高强螺栓：钢材材质45 号钢(8.8 级) 和 20MmTiB(10.9级)，为预应力螺栓， 必须按要求使用扭矩扳手施加一定的预拉力方可有效。高强螺栓不可重复使用，常 用的有M16-M30 ，超大规格的高强螺栓性能不稳定，应慎重使用。在普通桥梁中抱 箍大多采用高强螺栓，大跨桥梁的临时设备使用比较多见。 高强螺栓在使用时分为摩擦型高强螺栓与承压型高强螺栓，设计计算方法上需 区别对待。摩擦型以连接板之间

24、出现滑动作为承载能力极限状态，承压型以板层间 出现滑动作为正常使用极限状态，而以连接破坏作为承载能力极限状态。 高强螺栓分为 8.8 级和 10.9 级。 根据钢结构设计规范3.4 规定：承压型高强螺栓8.8 级抗拉强度设计值 400N/mm 2， 抗剪强度 250N/mm2； 10.9 级抗拉强度设计值 500N/mm 2， 抗剪强度 310N/mm2。 2.3.5 模板拉杆 根据混凝土结构设计规范4.2 规定： HPB235(Q235 或圆钢 ) 抗拉强度设计值 210N/mm 2，弹性模量为 210*103N/mm2； HRB335(20MnSi 或 螺 纹 钢 ) 抗 拉 强 度 设

25、计 值300N/mm 2 ， 弹 性 模 量 为 200*10 3N/mm2。 2.3.6 方木 作为支架横纵分配梁或模板背楞，根据木结构设计规范4.2 规定：普通松 木的抗弯强度设计值13N/mm 2，抗剪强度 1.5 N/mm2，弹性模量为 9.5*10 3N/mm2，挠 度极限值L/400 。由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整， fm=13*0.9=11.70N/mm 2 （ 实 际 施 工 中 建 议 不 得 ）， ft=1.5*0.9=1.35N/mm 2 ， E=9.5*10 3*0.85=8.07*103 N/mm2。 由于木材种类较多，重要工程特殊结构使用方木时，

26、需参考木结构设计规范 3.1 章节，确定其准确的力学指标。 2.3.7 热轧普通型钢 热轧型钢材质大多为Q235 。 热轧型钢在桥梁施工中常用的主要有角钢、槽钢、工钢、H钢及钢管等。 角钢有等边角钢和不等边角钢之分，等边角钢规格L20*3-L200*24 ，不等边角 钢规格 L25*16*3-L200*125*18, 较小角钢一般作为钢模的次肋, 稍大角钢可作为底模 分配梁或铺设便 ( 栈) 桥桥面等。 槽钢规格 5-40c ，小号槽钢可作为钢模的主肋、底模分配梁、支架剪刀撑或铺 设便( 栈)桥桥面等，大号槽钢可作为桥梁施工大型临时设备等的主要材料。 工钢规格 I10-I63c ，小号工钢可作

27、为钢模的主肋、底模分配梁或铺设便(栈)桥 桥面等，大号工钢可作为桥梁施工大型临时设备等的主要材料。 H钢用途与工钢相似。 HW （宽翼缘）规格 100*100-400*400 ，HM （中翼缘）规格 150*100-600*300 ，HN （窄翼缘）规格 100*50-900*300 。 大钢管主要作为竖向支撑， 小钢管可作为支架系杆或立杆。钢管规格 32*2.5- 630*12。 热轧型钢作为支架横纵分配梁、立杆、立柱或模板背楞等时根据钢结构设计 规范 3.4 规定： 腹板（管壁）厚度小于等于16mm ，抗弯强度设计值215N/mm 2，抗剪强度 125N/mm 2，弹性模量为 206*10

28、3N/mm2，挠度极限值 L/400。 腹板（管壁）厚度大于16mm 小于 60mm ，抗弯强度设计值205N/mm 2，抗剪强 度 120N/mm 2，弹性模量为 206*103N/mm2，挠度极限值 L/400 。 钢材密度为 7850Kg/m 3，即 78.5KN/m3。自重计算时建议采用 1.1-1.2的放大 系数。 2.3.8 地基或临时墩扩大基础（桩基础） 跨线施工时落地支架在既有高速公路路面时，路面承载力不大于250KPa为宜。 一般的土质地基经过换填处理应在150-220KPa，若地基承载力不能满足时，满堂支 架可考虑增加立杆数量或进行场地硬化，临时支墩可增加混凝土基座的几何尺

29、寸或 采用桩基。 未硬化的满堂支架地基应注意临时排水设施通畅。 支架地基局部处于坡面位置应提前修成台阶，无法碾压处理时立杆根部垫入方 木（板）或钢模等材料，立杆根部适当增加横杆、斜杆数量。 落地支架地基处理应重视承台基坑回填的质量。 地基处理应满足施工承载力的需要，数据可通过现场实测。 混凝土基础或桩基应按局部承压进行计算并满足强度要求，混凝土材料弹性模 量 ：C15 为 22*10 3N/mm2; C20 为 25.5*103N/mm2; C25 为 28*10 3N/mm2; C30 为 30*10 3N/mm2。 2.3.9 相关建议 在支架材料的选择上不主张使用特级钢或截面积较大的钢材

30、；其次支架法浇筑 箱梁不主张使用钢模，既浪费材料又增加施工恒载；横（纵）向分配梁为了固定模 板可以选择方木外，纵（横）梁尽可能选用周转次数较多的型钢（槽10- 槽 20， I10-I20 ） 。型钢拆除后部分可以使用在隧道初支，也可作为便桥的铺板或搭设其他 施工平台。 在支架设计之前应参考同类桥型、类似地基情况以及地形比较接近的相关成功 案例，结合现场实际建立一个或多个初步的支架布置方案，通过后续的检算确定其 合理性和可行性。 2.4 贝雷梁 贝雷梁作为桥梁支架、水中栈桥、便桥、施工平台或吊装设备主要的构件，在 本章单独进行介绍。 2.4.1 国产贝雷梁简介 国产贝雷梁其桁节使用16 锰钢，销

31、子采用铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造，焊 条用 T505X 型。材料的容许应力按基本应力提高30，个别钢质杆件超过上述规 定时，不得超过其屈服点的85，计算贝雷梁自身构件时采用的容许应力如下：16 锰钢拉应力、压应力及弯应力为1.3210273MPa；剪应力为 1.3160208MPa。 30 铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为0.8513001105MPa；剪应力为 0.451300 585MPa。 贝雷梁主要构件自重：桁架节270Kg/片，桁架螺栓3Kg/个，销子 3Kg/个，斜 撑 11Kg/根，支撑架 21Kg/副，弦杆螺栓 2Kg/个，加强弦杆 80Kg/支，下弦接头 6Kg/ 个。 单片桁

32、架高 150cm ，长度 300cm 。 2.4.2 桁架片力学性质 弦杆截面面率 25.48cm 2，弦杆惯矩 396.6cm4，弦杆断面率 79.4cm4，桁片允许弯 矩 975.0KN.m，弦杆回旋半径 3.94 cm ，自由长度 75cm ，长细比 19.0 ，纵向弯曲系 数 0.953，弦杆纵向容许受压荷载663 KN。 也可计算简化成单杆系可采用：Ix 685.1210 -8 m 4，y0.0028m，截面积 A 146.4510 -4m 。 2.4.3 桁架片组合成贝雷梁的力学性能 单排单层（不加强型）截面抵抗矩W=3578.5cm 3，截面惯性矩 I=250497.2cm4。

33、单排单层（加强型）截面抵抗矩W=7699.1cm 3，截面惯性矩 I=577434.4cm4。 双排单层（不加强型）截面抵抗矩W=7157.1cm 3，截面惯性矩 I=500994.4cm4。 双排单层（加强型）截面抵抗矩W=15398.3cm 3，截面惯性矩 I=1154868.8cm4。 三排单层（不加强型）截面抵抗矩W= 10735.6cm 3，截面惯性矩 I=751491.6cm4。 三排单层（加强型）截面抵抗矩W=23097.4cm 3，截面惯性矩 I=1732303.2cm4。 双排双层（不加强型）截面抵抗矩W=14817.9cm 3，截面惯性矩 I=2148588.8cm4。 双

34、排双层（加强型）截面抵抗矩W=30641.7cm 3，截面惯性矩 I=4596255.2cm4。 三排双层（不加强型）截面抵抗矩W=22226.8cm 3，截面惯性矩 I=3222883.2cm4。 三排双层（加强型）截面抵抗矩W=45962.6cm 3，截面惯性矩 I=6894382.8cm4。 2.4.4 桁架容许内力 不加强型： 单排单层容许弯矩M=788.2KN.m ，容许剪力 Q=245.2KN 。 双排单层容许弯矩M=1576.4KN.m ，容许剪力 Q=490.5KN 。 三排单层容许弯矩M=2246.4KN.m ，容许剪力 Q=698.9KN 。 双排双层容许弯矩M=3265.

35、4KN.m ，容许剪力 Q=490.5KN 。 三排双层容许弯矩M=4653.2KN.m ，容许剪力 Q=698.9KN 。 加强型： 单排单层容许弯矩M=1687.5KN.m ，容许剪力 Q=245.2KN 。 双排单层容许弯矩M=3375.0KN.m ，容许剪力 Q=490.5KN 。 三排单层容许弯矩M=4809.4KN.m ，容许剪力 Q=698.9KN 。 双排双层容许弯矩M=6750.0KN.m ，容许剪力 Q=490.5KN 。 三排双层容许弯矩M=9618.8KN.m ，容许剪力 Q=698.9KN 。 说明：三排单层贝雷的容许弯矩可按单排单层的乘以3再乘以不均匀系数 0.9

36、； 双排双层的可按单排单层的乘以4再乘0.9 ；三排双层的可按单排单层的乘以8再乘 0.8 。 3 箱梁模板设计计算 3.1 箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度 4.5m，浇注速度 1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm 。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.5 1/2 =64.45KN/m 2 F=26*4.5=117.0KN/m 2 故 F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q 1=64.45*1.2+ （1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m 2（适应计算模板承载

37、能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m 2（适应计算模板抗变形能力） 3.1.1 侧模面板计算 面板为 20mm 厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为 300mm ， 计算高度 1000mm 。 面板截面参数： Ix=666670mm 4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚 1000mm 。 按计算简图1（3 跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*10 6N.mm ，Vx=16315N ， fmax=0.99mm 。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为2.48MPa ，大于 1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89M

38、Pa ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*10 6 N.mm ，Vx=9064N ， fmax=0.12mm 。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa ，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 3.1.2 竖向次楞计算 次楞荷载为： q3=90.64*10 3*0.3=27192N/m=27.19N/mm ，选用方木 100*100mm ， 截面

39、参数查附表。水平主楞间距为900mm ，按 3 跨连续梁计算。 按 计 算 简 图 计 算Mmax=2.20*10 6N.mm， Vx=14683N， fmax=1.92mm， Pmax=26.92*10 3N。 计算结果： 由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为2.20MPa ，不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为13.21MPa ，不满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/469，满足。 在 不 满 足 施 工 的 情 况 下 调 整 水 平 主 楞 间 距 为600mm ， 计 算 结 果 ： Mmax=0.98*10 6N.mm ，Vx=9788N ，fmax=0

40、.37mm ，Pmax=17.95*103N。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.47MPa ，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为5.87MPa ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/1584，满足。 3.1.3 水平主楞（横向背肋）计算 水平主楞竖向间距经计算确定为600mm ，水平向对拉杆最大距离为900mm ，其水 平向荷载为竖向次楞传递的集中力17.95*10 3N （水平向，间距 300mm ） 。以对拉杆作 为支承点，按 3 跨连续梁进行计算，有下图2种工况。 选 用2 根 12 号 普 通 槽 钢 ， 截 面 参 数 Ix=7.64*10 6mm

41、4 ， Wx=121259mm 3 ， Sx=71437.7mm 3，腹板总厚 11mm 。按 3 跨连续梁计算，也可按简支梁计算。 工况2 为最不利荷载位置，计算结果：Mmax=5.12*10 6N.mm ，Vx=32609N ， fmax=0.18mm ，Pmax=59.54*10 3N 。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为27.72MPa ，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为42.19MPa ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/5075，满足。 为了充分发挥槽钢性能，将拉杆水平间距调整为1200mm ，出现以下两种工况： 工 况1计 算 结 果 ： Mm

42、ax=8.89*10 6N.mm， Vx=43304N， fmax=0.55mm， Pmax=79.20*10 3N。 工 况2计 算 结 果 ： Mmax=8.08*10 6N.mm， Vx=44875N， fmax=0.52mm， Pmax=78.54*10 3N。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为38.14MPa ，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为73.27MPa ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/2176，满足。 3.1.4 对拉杆计算 对拉杆轴向拉力由上知为79.20KN（水平主楞的最大支承力） 。 也可根据对拉杆水平间距a=1200mm ，垂直

43、间距 b=600mm ，拉杆承受的平均拉力 为：N=F*a*b=90.64*1.2*0.6=65.26KN 。 拉杆采用 20圆钢，故以 79.20KN的轴向拉力做为控制计算。 =N/A=79.20*10 3/314=252.23N/mm2fy=300N/mm2，满足施工要求。 混凝土结构设计规范GB50010-2002中规定 fy=300N/mm 2，建筑施工计算手册第 554 页 fy=310N/mm 2。但建筑施工计算手册第 449页对 20 拉杆容许拉力 38.2KN作 出规定，即 f 容许=170N/mm 2。两者之间存在矛盾，参考时需注意。 从 安 全 的 角 度 考 虑 当f容

44、许 =170N/mm 2 时 ， 拉 杆 面 积 应 大 于 或 等 于 79200/170=466mm 2，拉杆直径应大于或等于 25mm 以上。 3.2 箱梁底模 钢模和木模计算方法是一样的，但钢模需要单独设计，梁底木模实际是支架体 系的一部分。对于小钢管满堂支架来说，木模面板的强度决定了横向分配梁（模板 次楞）的间距，横向分配梁的强度又决定了纵梁（模板主楞）的间距和立杆的横距， 纵梁的强度又决定了立杆的纵距。 计算中取值：施工人员及设备荷载为1.5KN/m 2，倾倒混凝土时产生的竖向荷载 为 4.0KN/m 2，振捣混凝土时对水平模板产生的荷载为 2.0KN/m 2，木模自重荷载为 0.

45、50Kg/m 2。混凝土密度取 26KN/m 3，底板和顶板混凝土胀模系数为 1.05。计算底板 时，施工人员荷载、设备荷载、木模自重荷载需要考虑箱内的影响。 由于腹板下底模受力最大，以其作为控制计算。箱梁腹板高度4.5m，其混凝土 自重荷载为 4.5*26=117KN/m 2。 q1=（117+0.5）*1.2+ （1.5+4+2）*1.4=151.5KN/m 2（适应计算模板承载能力） q2=（117+0.5）*1.2=141.0KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 底板混凝土自重荷载（ 0.25+0.5 ）*1.05*26=20.48KN/m 2。 q3=（20.48+0.5*2 ）*1

46、.2+ （1.5*2+4+2 ）*1.4=38.38KN/m 2（适应计算模板承载 能力） q4=（20.48+0.5*2 ）*1.2=25.78KN/m 2（适应计算模板抗变形能力） 3.2.1 底模面板计算 以腹板下底模面板做控制计算。 面板为 20mm 厚木胶板，模板次楞（横向分配梁）间距为 300mm ， 计算宽度 1000mm 。 按计算简图（5 跨连续梁）计算结果：Mmax=0.43*10 6 N.mm ， Vx=15150N ， fmax=0.20mm 。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.14MPa ，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为6.39MPa

47、 ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/994，满足。 3.3.2 底模次楞（横向分配梁）计算 横向分配梁选用 100*100mm 方木，间距 300mm 。 腹板下面次楞荷载为151.5*10 3*0.3=45450N/m=45.45N/mm 。 底板下面次楞荷载为38.38*10 3*0.3=11514N/m=11.52N/mm 。 腹板下纵梁间距为300mm ，底板下纵梁间距600mm ，按 3 跨连续梁计算。 腹板下面计算结果： Mmax=0.409*10 6N.mm ，Vx=8181N ，fmax=0.04mm ，Pmax=14.0*103N。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)

48、得计算得最大剪应力为1.23MPa ，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为2.45MPa ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/7580，满足。 底板下面计算结果： Mmax=0.415*10 6N.mm ，Vx=4147N ，fmax=0.16mm ，Pmax=7.60*103N。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为0.62MPa ，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为2.49MPa ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/3740，满足。 3.2.3 底模主楞（纵梁）计算 纵梁荷载为横向分配梁传递的集中力14.0KN （腹板下，荷载间距 300mm ）

49、、 7.6KN （底板下，荷载间距300mm ） ，以腹板下纵梁作为控制计算。 纵梁选用 120*150mm 方木，截面参数查附表。 纵梁下立杆步距 600mm ，按 3 跨连续梁计算。 工 况1计 算 结 果 ： Mmax=1.48*10 6N.mm， Vx=18872N， fmax=0.14mm， Pmax=30.13*10 3N。 工 况2计 算 结 果 ： Mmax=1.89*10 6N.mm， Vx=17150N， fmax=0.18mm， Pmax=31.15*10 3N。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.57MPa ，略大于设计强度，基本满 足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.2MPa ，满足。 由 fmax/L 得挠跨比为 1/3333，满足。 4 满堂支架计算 碗扣式钢管支架门架式钢管支架 扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构） 4.1 立杆及底托 4.1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm ，纵向步距 600mm ）在最不利荷 载作