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1、一设计规范及参考文献 （一） 重机设计规范（ GB3811-83 ） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88 ） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书 （六）梁体按 30 米箱梁 100 吨计。 二. 架桥机设计荷载 （一） . 垂直荷载 梁重:Q1=100t 天车重： Q2=7.5t （含卷扬机） 吊梁天车横梁重： Q3=7.3t( 含纵向走行 ) 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/ 节(单边) 1.291.1=1.42 t/节( 单边) 0 号支腿总重 : Q4=5
2、.6t 1 号承重梁总重： Q5=14.6t 2 号承重梁总重： Q6=14.6t 纵向走行横梁（ 1 号车） ：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（ 2 号车） ：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取： 1.1 活载冲击系数取： 1.2 不均匀系数取： 1.1 （二） 水平荷载 1. 风荷载 a. 设计取工作状态最大风力，风压为7 级风的最大风压： q1=19kg/m 2 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压 ; q2=66kg/m 2 ( 以上数据参照石家庄铁道学院GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书) 2. 运行惯性力：=1.1 盖梁 立面图
3、1 平车及卷扬机 2 平车 导梁 1 盖梁 平车 平面图 1 四排每排 7片贝雷 四排每排 12片贝雷 三. 架桥机倾覆稳定性计算 （一）架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥 机的支柱已经翻起， 1 号天车及 2 号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图 见图 1（单位 m）: 图中 图1 P1=5.6t （前支柱自重） P2=1.42（22+8.5）=43.31t （导梁后段自重） P3=1.4232=45.44t （导梁前段自重） P4=14.6t (2#承重横梁自重 ) P5= P6=14.8t （天车、起重小车自重） P7为风荷载，按11
4、 级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体 计算， P7=CKnqAi =1.2 1.39 66(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) 12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上 5.58m 处 M抗=43.3115+14.8（22+1.5）+14.827.5+14.6 22=1725.65t.m M倾=5.632+45.4416+10.055.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾=1725.65/(962.319 1.1)=1.631.3 1.3 可) 2. 非工作条件下稳定性计算 架桥机悬臂前行时自重
5、荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下， 其稳定性见 图 3。 与图 2 相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时， 架桥机有 N=2.26的横向抗倾系数， 而图 3 中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。 结论：架桥机稳定性符合规范要求 四. 结构分析 ( 一)荷载取值： 桁架及桥面系均部荷载1.29t/ 节1.1=1.42t/节(单边) ，荷载（100+7.5 2）1.2=138.0t 。其余荷载取值见前。 纵向走行天车轮距为2m , 当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中 力为（ 7.5+7.3 ）/4=3.7t ，负荷轮压集中力为（ 7.3+138）/ 4=36.32
6、5t ，架边梁 时轮压集中力为（重边）：7.3/4+138/2=70.825t， （轻边）7.3/4=1.825t.吊梁小 车轮压集中力 138/4=34.5t （轮距 1.6m） 。 （二）分析计算 根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序SAP 93来 完成。工况取 :(1) 架桥机前移， (2)1 号天车提梁， (3)2 号天车提梁， (4)1 号天 车至跨中、 (5) 中梁就位， (6) 边梁就位 6 种工况进行计算， 计算得前悬臂端最大 挠度 852.6mm ，考虑到桁架空多，加1.1 的系数， 852.6 1.1=937.86mm ，待架 孔导梁跨中最大挠度71mm
7、 ，考虑到桁架空多，加1.1 的系数， 711.1=78mm ， 天车横梁跨中最大挠度 ?28mm. 导梁结构图见图 4 各杆件在工况 1，5，6 的杆件内力见附加图 起重小车 图3 P1 导梁 大车横梁 天车横梁 各工况的轴重见图5 前行时 1#提梁时 2#提梁时 架中梁时 1#天车行到跨中时 架边梁时（重边） 图5（单位： 杆件最大内力汇总表 名称计算最大内力（ T）允许内力（ T） 备注 上弦杆+232.79 272 工况 1B附近 下弦杆-228.02 266 工况 1B附近 立杆-90.408 119.0 工况 6C附近 斜杆-57.6 73.6 工况 6C附近 注：受拉为 +，受压
8、为 - 图4 A B C 6种工况各支点最大反力（单边）如下： （单位：吨） 支点 工况A B C 工况 1 2.345 98.73 0 工况 2 67.145 40.429 23.333 工况 3 69.14 74.95 23.14 工况 4 45.457 77.571 40.502 工况 5 26.39 76.89 60.245 工况 6 重边25.86 111.383 95.29 轻边26.93 42.398 25.406 五. 架桥机 1 号、2 号车横梁检算 架桥机 1号、2 号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为 12mm ，底板厚度为 12mm ，用 16016814.5 两根工
9、字钢做支撑，截面形式如图6。 截面特性如下：查工字钢表有S=146.45cm 2,I=68512.5cm4 A=145.452100+124062=3903 mm 2 I=68512.5 10 42+12406 (560+6) 22=4.49-3 m 4 计算图示如下图 7(单位 m): 架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为93.75t. P1 图 P2 图6 1. 应力计算 两导梁中心距 L=9.6m 悬臂长度 L=1m,最大集中荷载 P=93.75t 横梁支点弯矩： M=93.751=93.75t m 则翼缘板应力： MPaMPamt I M y 21097.60/6097 00
10、449.0 292.075.932 腹板最大应力： MPaMPamt I QS 14085.19/1985 105.14200449.0 10)6560(40612(75.93 2 3 9 max 局 部 压应力 MPaMPa TwLz F c32039.269 5 .142162 1035.175.93 4 Lz=224+(12+25)2=162mm 换算应力： MPaMPa231 1.10.7085.19397.603 2222 2. （1）整体稳定性 b0=268-14.5=253.5mm h/b0=584/253.5=2.36 l/b0=11600/253.5=45.76 65 故不必
11、计算其整体稳定性 ( 见钢结构设计手册 P28) 。 （2）局部稳定性计算 翼缘板局部稳定 b0/t=253.5/12=21.125 b0 /t=33 可 b/t=76.75/12=6.4 b /t=12.4 可 腹板局部稳定： 66 345 235 80 235 8062.38 5 .14 560 00 Q ft h t h 不需设加劲板。 为安全起见，在直接受力处加了厚10mm 的内加劲肋和厚 16mm 的外加劲 肋，同时，其他位置布置间距为1m的，厚 10mm 的内加劲肋。 由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其 强度认为其强度足够。 经计算联结处强度满足要求。
12、六. 架桥机 0 号立柱横梁计算 1. 设计说明和基本依据 架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计4 根，在工作状态下，仅考 虑外侧 2 根立柱承受竖向荷载，内侧2 根只起横向稳定作用。 前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为36.8t （由电算 分析） ，此时由导梁传向横梁的荷载为P=71.14t. 2. 立柱横梁承载力检算 （1）应力检算 支柱横梁采用箱形断面，如图8。设计采用 16Mn钢板，顶板和底板厚度为 14mm, 腹板厚 10mm 。 计算图示如下图 9： （单位： m ） 截面特性如下： I=0.3800.46 3-(0.38-2 0.01) 0.432 3/
13、12=0.000664m4 导梁支点悬出立柱中心位置0.85 m，则 M=71.140.85=60.469t m 翼缘应力： MPaMPamt I M y 21056.209/16025 000664.0 23.0469.60 2 可 腹板剪应力： MPaMPamt I QS 14058.63/48.6358 10102000664.0 10)7230(38014(14.71 2 3 9 max 局部压应力 MPaMPa TwLz F c32095.90 102528 1035.114.71 4 lz=(1202+10)2+214=528mm 图 P1P2 换算应力： MPaMPa230 1.
14、17.23658.63356.2093 2222 可 焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。 3. （1）整体稳定性 b 0=200-10-10=180 h/b0=460/180=2.5566 l/b0=11600/180=64.4465 故可不必进行整体稳定性验算 ( 见钢结构设计手册 P28) 。 （2）局部稳定性计算 翼缘板局部稳定： b0/t=180/14=12.86 b 0/t=33 (可) b/t=90/14=6.43b/t=12.4 (可) 腹板局部稳定 66 345 235 802.43 10 28460 0 0 t h t h 故不需设加劲板， 为安全起见， 在直接受力处加了厚
15、10mm 的内加劲肋和 厚 16mm 的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m的， 厚 10mm 的内加劲肋。 由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其 强度认为其强度足够。 经计算联结处强度满足要求。 七.1 号车横梁及 0 号柱横梁挠度计算 由于横梁刚性较大，可不计自重产生的挠度 计算图示如下图 10： 1. 1 号车横梁挠度计算： m=1m l=9.6m EI=8.9810 8 当 P1=P2=71.93t =m/l=1/9.6=0.1042 图 P1P2 m EI lmP ffc d 3 8 24 2 1011.4 1098.86 )1042.023(6 .911
16、093.71 )23( 6 当 P1= 93.75t P 2=32.73t 时， 可以把 C点的 P1分解开， P1=P1 +P2有 P1=93.75-32.73=61.02t mffc D 3 8 24 10871.1)1042.023( 1098.86 6.911073.32 m EI lmP fc 3 8 42 10401.2)1042.01( 1098.83 6 .911002.61 )1 ( 3 1 rad EI mlP B001087.0 1098.86 6.911002.61 6 1 8 4 fd=m B=10.001087=1.087 10 -3 m fc=1.871+2.40
17、1=4.272mm fd=1.87+1.087=2.957mm 有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d 计算如下 4.271/1=d1/(2.25+.245) d1=10.656 mm 2.957/1=d2/(2.25+.245) d2=7.38 mm 故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm 2. 0 号车横梁挠度计算： m=0.65m l=10.3m EI=1.32810 8 当 P1=P2=44.89t =m/l=0.65/10.3=0.0631 m EI lmP ffc d 3 8 24 2 1066. 7 10328.16 )0631.023(3.1065.0108
18、9.44 )23( 6 当P1= 71.14t P 2=18.63t 时， 可以把 C点的 P1分解开， P1=P1 +P2有 P1=71.14-18.63=52.51t mffc D 3 8 24 10181.3)0631.023( 10328.16 3.1065.01063.18 fd=m B=0650.0044=0.00286 m fc=3.181+6.098=9.279mm fd=3.181+2.86=6.041mm 有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d 计算如下 6.041/1=d1/(2.25+.245) d1=23.19 mm 9.279/1=d2/(2.25+.245) d2=
19、35.62mm 故 d=d1+d2=58.81mm 综上计算，天车咬合总间距为58.81mm,(100-70) 2=60mm 可 八.150 型分配梁： （1 号车处） 截面形式如上图 11： （单位 mm ） 截面特性： A=0.60.02 2+20.36 0.016=0.03552m 2 442 33 1092.9)19.002.06.0 12 02.06.0 (2 12 36.0016.02 mI 跨中集中荷载 P=93.75+764/1000=94.514 t 最大弯矩：mt pl M443.35 4 5 .1514.94 4 支点反力：R=94.514/2=47.257 t 弯曲应力
20、： MPaMPaPa I My 21046.711046.71 1092.9 2.010443.356 4 4 腹板最大剪应力： MPaMPa pa I QS 14094.33 1094.33 016.021092.9 )19.002. 06 .0(10257.47 6 4 4 max 局部压应力 MPaMPa TwLz F c32030.62 162640 1035.1514.94 4 lz=600+220=640mm 换算应力： MPaMPa231 1 .153.9294.3346.713 2222 可 九. 0 号柱承载力检算 立柱采用 219mm 无缝钢管，壁厚 12mm （内管 19
21、2mm ，壁厚 13mm ） ，一侧立 柱由两根组成，中间用 605mm 钢管作为连接。 6 00 2 0 4 00100100 16 2 0 16 4 0 0 1. 若按两根钢管同受力， 其截面形式如右图12 所示，其失稳方向为绕 y 轴失稳 ( 加为以内钢管为准 )。 图 12 截面特性：图 13 2 22 2 1 2 0156.0 2 )195.0219.0( 4 )( 2m dd A 2 222 1 2 0146.0 2 )166.0192.0( 4 )( 2m dd A 45 444 1 4 1039.8 32 )195.0219.0( 64 )( 2m dd Iy 45 44 4
22、1 4 10887.5 32 )166.0192.0( 64 )( 2m dd Iy m A I r y y 0733. 0 0156. 0 1039. 8 5 回转半 m A I r y y 06345.0 0146.0 10887.5 5 回转半 按一端固结，一端铰接计算 长细比1504.34 0733.0 6 .37.0 y r ul 长细比 15071.39 06345.0 6 .37.0 y r ul 由长细比，可按a 类构件查表 3.4-5 （ 钢结构设计手册 594 页） ，取安全系数 n=2，得应力折减系数分别为=0.9538，=0.94187 应力MPaMPa A N 210
23、6 .95 0156.09538.0 1014.712 4 可 应力MPaMPa A N 210047.103 0146.094187.0 1014.712 4 可 2.只考虑外侧单根受力，内侧一根作为一种约束，则应力：（图见 13） 2 222 1 2 0073.0 4 )166.0912.0( 4 )( m dd A 45 444 1 4 109435.2 64 )166.0192.0( 64 )( m dd I y m A I r y y 0635.0 0073.0 109435. 2 5 回转半 按一端固结，一端铰接计算 长细比 1507.39 0635.0 6 .37.0 y r u
24、l 由长细比，可按a 类构件查表 3.4-5 （ 钢结构设计手册 594 页） ，取安全系数 n=2，得应力折减系数分别为=0.9419 应力MPaMPa A N 21093.206 0073.09419.0 1014.712 4 可 十. 起吊系统检算 1.起升系统检算 起升卷样机 5t ，8 轮 100t 滑车组， 24.5mm钢丝绳走 16。 起升荷载 Q=57.2t（实际净吊重为40t ）, 滑车组效率： 72.0 )96.01(16 )96.01(96.0 1 )1(1 16n E n 所需牵引力：tt n P E 5965.4 72.016 2.57 可 选用公称抗拉强度为1700
25、MPa 的钢丝绳，查表得其破段拉应力为38.1t ，考虑钢 丝间受力不均和内力的存在，按0.7 折减。 安全系数 n=38.1160.7/57.2=7.466 可 2.吊两千斤绳验算 选用 637 丝36.5mm ,10 股公称抗拉强度为1700MPa 的钢丝绳，查表得其 破段拉应力为 83.9t ，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7 折减。 安全系数 n=83.9100.7/57.2=10.2710 可 十一 . 架桥机导梁整体稳定性计算 导梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。导梁在 0 号支柱、1 号腿 2 号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算导梁纵体稳定 1导梁跨中主弦杆
26、截面形式见下图14： （单位： cm ） A= （93.2-11.2 ）8=656cm 2 Ix=656 100 2=6560000cm4 Iy=656 50 2=1640000cm2 Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cm 3 Wy=Iy/x=1640000/(50+12.5)=26240cm 3 cm A Ix rx100 656 6560000 cm A Iy ry50 656 1640000 x=l0/rx=3200/100=32 y=l0/ry=3200/50=64 查表 Q235(b类构件 )得：x=0.929, y=0.786 竖向荷载在跨中产
27、生的最大弯矩： Mx=R16-q16 2/2=23.36 162-1.42 162/2=565.76t m 横向风力产生在导梁跨中最大弯矩：按7 级风压检算（ W0=19kg/m 2） W=K1K2K3K4W0=10.4 1.0 1.2 19=9.12kg/m 计算原理： MPaf yWy My xWx Mx 170 Mx,My 绕强轴和弱轴作用的最大弯矩. Wx,Wy 按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩 绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数 f允许抗压强度值 横向风力作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风 力弯矩 My=2 9.12 2.495(32 2/8) 10-3 =6.
28、0t m MPafMPa yWy My xWx Mx 17035.107 26240786.0 106 11.58311929.0 1076.565 44 2 当架桥机前行时， B点截面及截面特性同上有： Wx=58311.11cm 3 Wy=26240cm 3 x=0.929, y=0.786 竖向最大弯矩 Mx=ql 2/2=1.42 322/2+325.6=906.24 t.m 横向最大弯矩（取7 级风压） My=ql 2/2=210-3 9.12 2.49532 2/2=23.30t.m MPafMPa yWy My xWx Mx 5.17805.14.178 26240786.0 1
29、030.23 11.58311929.0 1024.906 44 十二. 导梁天车走道梁计算 考虑导梁上弦杆杰间不能承受轮压集中荷载，故钢枕（16b 工字钢 , =215MPa, W=141cm 3）间距取 1.0m，均置于节点上，钢轨采用 P50, 允许弯应 力 =400MPa, W=287.2cm 3 钢 轨 受 弯 按 按 简 支 梁 计 算 ， 最 大 轮 压 为 P=31.55332t ，行走轮压 17.988t 1钢轨 Mmax=pl/4=1 31.553320.7/4=5.5216 tm =5.52210 4/287.2=192.26MPa =400 满足规范要求。 2工字钢 行
30、走时： M= pl/4=1 17.9880.7/4=3.1479 tm =3.147910 4/141=223.26Mpa1.05 =2151.05=225.75Mpa可 1 米一根工字钢不能少。 3架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按0.5 米一根放置 十三. 吊梁天车横梁计算 （一） 受力计算 架桥机天车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为20mm ，底板厚度为 20mm 截面形 图15 式如图 15。 截面特性如下： A=202460+16(800-40)=30560 mm 2 I=20460400 22=2.94410-3 m 4 计算图示如下图 16： 架桥机在架梁全过程中弯矩最大
31、为活载在跨中， 应力计算 横梁支点弯矩： M=16.25211.6/4=94.25tm 则翼缘板应力： MPaMPaPa I My 21006.1281006.128 10944.2 4.01025.94 6 3 4 腹板最大应力： MPaMPa pa I QS 14038.19 1080.19 016. 010944.2 )39.0016.046.0(10225.16 6 3 4 max 局部压应力 MPaMPa TwLz F c32084.54 16500 1035.1225.16 4 lz=460+202=500mm 换算应力： MPaMPa231 1. 157.13280.19306.
32、1283 2222 图16 P 图17 （二） . 天车横梁稳定性计算 1横梁整体稳定性计算见图17 (1). 惯性力产生的倾覆力矩 P=QV/gt Q为自重， V为行车速度， V=3.0m/min g为重力加速度 , 取 10m/S 2, t 为刹车时间 , t=2s 小车产生的惯性力矩 Q1=10t h 1=1.85m M惯 1=mt04625.0 60210 85.1310 横梁惯性力矩 Q2=6.4t h2=1.1m M惯 2=mt0176.0 60210 1.134.6 混凝土梁体产生的惯性力矩 Q3=801.1=88t h 3=3.05m M惯 3=mt671.0 60210 05
33、.3388 M惯= M惯 1+ M惯 2+ M惯 3=0.73485t ?m (2).风力产生的倾覆力矩 按 7 级风力计算， q=19kg/m 2=0.019t/m2, 迎风面积均按实体计算。 P风=CKnqAi, c=1.6, K=1.39 小车风力产生的力矩 P1=1.61.39 0.019 22=0.169t M1=0.1691.85=0.313 t.m 横梁风力产生的力矩 P2=1.61.39 0.019 13.1 0.8=0.443t M2=0.4431.1=0.487 t.m 混凝土纵向风力产生的力矩 P3=1.61.39 0.019 3.2 2.5=0.338t M3=0.33
34、83.05=1.0309 t.m M风= M1+ M2+ M3=1.8309 t.m M倾= M风+ M惯=2.56575 t.m (3). 梁体自重产生的抗倾覆力矩 小车自重： W1=10t, 横梁自重： W2=6.4t 混凝土自重： W3=801.1=88t 抗倾覆力矩为（d=1.0m,轮间距为 2.0m） W= W1+ W2+W3/2=10+6.4+88/2=60.4t 则 M稳=60.41.0=60.4 t.m (4).抗倾覆安全系数 n= M稳/ M倾=60.4/2.56575=23.54 1.3 可 因此，横梁整体满足稳定性要求。 2横梁单个稳定性计算见图15 和 16 由于工字钢
35、两端有连接，计算长细比时按0.46 米，外加 0.75 的系数以 考虑工字钢两端有连接 11.6 0.75/0.46=18.920 可 一1#，2#横梁连接处计算 1 讨论最大受力 当 P1=P2=71.93 t 时 MA=71.93 T.M QA=0 当 P1=93.75 t P2=32.73 t 时 有 RX=100.11 t RY=26.37 t MA=63.24 T.M QA=93.75-32.73=61.02 t （偏安全） 有 MAMAX=71.93 T.M 假定 QAMAX=93.75-32.73=61.02 t 2构造要求： 290.2=180.4200 mm可 1.5 90.
36、2=135.3140 mm可 390.2=270.6304 mm可 3. 销子受弯： （14.5+32+40）2=173590=450 mm 可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。 4MAMAX和 Q AMAX的共同作用 计算简图见右（图中销子为90mm, 中心距为 304mm ） ： 有 MAMAX=71.93 T.M QAMAX=61.02 t 则 T=MAMAX/0.304=71.93/0.304=236.61 t P1P2 Q= QAMAX/2=61.02/2=30.51 t 销子的面积 S=0.253.14 90 2=6361.7 mm2 (1) T 的作用下： t=T/S=236.
37、61 10 4/6361.7=371.93 MPa 500MPa (2) Q的作用下： q=Q/S=30.5110 4/6361.7=47.96 MPA 500MPa (3) 合力的作用 MPa MPa 550 1 . 1 10.38196.47393.3713 2222 5连接钢板 （1） 从上图中（ 1）的位置破坏 ( 架为内侧的钢板 ) ： S=200（14.5+32）2=18600 mm 2 S=200402=16000mm 2 t=T/S=236.61 10 4/18600=127.21 Mpa 210MPa t =T/S=236.6110 4/16000=147.88 Mpa 21
38、0 MPa 满足要求。 （2）1-1 截面上破坏： I=122406(560+6) 2=3.12109mm4=3.1210-3m4 MPaMPa I My 21032.67 00312.0 292.01093.71 4 满足要求。 (3).Q 的作用 S=(584-90.22)14.52=11704.4mm 2 =Q/S=61.0210000/11704.4=52.13Mpa140MPa (4).合力作用 MPaMPa231 1 .163.11213.52332.673 2222 1 二.0# 横梁连 接处计算 1 讨论最大受力图见下页 由前面讨论知，有MAMAX=44.890.65=29.1
39、785 T.M QAMAX=71.14-18.63=52.51 t 2构造要求： 270.5=141200 mm可 1.5 70.5=105.75 100 mm可 P1P2 Q Q T T 370.5=211.5260 mm可 3. 销子受弯： （10+32+40）2=164570=350 mm 可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。 4MAMAX和 QAMAX的共同作用 计算简图见右（图中销子为70mm, 中心距为 260mm ） ： 有 MAMAX=29.1785 T.M QAMAX=52.51 t 则 T=MAMAX/0.26=29.1785/0.26=112.2251 t Q= QAM
40、AX/2=52.51/2=26.255 t 销子的面积 S=0.253.14 70 2=3848.45 mm2 T的作用下： t=T/S=112.225 10 4/3848.45=291.61 MPa 500MPa Q的作用下： q=Q/S=26.22510 4/3848.45=68.22 MPA 500Mpa 合力的作用 MPaMPa550 1.164.31422.68361.2913 2222 5连接钢板 （1） 从上图中（ 1）的位置破坏 ( 架为内侧的钢板 ) ： S=200（10+32）2=16800 mm 2 S=200402=16000mm 2 t=T/S=112.225 10
41、4/16800=66.8 Mpa 210MPa t =T/S=112. 22510 4/16000=70.14 Mpa 210 MPa 满足要求。 （2）1-1 截面上破坏： I=142380(230-7) 2=5.29108mm4=5.2910-4m4 MPaMPa I My 2108 .126 1029.5 23.0101785.29 4 4 满足要求。 (3).Q 的作用 S=(460-70.52)102=6380mm 2 MPaMPa S Q 14030.82 6380 1051.52 4 max (4). 合力作用 MPaMPa231 1 .178.19030.8238.1263 2222 计算：时间： 复核：时间： 审核：时间：