土木工程专业毕业设计六层框架结构教学楼.pdf

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1、精品文档 . 1 绪论 1.1 工程背景 该项目为白银市职业中专教学楼六层钢筋混凝土框架结构体系，总建筑面积约为 4278m 2；每层层高为 3.9m,本工程作为教学楼使用。室内地坪为 0.000m，室外内高差 0.45m。框架梁、柱、屋面板板均为现浇。 1.1.1 设计资料 1、气象资料 冬季采暖室外空气计算温度为-13 度，夏季通风室外计算温度为28 度，室内计 算温度：卫生间，大厅为16 度，其他为 18度，全年主导风向为偏东风，冬季平均风速 0.7m/s，基本风压 w= KN/m2。 2 ,地质条件 场地自上而下：填土层，黄土状粉土层，卵石层 填土层： 1.02.0m，褐黄色 -淡黄色

2、，成分以粉土为主，含有生活及建筑垃圾 黄土粉状层：埋深2.04.5m，褐黄色，土质较均匀，具有II 级自重湿陷性， Fak=200Kpa，压缩模量 Es=3.5Mpa 卵石层：埋深 5.07.0米，杂色粒径 610cm 为主，含量为 6070%，其中 1015% 为大于 200cm的漂石，卵石呈浑圆状， 成分以花岗岩， 石英岩，闪长岩为主潮湿， 中密， 此地基承载力 Fak=550KPa,桩端极限阻力可按3000KPa考虑， es=60MPa 3、地震设防烈度 抗震设防烈度为7 度，设计基本地震加速度值0.15g, 第二组 1.1.2 材料 柱采用 C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB

3、235，梁采用C30，纵筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235。基础采用 C30，纵筋采用 HRB400，箍筋采用 HPB235。 1.2 工程特点 该工程为六层，主体高度为21.6 米，属多层建筑。 精品文档 . 多层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等 类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为经济合理地建造多层建筑的一 个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况，以及本建筑自身的特点，决定 采用钢筋混凝土结构。 在高层建筑中，抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。高层建筑中常 用的结构体系有框架、剪力墙、框架- 剪力墙、筒体以及它

4、们的组合。高层建筑随着 层数和高度的增加水平作用对高层建筑机构安全的控制作用更加显著，包括地震作用 和风荷载，高层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低，与其 所采用的机构体系又密切的相关。不同的结构体系， 适用于不同的层数、 高度和功能。 框架结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受水平荷载 的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采用的是框架 机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵活，框架结构可通过合理的设计，使之 具有良好的抗震性能；框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；可以采用预制构 件，也易于采用定型模板而做成现浇结构，

5、本建筑采用的现浇结构。 由于本次设计是教学楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级，故采 用钢筋混凝土框架结构体系。 1.3 本章小结 本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、高层建筑的一些特点以及 综合本次设计所确定的结构体系类型。 精品文档 . 2框架结构计算 2.1工程概况 该项目为六层钢筋混凝土框架结构体系，总建筑面积约为4278 m2；底层层高为 3.9m。总层高 21.6m。室内地坪为 0.000m，室外内高差 0.45m。本教学楼采用柱距为 3.6m 的内廊式小柱网，边跨为 6.3m，中间跨为 2.7m。 框架平面同柱网布置如下图 图 2.1 框架平面柱网布置 框

6、架梁柱现浇，屋面及楼面采用100mm厚现浇钢筋混凝土。 框架结构承重方案的选择： 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主 梁传至框架柱，最后传至地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向 框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。 2.1.1 设计资料 1、气象条件 : 基本风荷载 W。=0.4kN/ m 2;基本雪荷载为 0.4KN/ m2。 精品文档 . 2、楼、屋面使用荷载 ： 教室 1.5kN/ m2；走道、会议室、门厅等处：2.0kN/ m2；为安全考虑，均按2.0kN/ m2计算。 3

7、、 工程地质条件： 建筑物场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述如下： 新近沉积层（第一层），粉质粘土，厚度 0.51.0米，岩性特点，团粒状大孔结构， 欠压密。 粉质粘土层（第二层） ，地质主要岩性为黄褐色分之粘土，硬塑状态，具有大孔结 构，厚度约 3.0米, 30 35 sk qkPa 粉质粘土层（第三层） ，地质岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，可 塑状态，厚度 3.5米， 30 35 sk qkPa 粉质粘土层（第四层） ，岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，硬塑状 态，厚度未揭露，30 35,1500 2000 skpk qkPa qkPa 不考虑地

8、下水。 场地位 1类一组 Tg（s）=0.25s max 0.16（表3.8高层建筑结构） 4、屋面及楼面做法： 屋面做法：防水卷材 20mm厚砂浆找平层 炉渣混凝土找坡 3% 苯板60mm厚 20mm厚砂浆找平层 130mm厚钢筋混凝土楼板 20mm厚混合砂浆 楼面做法： 130厚混凝土楼板 水泥砂浆抹灰（楼板上下各20mm厚） 2.2梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定 初估截面尺寸： 精品文档 . 1、柱： b h=600mm 600mm 2、梁：梁编号如下图： L1: h=(1/121/8) 7200=600900 取h=700mm b=(1/31/2)H=(1/31/2) 700=2333

9、50 取b=300mm L2: h=(1/121/8) 2100=175263 取h=250mm b=(1/31/2)H=(1/31/2) 250=84125 取b=150mm L3: h=(1/121/8) 4800=400600 取h=600mm b=(1/31/2)H=(1/31/2) 600=200300 取b=250mm L4: h=(1/121/8) 4500=375563 取h=500mm b=(1/31/2)H=(1/31/2) 500=16725 0 取b=200mm L5: h=(1/121/8) 3600=300450 取h=400mm b=(1/31/2)H=(1/31

10、/2) 400=133200 取b=200m L6:h=(1/121/8) 5100=425637 取 h=600m b=(1/31/2)H=(1/31/2) 600=200300 取b=250mm 3、梁的计算跨度 框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如 下： 精品文档 . 图2.3 梁的计算跨度 4、 柱高度 底层柱h=3.6+0.45=4.05m 其它层柱h=3.6m 精品文档 . 图2.4 横向框架计算简图及柱编号 2.3荷载计算 2.3.1 屋面均布恒载 二毡三油防水层0.35 kN/ m2 冷底子有热玛蹄脂0.05 kN/ m2 20mm厚1：2水泥

11、砂浆找平0.02 20=0.4 kN/ m 2 40mm厚钢筋混泥土整浇层0.04 25=1 kN/ 预应力混凝土多孔板（1.88+1.922）/2=1.9 kN/ m 2 吊顶粉底0.5 kN/ m2 共计5.5 kN/ m2 屋面恒载标准值为： （55.8+0.24） .（7.2 .2+2.1+0.24） .5.5=5160 kN 2.3.2楼面均布恒载 按楼面做法逐项计算 水磨石地面0.65 kN/ m2 50mm厚、钢筋混凝土整浇层0.05 25=1.25 kN/ m2 预应力混凝土多孔板1.9 kN/ m 2 吊顶粉底0.5 kN/ m 2 共计4.3 kN/ m 2 楼面恒载标准值

12、为： （55.8+0.24） （7.2 2+2.1+0.24） 4.3=4034 kN 2.3.3 屋面均布活载 计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载： 雪荷载标准值为： 0.2 （55.8+0.24） （7.2 2+2.1+0.24）=188 kN 2.3.4 楼面均布活荷载 楼面均布活荷载标准值为： 精品文档 . 2.0 （55.8+0.24+024） （7.2 2+2.1+2.4）=1884 kN 2.4梁柱自重 L1： b h=0.4m 0.8m 长度6.64 m 每根重量0.8 3.0 25 （0.02 2+0.25）=53.1 kN 根数28 6=168根 L2： b h=0.2

13、5 0.5 长度1.86 m 每根重量 0.5 1.86 25 .（0.02 3）=5.81 kN 根数14 6=84根 L3： b h= 0.4 0.8 长度4.4 m 每根重量0.45 4.4 2 5 （0.02 2+0.25）=35.2 kN 根数14 6=84根 L4： b h=0.4 0.8 长度4.1 m 每根重量0.7 4.1 25 （0.02 2+0.3）=32.8kN 根数28 6=168根 L5： b h=0.4m 0.8m 长度3.2 m 每根重量3.2. 0.825 （0.02 2+0.4）=25.6 kN 根数 16 4=64根 L6：b h=0.4 0.8 长度4.

14、7 m 每根重量 0.8 4.7 25 （0.02 2+0.4）=37.6 kN 根数4 6=24根 Z1： 截面 0.6 0.6 m2长度4.7 m 每根重量（0.6+0.02 2）2 4.7 25=42.3 kN 根数14 4=56根 Z2： 截面 0.6 0.6 m2长度3.6m 每根重量（0.6+0.02 2）2 3.6 25=36.86 kN 根数14 4 3=168根 Z3：截面 0.5 0.5 m 2 长度3.6 m 每根重量（0.5+0.02 2）2 3.6 25=22.5 精品文档 . 根数14 4 2=112根 表2-1 梁柱自重 梁（柱） 编 号 截面（m2）长度（m）根

15、数每根重量（kN） L1 0.4 0.8 6.64 168 53.1 L2 0.25 0.5 1.86 84 5.81 L3 0.4 0.8 4.4 24 35.2 L4 0.4 0.8 4.1 168 32.8 L5 0.4 0.8 3.2 64 25.6 L6 0.4 0.8 4.7 24 37.6 Z1 0.6 0.6 4.7 64 42.3 Z2 0.6 0.6 3.6 168 32.4 Z3 0.5 0.5 3.6 112 22.5 梁截面尺寸（ mm） 混凝土等级 横梁（ b h） 纵梁（ b h） AB 跨、 CD 跨BC 跨 C307200 45002100 4500600 6

16、00 柱截面尺寸（mm） 层次混凝土等级b h 1 C30 600 600 2-6 C30 600 600 2.5墙体自重 外墙墙厚 240mm，采用瓷砖贴面；内墙墙厚 240mm，采用水泥砂浆抹面，内外墙均 采用粉煤灰空心砌块砌筑。 单位面积外墙体重量为： 7.0 0.24=1.68 kN/ m2 单位面积外墙贴面重量为：0.5 kN/ m 2 精品文档 . 单位面积内墙体重量为： 7.0 0.24=1.68 kN/ m2 单位面积内墙贴面重量为（双面抹面） ：0.36 2=0.72 kN/ m2 表 2.2 墙体自重 墙体每片面积（m2）片数重量（ KN ） 底 层 纵 墙 外 墙 2.8

17、5 4.05 4 外墙墙体77.57 296.67 外墙墙面23.09 3.15 4.05 4 外墙墙体85.73 外墙墙面25.52 4.05 4.05 1 外墙墙体27.56 外墙墙面8.20 5.55 4.05 1 外墙墙体37.76 外墙墙面11.24 内 墙 2.85 4.05 4 内墙墙体77.57 326.59 内墙墙面33.24 3.15 4.05 4 内墙墙体85.73 内墙墙面36.74 5.55 4.05 1 内墙墙体37.76 内墙墙面16.18 4.05 4.05 1 内墙墙体27.56 内墙墙面11.81 底 层 横 墙 外墙 6.75 4.05 2 外墙墙体91.

18、85 233.98 外墙墙面27.34 1.95 4.05 2 外墙墙体26.54 外墙墙面7.90 4.55 4.05 2 外墙墙体61.92 外墙墙面18.43 精品文档 . 内 墙 6.75 4.05 12 内墙墙体551.12 787.32 内墙墙面236.20 外 墙 2.85 3.6 20 外墙墙体344.74 外墙墙面102.6 2.6荷载总汇 其 他 层 纵 墙 外 墙 3.15 3.60 4 外墙墙体76.20 703.34 外墙墙面22.68 4.05 3.6 20 外墙墙体391.91 外墙墙面16.64 5.55 3.6 2 外墙墙体67.13 外墙墙面28.77 内

19、墙 2.85 3.6 4 内墙墙体68.95 815.18 内墙墙面29.55 3.15 3.6 4 内墙墙体76.20 内墙墙面32.66 4.05 3.6 16 内墙墙体391.91 内墙墙面167.96 5.55 3.6 1 内墙墙体33.57 内墙墙面14.39 其 他 层 横 墙 外 墙 6.75 3.6 2 外墙墙体81.65 207.97 外墙墙面24.3 1.95 3.6 2 外墙墙体23.59 外墙墙面7.02 4.55 3.6 2 外墙墙体55.04 外墙墙面16.38 内 墙 6.75 3.6 28 内墙墙体1143.07 1632.96 内墙墙面489.89 精品文档

20、. 顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载 +纵横梁自重 +半层柱自重 +半层 墙体自重。 顶层恒载 1 Q：4182.56kN 顶层活载 2 Q：190.98kN 顶层梁自重 3 Q： 1 L+ 2 L+ 3 L+ 4 L+ 5 L+ 6 L =1650.88+82.65+105.68+36.56+33.08+112.68+39.58 =2061.11kN 顶层柱自重 4 Q：21.61 52=1123.72kN 顶层墙自重 5 Q：703.34+851.18+207.97+1632.96=1677.7 kN G6= 1 Q+1/2 2 Q+ 3 Q+1/2 4 Q+1/2 5 Q=

21、9759.58 kN 其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重 +楼面上下各半层的柱 及纵横墙体自重。 G5=3093.05+1/2 2387.31+2061.11+1123.72+3359.452=7830.99 kN G4=G3=G2=7830.99kN 1 G=3093.05+1/2 2387.31+2061.11+1/21123.72+1/2 24.31 62=10756.34kN 门窗荷载计算 M-1、M-2采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4kN/ m2 M-3、M-4、M-5采用木门，单位面积木门重量为0.2 kN/ m 2 C-1、C-2、C-3、C-4、C-

22、5、均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/ 表2.3 门窗重量计算 层号门窗号单位面积（ m2） 数量重量 (kN) 一 至 六 层 M-1 0.9 2.1 49 2.23 242.23 M-2 3.6 2.7 1 5.78 C-1 1.8 1.5 46 3.75 C-2 1.5 1.5 6 1.24 精品文档 . C-3 1.2 1.5 5 32.99 C-4 1.2 1.5 4 42.54 1、底层墙体实际重量： 1 G=10342.04 kN 2、二至六层实际重量： G2=G3=G4=G5=G6=9721.5KN 建筑物总重力荷载代表值 =48607.5KN 精品文档

23、 . 3水平地震作用下框架的侧向位移验算 3.1横向线刚度 混凝土 C30 7 3 10 C EkN/ m 2 在框架结构中， 有现浇楼面或预制板楼面。 而现浇板的楼面， 板可以作为梁的有效 翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性 矩时，对现浇楼面的边框架取I=1.5 0 I（ 0 I为梁的截面惯性矩）。对中框架取I=2.0 0 I。 若为装配楼板，现浇层的楼面，则边框架梁取I=1.2 0 I，对中框架取I=1.5 0 I。 横向线 刚度计算见表 4.1。 3.1.1横向框架柱的侧移刚度D 值 柱线刚度列于表 3.1，横向框架柱侧移刚度D 值计算见表 3.

24、2。 3.1.2 横向框架自振周期 按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方 法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基 本公式。 表 3.1 柱线刚度 柱号 Z 截面 （m2） 柱高度 （m） 惯性矩线刚度 3 0 12 bh I（ m4） c c EI K h （ kN m） 1 Z 0.6 0.6 4.05 3.4 10-35.45 104 2Z 0.6 0.6 3.6 3.4 10-38.02 104 精品文档 . 表 3.2 横向框架柱侧移刚度D 值计算 项目 柱类型 层 () 2 () b c b c K K K K

25、K K 一般层 底层 2 0 5 () 2 K K （一般层） +K . 底层 +K 2 12 (/) c DKkNm h 根 数 底 层 边框架 边柱 4.25/5.45=0.78 0.421 15738 4 边框架 中柱 2.44+4.25/5.45=1.228 0.517 18672 4 中框架 边柱 5.24/5.45=0.961 0.276 15423 28 中框架 中柱 5.24+3.14/5.45=1.538 0.613 20961 28 D1109984 二 至 六 层 边框架 边柱 4.25+4.25/27.2=0.59 0.203 17542 4 边框架 中柱 （4.25+

26、2.44） 2/14.4=0.929 0.321 24758 4 续表 3.2 项目 柱类型 层 () 2 () b c b c K K K K K K 一般层 底层 2 0 5 () 2 K K （一般层） +K . 底层 +K 2 12 (/) c DKkN m h 根 数 二 至 六 层 中框架 边柱 （6.45+6.45） 2/14.4=0.896 0.213 23146 28 中框架 中柱 （6.45+4.25） 2/14.4=1.486 0.287 34571 28 精品文档 . D1567452 这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期： 9 10 1.7

27、TT 式中 0基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取 0.6； T 框架的顶点位移。 在未求出框架的周期前， 无法求出框架的地震力及位移； T 是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假 想框架顶点位移。然后由T 求出 1 T，再用 1 T求出框架结构的底部剪力，进而求出框架 各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表3.3。 表 3.3 横向框架顶点位移 层 次 i G（kN） i G（kN） i D（kN/m） 层间相对位移 i i i G D i 6 9721.5 8891.82 1461660 0.0076 0.2864 5 9721.5 13725.13 1

28、461660 0.0138 0.3715 4 9721.5 28438.16 1461660 0.0146 0.2564 3 9721.5 32331.72 1461660 0.0256 0.1702 2 9721.5 46145.08 1461660 0.0327 0.1431 1 10342.04 5824.03 1109984 0.0678 0.0678 10 1.7TT =1.7 0.60.31960.577 3.2 横向地震作用计算 在 I 类场地，6 度设防区，设计地震分组为第二组情况下， 结构的特征周期 g T=0.25s， 水平地震影响系数最大值 6 max =0.16。 由于

29、 1 T=0.577gT=1.4 0.25=0.35（s） ，应考虑顶点附加地震作用。 按底部剪力法求得的基底剪力，若按 ii iEK ii G H FF G H 分配给各层，则水平地震作用呈倒 三角形分布。 精品文档 . 对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型 分解法求得的结果，特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明，结 构上部往往震害很严重。 因此， n即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。n 考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。 n=0.081 T+0.01=0.08 0.577+0.01=0.0562

30、 结构横向总水平地震作用标准值： EK F=（gT/ 1 T） max 0.85 7 1 i i G =（0.25/0.850） 0.9 0.16 0.85 88844.15=5691.88kN 顶点附加水平地震作用： nEK F=0.068 5681.88=387.05kN 各层横向地震剪力计算见表3.4，表中： 7 1 (1) ii iEKn jj j G H FF G H 横向框架各层水平地震作用和地震剪力。 表 3.4 各层横向地震作用及楼层地震剪力 层 次 i h（m） i H （m） i G （kN） ii G H kN m 7 1 ii jj j GH GH i F （kN） i

31、 V （kN） 6 3.6 21.6 9721.5 209984.4 0.123 1045.34 3614.25 5 3.6 18.0 9721.5 174987 0.104 614.62 4142.73 4 3.6 14.4 9721.5 139989.6 0.083 553.24 4674.14 3 3.6 10.8 9721.5 104992.2 0.072 462.16 5261.27 2 3.6 7.2 9721.5 69994.8 0.053 312.43 5517.34 1 4.05 4.05 10342.04 41885.26 0.031 181.56 5730.74 注：表中

32、第6 层 i F中加入了 n F，其中 n F=387.05kN 。 3.3 横向框架抗震变形验算 精品文档 . 详见表 3.5。 表 3.5 横向框架抗震变形验算 注：层间弹性相对转角均满足要求。 e e =1/450。 （若考虑填充墙抗力作用为1/550） 3.4 水平地震作用下横向框架的内力分析 本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表3.1。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪 力及柱轴力分别见表3.2。 图 3.1 地震中框架弯矩图（kN/m） 层次 层间剪力 i V （kN） 层间刚度 i D （kN） 层间位移 i i V D （m） 层高 i h （m） 层间相对弹性 转角 e 6 3

33、884.23 1461660 0.00266 3.6 1/1353 5 4485.89 1461660 0.00307 3.6 1/1173 4 4974.74 1461660 0.0034 3.6 1/1058 3 5350.78 1461660 0.00366 3.6 1/983 2 5619.38 1461660 0.00384 3.6 1/938 1 5780.54 1109984 0.00521 4.05 1/691 精品文档 . 图 3.2 地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力( kN) 3.5 竖向荷载作用下横向框架的内力分析 仍以中框架为例进行计算。 3.5.1荷载计算 a4.0

34、1/ 22.0m a/ l2.0/ 7.80.26 23 1210.135+0.018=0.883 第 6 层梁的均布线荷载 CD 跨： 屋面均布恒载传给梁4.38 4.5 0.836=16.48kN/m 横梁自重（包括抹灰）（0.4+0.02 2） 0.8 25=8.8kN/m 恒载：25.28kN/m DE 跨： 屋面均布恒载传给梁4.38 4.5 0.836=16.48kN/m 横梁自重（包括抹灰）（0.25+0.02 2） 0.45 25=3.26kN/m 恒载：19.74kN/m 精品文档 . 第 25 层梁均布线荷载 CD 跨： 楼面均布恒载传给梁3.24 4.5 0.836=12

35、.19kN/m 横梁自重（包括抹灰）（0.4+0.02 2） 0.8 25=8.8kN/m 无横墙 恒载：20.99kN/m DE 跨： 楼面均布恒载传3.24 4.5 0.836=12.19kN/m 横梁自重（包括抹灰）（0.25+0.02 2） 0.45 25=3.26kN/m 恒载：15.45kN/m 第 25 层集中荷载： 纵梁自重（包括抹灰）：（0.25+0.02 2） 0.45 25 4.5=14.67kN 外纵墙自重（包括抹灰） ：（1.68+0.72） 3.6 （4.5-0.60）=33.70 kN 内纵墙自重：（1.68+0.72） 3.6 （4.5-0.60）=33.70

36、kN 柱自重（包括抹灰）：0.49 0.49 3.6 25=21.609 kN 总计：103.68 kN 第 1 层梁均布线荷载 CD 跨恒载：20.99kN/m DE 跨恒载：15.45kN/m 第 1 层集中荷载： 纵梁自重（包括抹灰）：14.67 kN 纵墙自重（包括抹灰）：15.45kN 柱自重（包括抹灰）：24.31kN 总计：90.87 kN 活荷载计算： 屋面梁上线活荷载 1 q0.8834.00.51.77kN / m 楼面梁上线活荷载 精品文档 . 2 q0.883 4.02.58.83kN /m 边框架恒载及活荷载 3.5.2 用弯矩分配法计算框架弯矩 竖向荷载作用下框架的

37、内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与 民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑 活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配 筋时，将跨中弯矩乘1.11.2 的放大系数予以调整。 固端弯矩计算 （1）恒荷载作用下内力计算 将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。 （2）活荷载作用下内力计算 将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。 表 3.6 固端弯矩计算 层数简图边跨框架梁 精品文档 . 顶层 1.77kN/m 22 22 11 ql =1.77kN/m 1212 7.8 m8.97kN mg 底层 8.83kN/m 22 2

38、2 11 ql =8.83kN/m 1212 7.8 m44.77kN mg 2、分配系数计算 考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度。 各杆端分配系数见表3.7 表 3.7 各杆端分配系数 层号节点 C 各杆端分配系数节点 D 各杆端分配系数 顶层 C9C8 0.58 D9D8 0.51 C9D9 0.42 D9C9 0.37 D9E9 0.12 标准 层 C8C9 0.37 C8C7 0.37 D8D9 0.34 D8D7 0.34 C8D8 0.26 D8C8 0.25 D8E8 0.07 底层 C1C2 0.4 C1C0 0.31 D1D2 0.37 D1D0 0.28 C1

39、D1 0.29 D1C1 0.27 D1E1 0.08 3、传递系数 远端固定，传递系数为1/2； 4、弯矩分配 恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算3.4，框架的弯矩图见图3.5；活荷载作用下，框架 的弯矩分配计算见图3.6，框架的弯矩图见图3.7； 竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8 ，调幅后， 恒荷载及活荷载弯矩见图3.5，图 3.7 中括号内数值。 精品文档 . 图 3.4 恒载作用下框架弯矩图 0.20 0.20 0.15 -0.05 -0.07 -0.07 -0.02 21.43 18.58 40.02 40.99 -17.05 -16.31 -7.6

40、3 0.37 0.37 0.26 6 层 0.25 0.34 0.34 0.07 -44.77 44.77 -5.36 16.56 16.56 11.65 -9.85 -13.40 -13.40 -2.76 8.28 8.28 -4.93 5.83 -6.7 -6.7 -4.30 -4.30 -3.03 1.89 2.57 2.57 0.53 -2.1 5 -2.16 0.95 -1.52 1.23 1.28 1.24 1.24 0.87 -0.25 -0.34 -0.34 -0.06 19.63 19.62 -39.25 40.87 -16.64 -16.59 -7.65 0.37 0.37

41、 0.26 5 层 0.25 0.34 0.34 0.07 -44.77 44.77 -5.36 精品文档 . 16.56 16.56 11.65 -9.85 -13.40 -13.40 -2.76 8.28 8.28 -4.92 5.82 -6.7 -6.7 -4.31 -4.31 -3.03 1.89 2.57 2.57 0.54 -2.15 -2.15 0.95 -1.51 1.28 1.28 1.24 1.24 0.87 -0.26 -0.36 -0.36 -0.07 19.62 19.62 -39.25 40.86 -16.61 -16.61 -7.65 0.37 0.37 0.26

42、 4 层 0.25 0.34 0.34 0.07 -44.77 44.77 -5.36 16.56 16.56 11.65 -9.85 -13.40 -13.40 -2.76 8.28 8.28 -4.93 5.83 -6.7 -6.7 -4.31 -4.31 -3.03 1.89 2.57 2.57 0.54 -2.15 -2.15 0.95 -1.52 1.28 1.28 1.24 1.24 0.88 -1.26 -0.35 -0.35 -0.07 19.62 19.62 -39.25 40.86 -16.6 -16.6 -7.65 0.37 0.37 0.26 3 层 0.25 0.34

43、 0.34 0.07 -44.77 44.77 -5.36 16.56 16.56 11.65 -9.85 -13.40 -13.40 -2.76 8.28 8.28 -4.92 5.83 -6.7 -6.7 -4.31 -4.31 -3.02 1.89 2.57 2.57 0.54 -2.15 -2.28 0.95 -1.51 1.28 1.39 1.29 1.29 0.90 -0.29 -0.39 -0.39 -0.08 19.67 19.54 -39.21 40.84 -16.64 -16.53 -7.66 0.37 0.37 0.26 2 层 0.25 0.34 0.34 0.07 -

44、44.77 44.77 -5.36 16.56 16.56 11.65 -9.85 -13.40 -13.40 -2.76 8.28 8.96 -4.93 5.82 -6.7 -7.29 -4.55 -4.55 -3.20 2.04 2.78 2.78 0.57 -2.15 0.64 -0.59 0.64 1.02 0.44 -1.60 0.07 1.28 0.10 0.04 0.10 0.02 精品文档 . 18.7821.02-39.7941.25 -15.94 -17.77 -7.53 0.4 0.31 0.29 1 层 0.27 0.37 0.28 0.08 -44.77 44.77

45、-5.36 17.91 13.88 12.98 -10.64 14.58 -11.03 -3.15 8.28 -5.32 6.49 -6.7 -1.18 -0.92 -0.86 0.05 0.08 0.06 0.02 -2.28 0.03 -0.43 1.39 0.9 0.70 0.65 -0.26 -0.36 -0.17 -0.01 23.63 13.66 -37.29 40.67 -21.2 -10.97 -8.49 3.6 梁端剪力及柱轴力的计算 梁端剪力：qmVVV 式中： q V 梁上均布荷载引起的剪力， 1 2 Vql； m V 梁端弯矩引起的剪力， m MM V l 左右 。 精

46、品文档 . 柱轴力：NVP 式中： V 梁端剪力； P 节点集中力及柱自重。 4 内力组合 4.1 框架梁内力组合 在恒载和活载作用下，跨间 max M可以近似取跨中的 M 代替： 2 max 1 8 MM Mql 左右 2 式中M 左、 M 右梁左、右端弯矩，见图 2-13、2-15括号内数值。 跨中 M 若小于 21 16 ql应取M 21 16 ql 在竖向荷载与地震组合时，跨间最大弯矩 GC M采用数解法计算，如图4.1 所示。 精品文档 . l -M左M右 l M 右-M左 / /- + + = - + + + + - + + / 2 1/2ql 1/2ql 2 2 1/2ql V

47、右 V 左 右V 左 V 右 M 左 M 右 MM 左 2 1/2ql qq ll 2 1 / 8 q l 1X M G F M E F M G E M E E FE F R E R M GF M GE M EFEEMq 左震 l 图 4.1 框架梁内力组合图图 4.2 调幅前后剪力值变化 图中 GC M、 GD M重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M、 CD M水平地震作用下梁端的弯矩 C R、 D R竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。 对 D R作 用 点 取矩 ： C R 2 ql - 1 l ( GD M- GC M+ EC M+ ED M) 处 截 面 弯 矩 为 ： Mx= C

48、x R- 2 2 qx - GC M+ EC M 由 M d dx =0, 可求得跨间 max M的位置为 1 x= C R q 将 1 x代入任一截面x处的弯矩表达式 , 可得跨间最大弯矩为： max M= GC M= 2 2 A R q - GC M+ EC M = 2 2 qx - GC M+ EC M 当右震时公式中 EC M、 ED M反号。 GC M及 1 x的具体数据见表 4.1 , 表中 C R、 GC M、 1 x均有两组数据。 表 4.1 GE M及 1 x值计算 精品文档 . 6 D左 M -69.7 5 -32.7 m158.3 3 -129.48 -309.15 102.5 1 V 74.14 34.65 49.02 137.48 173.48 D右 M -11.9 -6.12 101.2 3 -22.85 113.65 -149.5 5 V 21.9 11.92 96.41 42.97 158.7 7 跨 中 CD M 75.27 29.84 132.1 363.67 48.10 DE M 7.39 3.42 13.66 5 C右 M -67.3 4 -31.4 232.1 2 -124.77 202.11 -401.4 0 V 73.44 34.27 5