马道搭设方案.pdf

《马道搭设方案.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《马道搭设方案.pdf（17页珍藏版）》请在三一文库上搜索。

1、. . 目录 1编制依据 . . 1 2工程概况 . . 1 3. 工程设计概况 . 1 4. 马道塔设 . 3 5、文明施工要求 . . 8 6、安全注意事项 . . 8 附图 1：1#马道搭设平面定位图 附图 2：2#马道搭设平面定位图 附图 3：马道搭设剖面图 . . 1编制依据 序号名称编号或文号 1 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 2 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001 4 北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ-62-2002 5 建筑工程施工技术管理规程DBJ01-80-2003 6 建筑工程施工现

2、场安全、防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准DBJ01-83-2003 7 钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-2008 8 2012 年 2 月 21 日下发的施工准备参考用的基础平面布置图 2工程概况 表 2-1 工程概况 序号项目内容 1 工程名称中船龙穴基地工人宿舍区（一期）项目 2 建设单位广州中船龙穴造船有限公司 3 监理单位广东建设工程监理有限公司 4 设计单位中船第九设计研究院工程有限公司 5 施工单位湖南省建筑工程集团总公司 本工程位于广州南沙区龙穴岛， 项目总用地面积为 60100平方米，总建筑面积为 167862 平方米，由 13栋12层高层和相应公

3、共配套设施（包括宿舍区、公共商业区和配套区、运动 休闲区）组成。 3. 工程设计概况 3.1 建筑设计概况 表 3-1 建筑设计概况 . . 3.2 结构设计概况 表 3-2 结构设计概况 结构形式框剪结构基础形式承台基础 结构安全等级二级重要性系数1.0 结构设计使用年限50 地基基础设计等级乙级 抗震设防分类丙类抗震设防烈度7 度 3.2 现场概况 本工程 0.00=8.700m， 室外自然地面标高 -0.3m，拟搭设马道处基础表面标高为-0.3m， 搭设高度 43m.拟搭设马道位置边线距离结构外墙外边线约为900mm 。 . . 4. 马道塔设 4.1 马道位置 本工程现场在主体结构施工

4、时即需搭设马道用以保证人员出入楼层使用。马道搭设在 外墙脚手架外边，为保证整体稳定与外架及结构梁进行拉结。搭设马道仅为施工人员出入 楼层的通道，不作为现场材料运入楼层的通道。 根据施工流安排及工程实际情况，本工程13 栋 12 层高层分别各设置 1 部马道，供作 业队使用。马道平面定位图详见附图1。马道尺寸及剖面图见附图2。 4.2 马道设计 马道塔设采用双立杆钢管脚手架铺设木跳板，具体施工措施如下： 4.2.1 根据结构平面尺寸及高度，距离结构外边线0.9m处搭设“之”字形马道，马道 坡度约为 1：3； 4.2.2马道每跑宽度 1m ，每跑长 10.5m，相邻两跑坡段间设置转接休息平台，平台

5、宽 度 1m宽； 4.2.3马道架体总高 43m 。地上 12 层为钢管爬梯。马道出入口为室外自然地坪-0.3m 标高处。地面出入口搭设5.2m 高防护棚。钢管爬梯每步采用双钢管扣死，上面铺木板， 螺丝固定，钢管爬梯坡度不应大于45 度。 4.2.4 马道立杆采用 483.5 单排钢管 , 两侧立杆间距 1.2m,中间设置 4 排立杆，立 杆间距 1.2m。 4.2.5 大横杆、小横杆步距为1.2m，横杆外露长度应打不于100mm 。 4.2.6马道正立面、侧立面长度及高度由底至顶连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面 夹角 4560。外立杆，水平杆表面刷黄色油漆，剪刀撑、防护栏杆均刷红白相间油漆

6、警示色。 4.2.7所有立杆、横杆、斜杆之间的连接均按要求采用相应的直角扣件、对接扣件及 回转扣件。 4.2.8 马道上满铺 50mm 厚的脚手板， 脚手板之间拼缝必须严密。 脚手板的两端采用直 径为4mm 的镀锌钢丝各设两道箍，板上钉2030 木条防滑条，间距 300 。上人跑道采用 脚手板对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度150mm 。 4.2.9 休息平台宽度不应小于斜道宽度（1.2m） 。斜道两侧应设置踢脚板和双道防护 栏杆（上道栏杆高度1200mm ，中间栏杆居中设置。）踢脚板高度200mm ，栏杆和踢脚板表 面刷红白警示色。 4.2.10 斜道两侧挂密目安全网封闭

7、。斜道的侧立面应设置剪刀撑。通道口内侧按照 中建总公司统一要求悬挂6 号和 7 号提示牌。斜道搭设示意图如下图所示。 . . 4.2.11 由于本工程基坑深，为保证安全，在防护棚入口架设临时防护门，夜间或工 人下班后关闭此门。 . . 护坡桩 护坡桩腰梁 马道架体 扣件 拉结钢管顶至 桩间土面 4.2.11 立杆底部应夯实，立杆底板通过U托卡紧。 4.2.12 与边坡拉结，拉结点垂直距离不超过4m ，水平间距不超过 6m ： （1）-6.0m 标高处，在护坡桩帽梁上采用植筋后与钢管拉结或剔凿帽梁钢筋采用焊接 的拉结方式； （2）-9.90m、-13.50m、-17.20m、-20.90m 标高

8、处，与护坡桩工字钢腰梁设置不大于 4m 6m间距的水平拉结杆； （3）其他标高处，可在护坡桩间墙打入1.5m 长钢管，与横杆进行拉接。竖向与架子 隔层拉接。与护坡桩工字钢拉结图详见下图。 4.2.13 马道上部的防护棚 (1) 防护棚长度为 3m ，高度为 4.5m。 (2) 防护棚一般采用双层顶棚形式，顶层满铺50 厚脚手板，两层板之间应保持700mm 间距。防护棚两侧搭设剪刀撑并满挂绿色密目安全网。 （3）防护棚两侧应搭设钢管立柱，在进口处张挂安全警示标志牌和安全宣传标语。 棚内按照中建总公司统一要求悬挂6 号和 7 号提示牌。 （4）防护棚样式如下图所示。 . . 4.3 马道搭设顺序

9、铺通长脚手板摆放扫地杆立杆定位放线竖立杆，并与扫地杆扣紧装扫地小横 杆，并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安装拉 接钢管逐步安装大、小横杆拉接钢管与护坡桩连梁焊接加设剪刀撑铺设脚手板、 钉防滑条挂安全网。 4.4 搭设要求 4.4.1杆件搭设中应严格遵守脚手架的搭设规程，相邻立柱的对接扣件不得在同一高 度内；纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧，并用直角扣件与立柱扣紧；立面上 应连续设置剪刀撑；脚手板应与横向水平杆可靠绑扎连接；底板防水保护层施工前搭设马 . . 道时所有立杆落槽底，下部通过U托顶紧。 4.4.2 立杆定位可根据现场情况调整，确保从坑底起第4 排

10、立杆位于帽梁上，第5 排 立杆位于自然地面。 4.4.3 立杆搭设符合下列规定： （1）严禁将外径 48mm 与 51mm 的钢管混合使用； （2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求。 （3）剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、 纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端 均必须支撑在垫块或垫板上。 4.4.4 扣件安装符合下列规定： （1）扣件规格必须与钢管外径相同； （2）拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的 承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断 裂，所以螺栓的拧紧必须适度。要求扭力矩控制在4055N.M

11、 ，最大不得超过59N.M 。为 了控制拧紧程度，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲，反复练习， 以求达到不用测力计也能准确地掌握扭力矩的大小； （3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、 旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm ； （4）对接扣件开口朝上或朝内； 用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺 栓向上，避免开口向上，以防雨水进入； （5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm 。 4.4.5 脚手板的铺设符合下列规定： （1）脚手板铺满、铺稳、拼缝严密； （2）脚手板探头用直径 4mm 的镀锌钢丝固定在支撑杆件上

12、； （3）在拐角、斜道平台处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动。 4.4.6 剪刀撑的搭设要求： （1）鉴于本工程马道高度达到31m ，依据钢管脚手架、 模板支架安全选用技术规程 （DB11/T583-2008） 中的要求，应在脚手架外侧立面整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。 斜杆与地面的倾角4560。 （2）剪刀撑杆的接头采用搭接连接，搭接长度不小于1m ，并应采用不少于3 个旋转 扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不 宜大于 150mm 。 . . 4.5 施工注意的问题 4.5.1本工程马道搭设过程中，必须按方案将架体拉接点设置到位。搭设过

13、程中，应 设临时支撑加固措施。必须保证搭设过程中的稳固，防止架子倾覆。 4.5.2 搭设过程中，要吊垂直线，特别是竖立杆的时候，立杆必须垂直。 4.5.3 搭设完毕后，应在自然地坪以上1m处钢管上设立监测点，对马道沉降、位移每 周进行观测一次。如遇大风、大雨后应加密观测一次。如发现问题应立即采取加固措施。 4.6 本方案未尽事宜，见钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程以及中建总公司安 全防护图册。 5、文明施工要求 架子搭设及标识， CI 形象应按照中建二局三公司 建筑施工现场安全标准管理实施手 册执行。 6、安全注意事项 6.1马道搭设前须进行安全技术交底，马道搭设完毕必须经过安全验收通过后

14、，方可 使用。 6.2 所有架子工必须具备 北京市特种作业操作证 或 北京市特种作业临时操作证 、 北京市安全资格上岗证( 接受相应三级安全教育 )等准许施工证件。 6.3搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋，且要正确使用。 6.4马道仅供人员上下，严禁堆放及运输任何施工材料。 6.5马道使用期间，严禁任意拆除各种杆件。 6.6 搭拆除马道时，地面设围栏及警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入 内。 6.7上下班高峰阶段设专人管理，维护秩序，严禁拥挤。 6.8如发现马道有施工垃圾等杂物，必须及时清除，防止滑倒、挂倒。 6.9 作业人员应严格遵守高空作业操作规程，所用的材料堆放平衡

15、，工具放入工具袋 内，上下传递物料严禁抛掷。 6.10 在施工中应合理安排施工程序，不要图快、小力而简化或颠倒操作程序。 6.11 作业人员无牢靠立足点时，应系好安全带，搭设作业平台。 6.12 作业人员不得在没有安全防护设施、非固定的构件上行走，严禁在连接体或支撑 件上上下攀登。 . . 6.13 正确使用梯子，梯子不得缺档，不得垫高使用，梯底必须有防滑措施。 6.14 凡患高血压、心脏病、贫血证及其他不适于高处作业的人员，不得从事登高搭、 拆，酒后人员禁止登高作业。 6.15 风力五级以上强风、大雪、大雾等恶劣天气，停止马道搭设作业。 6.16 搭设未完的马道架子，在离开作业岗位时，不得留

16、有未固定构件和不安全隐患，确保 马道架子稳定。 6.17 供人员通行的马道需要设置足够的36V低压照明，每两跑马道设置一个15W 的白炽灯， 电线穿 PVC管进行保护。 7、马道钢管脚手架计算书 上人马道的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 计算的上人马道搭设高度为26.5 米，12 米以下四角采用双管立杆 ,12 米以上采用单管立 杆。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20 米，立杆的横距 1.25 米，横杆步距 1.80 米。 采用的钢管类型为 483.5 ，连墙件竖向间距 3.6 米。 大横杆的计算： 大横杆按照三跨连接连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横

17、杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活载荷作为均布载荷计算大横杆的最大弯距和变形。 1 均布荷载值计算 大横杆的自重标准值： 1 P =0.038 kN /m 脚手板的荷载标准值： 2 P =0.3001.250/3=0.125 kN /m 活载荷标准值： Q=2.0001.250/3=0.833kN/m 静荷载的计算值： 1 q =1.20.038+1.2 0.125=0.196 kN /m 活荷载的计算值： 2 q =1.40.833=1.167 kN /m 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩） . . 2 抗弯强度计算 最大弯矩考虑

18、为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距 跨中最大弯距计算公式如下： max1 M =0.08 1 q 2 l +0.10 2 q 2 l 跨中最大弯距为： max1 M =(0.08 0.1960.10 1.167) 2 200.1 =1.191 kN /m 支座最大弯矩公式如下 : max2 M =-0.10 1 q 2 l 0.117 2 q 2 l 支座最大弯矩为： 2 M =-（0.1 0.196+0.117 1.167） 2 200.1 =-0.225 kN /m 我们选择支座弯距的最大值进行强度验算： =0.225 6 10 /5080.0=44.251N/ 2 mm 大横杆的计算强度小

19、于205.0N/ 2 mm ，满足要求： 3 挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： m axV =0.677 EI lq 100 4 1 +0.990 EI lq 100 4 2 静荷载标准值 1 q =0.038+0.125=0.163 kN /m 活荷载标准值 2 q =0.833kN /m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0.6770.163+0.990 0.883） 4 1200 / （1002.06 5 10 121900.0）=0.773mm 大横杆的最大挠度为1200.0/150=8 ，小于 10mm ，满足要求。 小横杆的计算： 小横

20、杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的 最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1 荷载值计算 大横杆的自重标准值 1 P =0.0380.125=0.163 kN /m 脚手板的活荷载标准值： 2 P =0.3001.2501.200/3=0.150 kN /m . . 活荷载标准值 Q=2.0001.2501.200/3=1.000 kN /m 荷载的计算值 P=1.20.046+1.2 0.150+1.4 1.000=1.635 kN /m 小横杆计算简图 2 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯

21、距和均布荷载最大 弯矩计算公式如下： maxq M = 2 q 2 l /8 集中荷载最大弯矩计算公式如下： maxp M = 3 pl M= （1.2 0.038） 2 250.1 /8+1.635 1.250/3=0.690 kN /m =0.690 5 10 /5080.0=135.900 N/ 2 mm 小横杆的计算强度小于205.0 kN /m ， ，满足要求。 3 挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与载荷的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最 大挠度，计算公式如下： amas V = EI al 384 5 4 集中荷载最大挠度计算公式如下： maxp V = EI llpl

22、 72 )9/43( 22 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 . . 1 V =5.00.038 4 00.1250 / （3842.060 5 10 121900.00）=0.05mm 集中荷载标准值 P=0.046+0.150+1.000=1.196 kN /m 集中荷载标准值最不利配引起的最大挠度 2 V =1196.080 1250.0（3 2 0 .1250 -4 2 0 .1250 /9 ）/ （722.06 5 10 121900.0） =3.302mm 最大挠度和 V= 1 V + 2 V =3.351mm 小横杆的最大挠度小于1250.0/150 与 10mm ，满足要求。

23、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5 ） ： R c R 其中 c R 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN: R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值： 荷载值计算 横杆的自重标准值 1 P =0.0381.250=0.048kN 脚手板的荷载标准值 2 P =0.3001.2501.200/2=0.225 kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2501.200/2=1.500 kN 荷载的计算值 R=1.2 0.048+1.2 0.225+1.4 1.500=2.428 kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 当直角扣件的拧紧力

24、矩达4065N.m时，试验表明：单扣件12 kN 的荷载下会滑动，其抗 滑承载力可取 8.0kN： 双扣件在 20 kN 的荷载下会滑动，其抗滑承载可取12.0Kn。 脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 1 每米立杆承受的结构自重标准值（kN） ；本例为 1.1094 1G N 0.10926.8=2.9212 kN 2脚手板的自重标准值（ kN 2 m ）; 本例采用木跳板，标准值为0.30 2G N =0.300121.200(1.250+0.300) /2=3.348 kN . . 3栏杆与挡脚板自重标准值（kN） ；本例采用栏

25、杆、木跳板挡板，标准值为0.11 3 G N 0.1101.200 12/2=0.792 kN 4 吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/ 2 m ）; 0.005 4 G N =0.0051.20026.8=0.1608KN 经计算得到，静荷载标准值 G N 1G N 2G N 3G N 4G N 7.222kN 活荷载为施工荷载标准产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 取值。 经计算得到，活荷载标准值 Q N 2.00021.2001.250/2=3.000 kN 风荷载标准值 应按照以下公式计算 k W 0.7 z U s U 0 W 其中 0 W 基本风压（ kN/ 2

26、 m ） ，按照建筑结构荷载规范 （GB50009-2001 ）的规定采用； 0 W =0.450 z U 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001 ）的规定采用： z U =1.250 s U 风荷载体型系数： s U =1.200 经计算得到，风荷载标准值 k W =0.70.4501.250 1.200=0.472 kN/ 2 m 。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2 G N +0.851.4 Q N 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计计算公式 N=1.2 G N +1.4 Q N 风荷载设计值产生的立杆段弯距 w M =0.851.4 k

27、 W la 2 h /10 其中 k W 风荷载基本风压标准值（kN/ 2 m ） ； La 立杆的纵距（） 立杆的步距（） 立杆的稳定性计算： 1 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 . . = N f 其中 N立杆的轴心压力设计值，N=15.44 Kn； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 0 l /i的结果查表得到 0.174; i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 0 l 计算长度（ m ）由公式 0 l =kuh 确定， 0 l =3.22m; k计算长度附加系数，取1.155； u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A立杆净截面面积， A=4.89 2 cm ；

28、 w立杆净截面模量（抵抗距） ，W=5.08 3 cm ; 钢管立杆受压强度计算值（N/ 2 mm ） ；经过计算得到 =181.5 f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00 N/ 2 mm ； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f ，满足要求！ 2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 = N + W M W f 其中 N立杆的轴心压力设计值，N=12.23 Kn； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 0 l /i的结果查表得到 0.174; i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 0 l 计算长度（ m ）由公式 0 l =kuh 确定， 0 l =3.22m; k计算长度附加系数，取1.

29、155； u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A立杆净截面面积， A=4.89 2 cm ； w立杆净截面模量（抵抗距） ，W=5.08 3 cm ; Mw 计算立杆段由风载荷设计值产生的弯矩，Mw=0.218KN.m; 钢管立杆受压强度计算值（N/ 2 mm ） ；经过计算得到 =187 f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00 N/ 2 mm ； 考验风荷载时，立杆的稳定性计算f ，满足要求！ 最大搭设高度的计算； . . 不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照 下式计算； s H = k QKk g N 2.1 )4 .1. （ 其中

30、 KG N 2 构配件自重标准值产生的轴向力， KG N 2 =4.412kN； Q N 活荷载标准值 Q N =3.000kN; kg 每米立杆承受的结构自重标准值， kg =0.109kN/m 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 s H =46.120 米。 考虑风荷载时， 采用单立管的敞开式、 全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算。 sH = k WKQKKG g WMNN 2 .1 /4.185. 02 .1 2 ）（ 其中 KG N 2 构配件自重标准值产生的轴向力， KG N 2 =4.412Kn； Q N 活荷载标准值， Q N =3000 kN； k

31、g 每米立杆承受的结构自重标准值， k g =0.109kN/m WK M 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩， WK M =0.907 kN/m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 s H =68.519 米 连墙件的计算； 连墙件的轴向力计算值按照下式计算； 1 N = W N1 + O N 其中 W N1 风荷载产生的连墙轴向力设计值（kN） ，应按照下式计算： W N1 =1.4 k w w A kw 风荷载基本风压标准值， kw =0.472 kN/ 2 m ； wA 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积， wA =8.002.40=19.200 2 m ；

32、0 N 连墙件约束脚手架平面外变性所产生的轴向力（kN） ； 0 N =5.000 经计算得到 W N1 =12.701 kN ，连墙件轴向力计算值 1 N =17.701 kN 连墙件轴向力设计值 f N =Af . . 其中轴心受压立杆的稳定系数， 由长细杆比 1/i=30.00/1.58的结果查表得到 =0.95； A=4.89 2 cm ；f=205.00 N/ 2 mm . 经过计算得到 f N =95.411kN f N 1 N , 连墙件的设计计算满足要求！ 立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 P g f 其中 P立杆基础底面的平均压力（kN/ 2 m ）,p=N/A;P=61.76 N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN/ 2 m ） ；N=15.44 A基础底面面积（ 2 m ）A=0.25 g f 地基承载力设计值（ kN/ 2 m ） ； g f =68.00 地基承载力设计值按下式计算 g f = c k gk f 其中 c k 脚手架地基承载力调整系数； c k =0.40 gk f 地基承载力标准值； gk f =170.00 地基承载力的计算满足要求! 通过对以上马道钢管脚手架的各项计算，可见该钢管脚手架符合规范要求。