《大体积混凝土施工方案[38-43].docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《大体积混凝土施工方案[38-43].docx（16页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、word目录1、编制依据22、工程概况23、施工部署24、施工准备35、主要施工方法及技术措施36、质量标准需注意的质量问题58、安全文明施工措施69、环保措施6附件：混凝土的裂缝控制6第 1 页1word大体积混凝土施工方案1、编制依据1.1 、陕西晨光建筑设计研究有限公司设计的恒大城38-43 号楼施工图纸以及相关的设计变更洽商1.2混凝土结构工程施工及验收规范 （ GB50204-2002）1.3 、地基与基础工程施工及验收规范1.4 、地下室防水工程施工及验收规范1.5 、恒大城施工组织设计2、工程概况2. 1 工程概况本工程位于西安市西郊昆明池路，南邻大寨路，东邻丈八北路，场地较为平
2、坦。一期工程由8 栋18 层、 6 栋 24 层（含商业 2 层）、6 栋 32 层住宅（含地下车库 2 层）、4 层综合楼、 3 层幼儿园、 4 层小学等组成。 38-43# 住宅楼为剪力墙结构，灌注桩基基础；综合楼、幼儿园、小学等为框架结构，钢筋砼独立基础。总建筑面积约244000 平米。地上最高为32 层。2.2 工程简介序号项目内容1结构形式综合楼、幼儿园为框架结构、住宅楼为剪力墙结构2 基础形式 30、 31 号楼为条形基础，综合楼及幼儿园为独立基础，其余住宅楼为筏板基础；3层数综合楼 4 层，幼儿园 3 层，高层住宅楼为18 层、 24 层和 32 层4抗震等级一级抗震8 度设防本
3、工程质量目标为“结构示范杯 ”，竣工雁塔杯，争创长安杯，工地现场管理目标为 “陕西省安全文明工地 ”。2.3 大体积混凝土工程概况目前设计的大体积混凝土有 38-39# 楼、 40-41# 楼、 42-43# 楼。 38-39# 楼、 40-41# 楼底板长度 63.778 米，宽度 25.35 米，底板厚度 1.5 米； 42-43# 楼底板长度 53.319 米，宽度 25.305 米，底板厚度 1.5 米.混凝土方量见下表。底板混凝土强度等级为C35S6。序号部位方量（ m3）计划浇筑时间备注138-39#楼20592010.4. 42楼20202010.4.740-41#342-43#
4、楼17342010.4.103、施工部署3.1 、施工组织3.1.1 项目部成立以项目经理丁寅书为组长的领导小组，负责底板大体积混凝土的浇筑的质量，人员分工如下序号姓名职务负 责 内 容1丁寅书项目经理整个工程施工总负责2王海智书记对外交通、对外关系协调3张广有总工程师现场总负责、总协调4赵建红技术主任人员培训、方案交底，技术协调第 2 页25word崔定主工程经理人员、机械组织、现场指挥6刘延锋土建工混凝土书面交底及现场技术指导、质量控程 师制以及工程现场指挥协调7吕东宁电气工临时用电程 师8吕周民水暖工临时用水程 师9关金梁质检员施工质量现场监督检查10刘贤友机械员施工机械、设备11王庆民
5、材料主任混凝土供应12马勇试验员现场取样、测温13朱明安测量员边坡监测、墙柱轴线、标高控制3.2 施工队人员组织： 成立由队长为组长的领导班子，成立两个班组，明确人员分工，各行其责，每个区施工时每个班组人员组织如下组长由各施工队队长担任。交通指挥 2 人，记录 2 人，振捣手 12 人，后台放料 4 人，抹压、摊平 12 人，看模 2 人，调钢筋 2 人，临水 2 人，临电 2 人。3.3施工平面布置根据现场实际情况，基础底板混凝土的浇筑准备用 2 台地泵共同浇筑。 2 台地泵按各栋楼现场情况具体布置，混凝土罐车停留等待安排在大门外马路东侧，安排专人负责指挥车辆进出。3.4施工顺序底板混凝土浇
6、筑安排在 2010 年月 4 月进行，混凝土的一次性浇筑量较大，尽量选在周末开盘，对混凝土的运输较有利。浇筑混凝土的时间安排见工程概况中的列表。4、施工准备4.1 、技术准备4.1.1项目部会同搅拌站一起提前选定外加剂，做好试配，同时搅拌站提前三天做好原材料的储备。4.1.2支设好后浇带处的模板，并做好防水处理。4.1.3测温仪器采用酒精温度计，提前购置。4.1.4对参加底板混凝土施工的管理人员及操作人员进行培训，明确施工方法及施工程序。4.1.5注意天气预报，避开大雨天气浇筑混凝土。4.2 、生产准备4.2.1临时用水混凝土罐车冲洗用水取用降水井中的压力提升水，冲洗后的废水先流经沉淀池，再进
7、入市政管网；养护用水利用已接至基坑南侧的水管，用橡皮管将水引至用水点。4.2.2临时用电 15 根振捣棒分接 2 台移动配电箱，振捣器备用电源由发电机引至基坑专用配电箱，如停电时， 2 台移动箱接发电机专用配电箱，为确保安全，振捣器实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于 30mA，动作时间不大于 0.1 秒。4.2.3 施工机械根据现场情况，所需机械如下表序号机 械 名 称数量备 注1罐车 (7m3)15辆 /h2地泵2台350 振捣棒25根10 根备用4发电机组1台停电时备用5、主要施工方法及技术措施5.1 主要施工方法第 3 页3word5.1.1 预拌混凝土的供应及质量要求：由于混凝土方量较
8、大，故选定由两个一级站同时供应混凝土，但要严格控制原材料及配合比，要求混凝土的初凝时间不小于 810h，混凝土现场坍落度 1618cm。5.1.2混凝土的运输3底板混凝土量约为2100m, 现场设置 2 台混凝土输送泵，根据泵送能力及现场实际情况，每台泵333罐车 20每小时泵送混凝土按 4050m/h ，2 台泵输送能力为 80 100 m/h ，两搅拌站共需配备7m/h25 辆，预计浇筑时间需要 3945h 左右。5.1.3 底板混凝土浇筑：浇筑混凝土采用斜面分层，用“由远至近、一个坡度、薄层浇筑、一次到顶”的方法，?每作业面分前、中、后三排振捣混凝土，在出料口、坡角、坡中各配备2 根振捣
9、棒振捣，边浇筑边成型及抹平底板表面，标高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严格控制板面标高和表面平整，混凝土浇筑使用50振捣棒，振捣时要做到“快插慢拔” ，振捣延续时间以混凝土表面呈现浮浆和不再沉落、气泡不再上浮来控制，避免振捣时间过短和过长。50 振捣棒有效半径 R按 30cm考虑（此数据为经验数据） ，则振捣棒插点的移动距离不能大于其作用半径的1.5 倍，即 45cm；插点方式选用行列式或边格式，振捣时注意振捣棒与模板的距离，不准大于 0.5R，即 15cm，并避免碰撞钢筋、模板、预埋管；为使分层浇筑的上下层混凝土结合为整体，振捣时振捣棒要求插入下一层混凝土不少于5cm；混凝土浇筑过程中表
10、面的泌水及时排入电梯井坑或集水坑内，用潜水泵抽走；混凝土浇筑过程中，钢筋工经常检查钢筋位置，如有移位，必须立即调整到位。5.1.4 混凝土表面处理：大体积混凝土表面的水泥浆较厚， 浇筑后 48h 内初步用长刮尺刮平， 初凝前用铁滚筒滚压两遍，再用木抹子搓平压实，然后用塑料扫把扫毛。5.1.5 混凝土试块制作和坍落度检测：333混凝土试块按每 100m取样一组，对于若连续浇筑超过1000m的部位可以每 200m，取样一组，每一种配合比留做 1 组抗渗试块；预拌混凝土到达现场后，试验员检查混凝土的坍落度，每工作班不少于 2 次，并做好记录。5.1.6 混凝土养护：混凝土浇筑完成 12h 后，浇水养
11、护。根据测温的结果随时对养护措施作出调整，若内外温差较大，覆盖塑料薄膜，上铺保温被，养护时间不少于14d。5.1.7 混凝土测温：大气温度：每天 8:00 、14:00 、20:00 及 2:00 时的温度，并取平均值。混凝土温度：入模温度，每台班4 次。养护温度：沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点（见附图），每处垂直方向沿板底、板中和板面布置 3 个点，板面测温点距离板面50mm，板底测温点距离板底面50mm；本工程采用酒精温度计测温 , （测温方法 : 将温度计插入测孔中 , 四周用保温材料填塞 , 停置 3-5 分钟后迅速取出 , 并立刻读数 , 记入记录表格中 ）在底板混凝土
12、中预埋测温探头 , 设专人进行测温工作，坚持24h 连续测温，混凝土终凝后，开始测温，测温点布置见附图。测温孔的做法及布置：测温孔采用 10- 15 钢管制作，一端封闭，在混凝土未初凝前插入混凝土内，外部留 5cm左右。测温人员安排：测温由实验员马勇负责，温度上升阶段需安排四人，每组两人，一人测量，一人记录，保证两小时测量一次；温度下降阶段安排两人，保证六小时测量一次。同时，测温时需用棉花将测温孔堵严，使测温表与外界环境隔离。测温结果每天交技术人员审阅一次，以便发现问题及时处理。5.2 大体积混凝土裂缝控制技术措施为了降低 C35 大体积混凝土的最高温度，使中心温度与表面温度之差不大于25，最
13、主要的第 4 页4word措施是降低混凝土的水化热，为此会同搅拌站制订以下措施5.2.1水泥选用 42.5 #矿渣水泥，其特点是水化热较低，水泥用量为330 Kg/m3 左右。5.2.2掺加料混凝土中掺入一定数量的粉煤灰，不仅能取代部分水泥，还能改善混凝土的可泵性，降低混凝土中的水泥水化热，本工程掺级磨细粉煤灰，掺量约100Kg/m3 左右。5.2.3粗、细骨料选用 540mm的石子，石子含泥量小于 1%；细骨料采用中粗砂，细度模数在2.3 以上，含泥量小于 2%。5.2.4外加剂掺入水泥用量 8%的 CEA膨胀剂，能有效地防止龟裂，提高防水性能。5.2.5混凝土的搅拌用水采用井水或冰水，降低
14、混凝土的出机温度。5.2.6加强施工中的温度控制： 在混凝土浇筑后， 做好混凝土的保温与保湿养护， 减低温度应力，今年 4 月份天气较好，做好保温的准备措施；合理安排施工程序，控制混凝土在浇筑中均匀上升，避免混凝土拌合物堆积较大高差。6、质量标准需注意的质量问题6.1质量标准：6.1.1主控项目： 混凝土所用的水泥、水、骨料、外加剂等必须符合施工规范和有关标准的规定。 混凝土的配合比、原材料计量、搅拌、养护和施工缝处理等必须符合规范及有关规定。并检查出厂合格证和试验报告必须符合质量要求。混凝土强度的试块必须按混凝土强度检验评定标准（GBJ10787）的规定取样、制作、养护、和试验，其强度必须符
15、合施工规范的规定。6.1.2 一般项目：混凝土应振捣密实；不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣、麻面等缺陷，预埋件位置正确。允许出现偏差如下表：项次项目允许偏差检验方法（ mm）1轴线位置10用经纬仪或拉线尺量检查2标高+0，-5用水准仪或拉线尺量检查平面外型尺寸 53凸台（地梁）外型尺寸+0，-5尺量检查凹穴（积水坑）尺寸+5，-04中心线位置+8，-0在根部或顶端用水准仪或拉线预埋件中心距 2尺量检查5中心线位移10尺量纵横两个方向检查预留孔洞深度尺寸+10，-0尺量检查6标高+10，-0预埋螺栓 2拉线尺量检查中心线位移第 5 页5word6.2应注意的质量问题6.2.1混凝土不密实：由于
16、下料过厚，振捣不实或漏振、吊帮模板根部砂浆涌出等原因，造成蜂窝、麻面或孔洞；拆模过早，混凝土浆粘在模板上，也会造成麻面。6.2.2 混凝土表面不平、标高不准、尺寸增大：由于水平标志线或小木撅不准，操作时未认真找平，混凝土多铺过厚、少铺过薄等原因造成。6.2.3预埋件位移：主要是预埋件固定措施不当，或浇筑混凝土时碰撞、振捣棒插入不准造成。6.2.4露筋：钢筋的垫块漏放或位移，钢筋紧贴模板或振捣不实、漏振，均会造成漏筋。6.2.5缝隙夹渣：后浇带处未清理干净，混凝土结合不好有杂物。6.2.6 不规则裂缝：基础过大，内部由于水化热产生温度应力，上下层混凝土结合不好，养护不够，或过早拆模等原因造成。7
17、、成品保护7.1 要保护好预埋件、预埋螺栓、预留孔洞、测温管和水电管线的位置正确，不得碰撞，振捣混凝土时勿挤偏或埋入混凝土内。7.2 施工缝、止水片、支模铁件设置与构造须符合设计要求。7.3 为保护钢筋、模板尺寸位置正确，不得碰撞、改动模板、钢筋。，保证模板的牢固和严密。7.4 在支模或吊运其它物件时，不得碰坏止水环。7.5 侧面模板应在混凝土强度能保证其棱角不因拆模而受损坏时，方可拆模；在已浇筑的混凝土强度达到 1.2Mpa 以上时，方可在其上来往行走和进行上部施工。7.6 夜间施工时应合理安排施工工序，配备足够的照明设施。8、安全文明施工措施8.1 施工前，工程技术负责人要将施工方法，安全
18、技术措施等情况向全体职工进行安全技术措施交底。8.2 施工现场的各种安全， 消防设施的劳动保护器材要加强管理，定期进行检查维修， 及时消除隐患，保证其安全有效。8.3积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期进行安全工作大检查。8.4现场作业面禁止从基坑向下抛掷东西，防止砸伤人。8.5 增加施工现场马道的防滑措施。9、环保措施9.1 遗洒的混凝土及时清理外运，做到工完料净脚下清，保持施工现场的整洁，干净。9.2 各种机械使用维修保养人定人定期检查，保持机械场地的整洁。9.3 现场道路场地全部用混凝土硬化，并随时进行清扫、洒水，保持场地内干净湿润，来抑制避免扬尘；9.4 大门处设两个322
19、m 的沉淀池，清洗罐车及地泵的污水，经一清再过二清，经二次沉淀处理后排入市政污水系统。9.5 夜间施工禁止大声喧哗，禁止振捣棒直接振捣钢筋或模板。附件：混凝土的裂缝控制1、 混凝土浇筑前的裂缝控制计算在大体积混凝土浇筑前， 根据施工拟采用的防裂措施和现有的施工条件， 先计算混凝土的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过计算，估量可能产生的最大温度收缩应力， 如不超过混凝土的抗拉强度， 则表示所采取的防裂施工措施能够有效的控制和预防裂缝的出现，如果超过混凝土的抗拉强度，则可采取措施调整混凝土的入模温度、降低水化热第 6 页6word温升值、降低混凝土的内外
20、温差、改善施工操作工艺和混凝土拌合物性能等技术措施重新计算，直至计算的应力在允许的范围内。1.1混凝土的水化热绝热温升值T（t ）= CQ（ 1-e -mt ）/c T（3 ）=300250（ 1-2.718 - 0.3 3）/0.96 2400=19.3 Tmax=300334/0.96 2400=43.5T（ t ） 混凝土浇筑完 t 段时间，混凝土的绝热温升值（）C 每立方米混凝土的水泥用量（）Q 每千克水泥水化热（ J/ ）c 混凝土的热比，一般由 0.92 1.00 ，取 0.96 （J/ K）混凝土的质量密度，取 2400 /m3e常数， e=2.718m与水泥品种、浇筑时与温度有
21、关的经验系数，一般为0.2-0.4t 混凝土浇筑后至计算时的天数1.2 各龄期混凝土的收缩变形值 y（ t ） =0 y（1- e -0.1t ） Mi y （t ）=3.24 10-4 （ 1- e -0.1t ） 1.25 1.35 1.0 1.0 1.0 0.93 0.54 1.2 1.0 0.9 =2.96510-4 （ 1- e -0.1t ）式中 y（ t ）各龄期（d）混凝土的收缩相对变形值 0y 标准状态下最终收缩值（即极限收缩值）取 3.24 10-4 M i 考虑各种非标准条件的修正系数。查表得： M1=1.25 M 2=1.35 M 3=1.0 M 4=1.0 M 5=1
22、.0 M6=0.93 M 7=0.54 M 8=1.2 M 9=1.0 M 10=0.91.3 各龄期混凝土收缩当量温差T y（ t ） =- y （ t ）/ 式中 T y（ t ）各龄期（ d）混凝土收缩当量温差-5 y(30)=0.76810-4Ty(30)= 7.68 y(27) =0.70210-4Ty(27)= 7.02 y(24) =0.63310-4Ty(24)= 6.33 y(21) =0.56210-4Ty(21)= 5.62 y(18)=0.48810-4Ty(18)= 4.88 -4 y(15)=0.41310Ty(15)= 4.13 y(12)=0.33510-4Ty
23、(12) = 3.35 y(9)=0.25510-4Ty(9)= 2.55 y(6)=0.17310-4Ty(6)= 1.73 y(3)=0.0 8810-4Ty(3)= 0.88 各龄期混凝土的综合温度及总温差各龄期混凝土降温的综合温差T(6)= 2.02+1.73-0.88=2.87 T(9)= 2.82+2.55-1.73=3.64 T(12)= 2.90+3.35-2.55=3.70 T(15)= 2.38+4.13-3.35=3.16 T(18)= 1.67+4.88-4.13=2.42 第 7 页7wordT(21)= 1.41+5.62-4.88=2.1 5T(24)= 0.70
24、+6.33-5.62=1.41 T(27)= 1.14+7.02-6.33=1.83 T(30)= 1.23+7.68-7.02=1.89 底板的总温差T= T(6) + T (9) + T (12) + T (15) + T (18) + T (21) + T (24) + T (27) + T (30)=2.87+3.64+3.70+3.16+2.42+2.15+1.41+1.83+1.89=23.071.4 各龄期混凝土弹性模量E （ t ） =E（ 0）（ 1-e -0.09t ）式中 E（ t ） 混凝土从浇筑至计算时的弹性模量（ N/ 2）；计算温度应力时，一般取平均值。 E （0
25、）混凝土的最终弹性模量（ N/ 2）E5(1-e- 0.09 352(3) = 0.260 10)=0.0616 10 N/mmE5 (1-e- 0.09 652(6) = 0.260 10)=0.108010 N/mmE5 (1-e- 0.09 952(9) = 0.260 10)=0.144310 N/mmE= 0.26 105(1-e- 0.09 12)= 0.171652(12)10 N/mmE= 0.26 105(1-e- 0.09 15)=0.192452(15)10 N/mmE= 0.26 105(1-e- 0.09 18)=0.208052(18)10 N/mmE= 0.26
26、105(1-e- 0.09 21)=0.221052(21)10 N/mmE= 0.26 105(1-e- 0.09 24)=0.230052(24)10 N/mmE= 0.26 105(1-e- 0.09 27)=0.237152(27)10 N/mmE= 0.26 105(1-e- 0.09 30)=0.243052(30)10 N/mm1.5 各龄期混凝土的应力松驰系数考虑荷载持续时间和龄期的影响，查得混凝土各龄期的应力松驰系数为S(3) =0.186S(6) =0.208S(9) =0.214S(12)=0.215S(15)=0.233S(18)=0.252S(21)=0.301S(2
27、4)=0.524S(27)=0.570S(30)=1.001.6混凝土的温度收缩应力混凝土因外约束引起的温度、收缩应力可按以下简化公式计算= E（ t ） TS tR/ （1- ）（ ）式中 T混凝土的最大综合温差（） ， T= T（ t ） + T 0- T hT0混凝土的入模温度（）Th混凝土浇筑后达到稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温；当大体积混凝土结构暴露在室外且未回填时， T 值混凝土水化热最高温升值（包括浇灌入模温度）与当地月平均最低温度之差进行计算。S（ t ） 考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3 0.5R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=1；当为滑动的垫层
28、时， R=0；一般地基取0.25 0.50混凝土的泊松比，可采用 0.15 0.201.6.1底板水平阻力应力计算-22地基水平阻力系数 C 值计算，根据场地情况取C =4.0 10N/mm。XX11.6.2各台阶温度差和收缩引起的温度应力a. 6 天( 第一台阶降温，自第六至第三十天温差和收缩引起的应力) 第 8 页8word根据公式 max= i =- Ei(t) Ti(t) (1- 1/(ch L/2)S (t) 和 =( C X/H E i(t) ) 1/2 可求得-251/2-5当 t=6=( 4. 010 /(22000.108 10 )=4.23 10 L/2=4.23 10-5
29、 98200/2=2.076 则可得到 chL/2=4.052 (6) = 0.108 1051.0 10-5 2.87 (1 - 1/4.052) 0.208=0.0485Mpab. 当 t=9=( 4. 010-2 /(2200 0.1443 10 5) 1/2 =3.66 10-5 L/2=3.66 10-5 98200/2=1.797 则可得到 chL/2=3.099 (9) = 0.1443 1051.0 10-5 3.64 (1 - 1/3.099) 0.214=0.0763Mpac. 当 t=12 =( 4. 010-2 /(2200 0.1716 10 5) 1/2 =3.36
30、 10-5 L/2=3.36 10-5 98200/2=1.650则可得到 chL/2=2.700 (12) = 0.1716 105 1.0 10-5 3.70 (1 - 1/2.700) 0.215=0.0860Mpad. 当 t=15=( 4. 010-2 /(2200 0.1924 10 5) 1/2 =3.17 10-5 L/2=3.17 10-5 98200/2=1.556 则可得到 chL/2=2.477 (15) = 0.1924 105 1.0 10-5 3.16 (1 - 1/2.477) 0.233=0.0844Mpae. 当 t=18=( 4. 010-2 /(2200
31、 0.208 105) 1/2 =3.05 10-5 L/2=3.05 10-5 98200/2=1.498 则可得到 chL/2=2.350 (18) = 0.208 1051.0 10-5 2.42 (1 - 1/2.350) 0.252=0.0730Mpaf. 当 t=21 =( 4. 010-2 /(2200 0.221 105) 1/2 =2.96 10-5 L/2=2.96 10-5 98200/2=1.453则可得到 chL/2=2.255 (21) = 0.221 1051.0 10-5 2.15 (1 - 1/2.255) 0.301=0.0798Mpag. 当 t=24=(
32、 4. 010-2 /(2200 0.230 105) 1/2 =2.90010-5 L/2=2.900 10-5 98200/2=1.424 则可得到 chL/2=2.197 (24) = 0.230 1051.0 10-5 1.41 (1 -1/2.197 ) 0.524=0.0925Mpah. 当 t=27=( 4. 010-2 /(2200 0.237 10 5) 1/2 =2.86 10-5 L/2=2.86 10-5 98200/2=1.404 则可得到 chL/2=2.160 (27) = 0.237 1051.0 10-5 1.83 (1 - 1/2.160) 0.570=0.
33、1330Mpai. 当 t=30 =( 4. 010-2 /(2200 0.243 105) 1/2 =2.82 10-5 L/2=2.82 10-5 98200/2=1.385则可得到 chL/2=2.122(30) = 0.243 1051.0 10-5 1.89 (1 - 1/2.122)1.0第 9 页9word=0.243Mpaj. 总降温产生的最大拉应力 max=0.0485+0.0763+0.0860+0.0844+0.0730+0.0798+0.0925 +0.133+0.243=0.9165Mpa混凝土 C35，取 Rf=1.8/0.9165=1.961.15, 满足抗裂条件。第10 页10