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1、云南中部山区管道工程设计的暴雨分析(2)3 结果分析3. 1 暴雨统计参数及设计暴雨成果利用 Pearson - 型曲线对 8个站点时段暴雨和最大 1 d 降雨量进行频率计算，得到 Cv、Cs 统计值（ 表 2） .设计暴雨通常可分为 5 种标准历时（ 10 min、60 min、6 h、24 h 和 3 d）8,鉴于 18 处工程断面以上集水面积不大，次洪历时一般不超过 24 h,故设计暴雨历时取 24 h.由于竹阱口、老鸦关、王家滩、三家村、华亭寺等站只有实测最大 1 d雨量而没有或 24 h 暴雨量系列太短，需根据具有长系列资料的海口站和蔡家村站最大1 d 暴雨量与24 h 暴雨量的关系
2、来插补和订正。根据海口站和蔡家村站同期最大 24 h 暴雨量与最大 1 d 雨量分析，其比值分别为 1. 13 和 1. 12,由此可求得各站多年平均最大 24 h雨量，再按各站最大 1 d 雨量的 Cv 值及 Cs 值，确定24h 暴雨设计成果，见表 3.3. 2 点暴雨量与站点高程相关关系中缅天然气管道昆明西支线穿越线路中，除螳螂川和禄裱河之外，其余 18 处河道或沟谷集水面积均较小，其设计洪水宜采用暴雨法推求。为分析 18 处工程穿越断面集水区的最大24 h 雨量，建立各站24 h 暴雨与站点高程的关系见图 2.由图 2 可知，工程沿线各设计频率最大 24 h 降雨量与高程的拟合关系较好
3、，表征拟合精度的 R2值均在 0. 6 以上。3. 3 设计面暴雨量将穿越断面以上流域的平均高程代入 24 h 暴雨与站点高程的关系式，即可计算出各个沟谷对应平均高程的 24 h 点暴雨量。因区域暴雨成因复杂多变，考虑点暴雨量与面暴雨量之间的折减系数，即可计算出各个沟谷集水区的设计面暴雨量。根据云南省山区暴雨量点 - 面折算系数分析表，集水面积在 5 km2以内时不进行折算，集水面积在 5 km2以上时开始进行折算，面积越大，折算系数越小。由于中缅天然气管道昆明西支线防洪标准为 50 a 一遇，故在此仅计算 P =2% 设计面暴雨量。计算成果见表 4.4 结 论滇中山区线性工程地域跨距较大，穿
4、越众多集水面积较小沟谷，往往缺乏实测洪水资料，一般通过暴雨途径推求洪水，因此设计暴雨计算是该区域设计洪水推求最为关键的环节。滇中山区气候复杂，立体气候较为明显，该区域暴雨量与海拔高程密切相关，设计暴雨量随海拔高程的增加而逐步增大。因此，利用 P -型曲线对各站点实测暴雨量进行频率计算，得到各站点不同频率的暴雨量与站点高程的相关关系，结合线性工程穿越沟谷断面集水区平均高程，计算其各种频率点暴雨量，再采用点 - 面折减系数计算设计面暴雨量。该方法符合区域暴雨特征。中缅天然气管道昆明西支线设计暴雨分析实例表明，工程沿线各设计频率最大 24 h 降雨量与高程的拟合关系较好，满足线性工程设计暴雨计算要求
5、，可为滇中山区线性工程穿越沟谷暴雨洪水计算提供一种有效途径。参考文献：1 李明财，任雨，熊明明，等。 天津市设计暴雨的空间分布特征J.地理科学，2012,32（ 12） :1538 -1544.2 李宏波，何萍。 云南高原城市发展对降雨的影响-以楚雄市为例J. 山地学报，2011,29（ 5） :575 -580.3 黄津辉，向文艳，户超，等。 天津市设计暴雨方法比较及公式修正J. 天津大学学报： 自然科学与工程技术版，2013,46（ 4） : 354 -360.4 员汝安，张伟，曹升乐。 流域设计暴雨计算方法J. 山东工业大学学报，2011,（ 3） :17 -20.5 张徐杰，林盛吉，马冲，等。 HadCM3 模式下钱塘江流域设计暴雨估算J. 水文，2013,33（ 1） :21 -26.6 任雨，李明财，郭军，等。 天津地区设计暴雨强度的推算与适用J. 应用气象学报，2012,23（ 3） :364 -368.7 栗雪峰，刘俊萍。 无资料地区设计暴雨计算研究J. 人民长江，2014,45（ 17） : 23 - 25.8 王家祁。 中国短历时点暴雨统计和时深关系分析C水文研究报告选编（ 第四集） . 南京： 水利电力部南京水文水资源研究所，1985: 22 - 33.