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1、1,GB51022-2015,CECS102:2002(2012年版),2,门刚修订主要变化,术语 材料 变形限值 荷载和荷载组合效应 构件设计 檩条和墙梁设计 连接和节点设计 柱计算长度 其他,3,术语,CECS102:2002,部分封闭式建筑 2.1.3 部分封闭式建筑: 受外部正风压力的墙面上孔口总面积超过该建筑物其余外包面(墙面和屋面)上孔口面积的总和，并超过该墙毛面积的5% ，且建筑物其余外包面的开孔率不超过20% 的建筑。,GB51022-2015,部分封闭式建筑 2.1.9 部分封闭式建筑: 受外部正风压力的墙面上孔口总面积超过该建筑物其余外包面(墙面和屋面)上孔口面积的总和，并
2、超过该墙毛面积的10% ，且建筑物其余外包面的开孔率不超过20% 的建筑。,4,材料,CECS102:2002,强度设计值 屈服强度最小值,GB51022-2015,强度设计值 屈服强度最小值 新增LQ550钢号 （只用于屋面和墙面板）,5,材料,CECS102:2002,强度设计值 屈服强度最小值,GB51022-2015,强度设计值 屈服强度最小值 新增LQ550钢号 （只用于屋面和墙面板）,6,材料,CECS102:2002,强度设计值 屈服强度最小值,GB51022-2015,强度设计值 屈服强度最小值 新增LQ550钢号 （只用于屋面和墙面板）,7,变形限值,CECS102:2002
3、,3.4.2 单层门式刚架的柱顶位移设计值，不应大于表3.4.2-1 规定的限值。 6.1.1工字形截面梁、柱构件腹板的计算高度hw与其厚度tw之比，不应大于250（235/fy）。此处fy为钢材屈服强度。,GB51022-2015,3.3.1柱顶位移值。 主要有以下几点变化： 夹层处柱顶水平位移限值宜为H/250（H为夹层处柱高度）; 无吊车情况下:当采用砌体墙时，柱顶位移限值为h/240; 3.3.2门式刚架受弯构件的挠度值： 主要增加了抗风柱或抗风桁架的水平挠度：L/250 3.4.1工字形截面梁、柱构件腹板的计算高度hw与其厚度tw之比，不应大于250。,8,荷载和荷载效应-温度作用,
4、CECS102:2002,4.3.1 门式刚架轻型房屋钢结构的温度区段长度(伸缩缝间距) , 应符合下列规定: 纵向温度区段不大于300m; 横向温度区段不大于150m 。 当有计算依据时，温度区段长度可适当加大。,GB51022-2015,4.1.1设计荷载考虑温度作用 5.2.4规定温度区间，“不宜大于”。 横向温度区段区间大于150m，考虑温度影响。 6.3增加温度作用分析,9,荷载和荷载效应-风荷载,CECS102:2002,Wk=UsUzWo Us -风荷载体型系数（考虑内、外风压最大值的组合，且含阵风系数） W0-基本风压，按建筑结构荷载规范的规定值乘以1.05采用。,GB5102
5、2-2015,Wk= UwUzWo -门式轻钢结构是风荷载敏感结构，=1.1表示对基本风压的提高。对维护结构=1.5，考虑阵风作用。 Uw 风荷载系数。 （新规范w0不需要乘以1.05） 考虑内、外风压最大值的组合。内压考虑“鼓风效应”和“吸风效应”。,10,荷载和荷载效应-雪荷载,CECS102:2002,按照建筑结构荷载规范，未明确重现期,GB51022-2015,明确门式刚架结构为雪荷载敏感结构，采用100年重现期。 4.3.3高低屋面及相邻屋屋面满足（hr-hb)/hb0.2时，考虑雪漂移和雪堆积 4.3.4积雪平均密度比荷载规范大 30Kg/m3,11,荷载和荷载效应-地震作用,CE
6、CS102:2002,根据建筑抗震设计规范1.0.2抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计。 表3.1.5承载力抗震调整系数区分构件与连接形式，不区分强度破坏和稳定破坏。 3.1.6阻尼比取0.05 3.1.6地震作用效应可采用底部剪力法分析确定,GB51022-2015,3.1.4当抗震设防烈度7度（0.15g）及以上时，应进行地震作用组合的效应验算。 表3.1.5承载力抗震调整系数对强度破坏取0.85，稳定破坏取0.9 增加抗震构造措施3.4.3 6.2.1规定敞开式房屋的阻尼比0.035；其余房屋按外墙面积开孔率插值计算。 6.2.2等高房屋可采用基底剪力法进行横向钢架的水
7、平地震作用计算，不等高房屋可按振型分解反应谱法计算。 6.2.5纵向柱列的地震作用采用基底剪力法。,12,结构形式,CECS102:2002,4.2.2门式刚架的跨度宜采用936m 4.2.2门式刚架的平均高度宜采用4.59m;当有桥式吊车时不宜大于12m. 4.4.3外墙： 抗震设防烈度不高于6度时，可采用轻型钢墙板或砌体；抗震设防烈度为7度、8度时，可采用轻型钢墙板或非嵌砌砌体；当抗震设防烈度为9度时，宜采用轻型钢墙板与柱柔性连接的轻型墙板。,GB51022-2015,5.2.2门式刚架的单跨跨度宜采用1248m 新规范无此项内容 5.3.3外墙： 当抗震设防烈度在8度及以下时，宜采用轻型
8、金属墙板或非嵌砌砌体；当抗震设防烈度为9度时，应采用轻型金属墙板与柱柔性连接的轻型墙板。,13,构件设计,CECS102:2002,GB51022-2015,7.1.1有效宽度系数 7.1.1取消CECS102:2002规程中要求腹板变化不超过每米60mm的限制。 7.1.1.1工字型截面构件腹板的受剪板幅，考虑屈曲后强度时，应设置横向加劲肋，板幅的长度与板幅范围内的大端截面高度相比不应大于3. 剪切屈曲系数和屈曲后强度计算方法：在等截面区格的公式上乘以楔率折减系数（其实还有一个未命名的系数ps，对fv修正，将原来的fv做连续化处理）。 7.1.2.3梁腹板在与中柱连接处，中间加劲肋压力计算公
9、式引入腹板剪切屈曲稳定系数做连续化处理。,6.1.1有效宽度系数 6.1.1.6当利用腹板屈曲后抗剪强度时，横向加劲肋间距a宜取hw2hw,14,构件设计,CECS102:2002,GB51022-2015,7.1.3变截面柱平面内稳定：修改为轴力和弯矩采用大端截面，以便能够退化成等截面构件。 弯矩放大系数放大（见条文说明）。 考虑截面塑性发展。 7.1.4增加托梁稳定性计算，也可用于屋面梁不设隅撑的情况。考虑截面塑性发展。 7.1.5变截面柱平面外稳定：修改为轴力和弯矩采用大端截面，以便能够退化成等截面构件；截面等效弯矩系数变化较大;考虑截面塑性发展。 7.1.6增加屋面斜梁平面外计算长度考
10、虑隅撑作用的条件；增加单面隅撑的副作用。 7.1.6增加斜梁整体稳定计算方法（设隅撑梁） 7.2增加端部刚架设计要求：抗风柱节点设计；端部屋面梁不宜设置隅撑；抗风柱弯矩平面外计算长度。,6.1.3对于楔形柱，轴力项以小头为准，弯矩项以大头为准（这种计算方法偏保守） 6.1.6构造保证斜梁的整体稳定性（隅撑间距）,对于屋面梁构件，规范进一步明确了，隅撑不能作为屋面梁的面外刚性支撑点，规范将隅撑考虑为一个面外弹性约束。,15,构件设计,CECS102:2002,GB51022-2015,6.1.6隅撑计算公式 8.4.1条文说明提供隅撑连接节点。 8.5增加圆钢支撑与刚架连接节点,6.1.6隅撑计
11、算公式,16,檩条和墙梁,CECS102:2002,GB51022-2015,9.1.3檩条设计：单跨简支；连续嵌套搭接；多跨静定梁模式（重点介绍） 9.1.4实腹式檩条卷边宽厚比不宜大于13，卷边宽度与翼缘宽度之比不宜小于0.25（保证卷边对翼缘的充分约束），不宜大于0.326（保证卷边不先于翼缘局部屈曲） 9.1.5实腹式檩条的强度计算： 屋面能阻止檩条侧向位移和扭转 9.1.5增加檩条抗剪强度的验算,6.3.7实腹式檩条的强度计算 屋面能阻止檩条侧向位移和扭转,强度计算公式主要变化： 按檩条腹板平面内的弯矩及几何特性计算，无需计算垂直于腹板的荷载分量作用，强度验算轴由原来的主轴转到平行轴
12、。（屋面坡度小于1/10时）,17,檩条和墙梁,CECS102:2002,GB51022-2015,9.1.6当檩条腹板高厚比不大于200时，可考虑取消檩托板，验算檩条局部屈曲承压能力。 9.1.7,檩条兼做屋面横向水平支撑压杆和纵向系杆时，檩条长细比不应大于200 。（CECS102:2002中为220） 9.3.1增加规定： 实腹式檩条跨度不宜大于12m； 当单坡长度大于50m,宜在中间增加一道双向斜拉条和刚性撑杆组成的桁架结构体系。 9.3.2规定：撑杆长细比不应大于220 9.3.4关于屋面檩条倾覆力矩的规定 9.4.4墙梁在风吸力作用下的稳定计算按冷弯薄壁型钢结构技术规范,18,檩条
13、计算对比-1,对比可见，对于对称截面，由于主轴和平行轴重合，恒+活+风压的组合显然大于原规程中的恒+活组合，所以强度都是增大的；风吸对比旧规程，虽然体型系数有所降低，但风荷载调整系数提高（1.05变为1.5），总体对比系数（1.5*1.08/1.05*1.151),可见风吸作用的标准值还是提高的。 结论：对于对称截面的檩条，新规范无论是强度还是稳定，一般情况下都会增大。,19,檩条计算对比-2,对比可见，当风压较小时，转轴的影响显然要大于风压带来的影响，所以强度应力新规范反而有所降低，但是，随着风压的增大，新规范的强度应力最终会大于旧规程。在稳定方面，由于还是按照主轴计算，所以最终的趋势与对称
14、截面一致。,20,连接和节点设计,GB51022-2015,10.1.2规定:由地震作用控制结构设计的门式刚架轻型房屋钢结构构件不得采用单面角焊缝连接。 10.1.310.1.5增加几处焊缝规定,10.2.3,21,连接和节点设计,CECS102:2002,GB51022-2015,10.2.7规定端板连接节点计算的内容 10.2.7 10.2.910.2.10增加吊车梁及牛腿连接节点,7.2.5 螺栓中心至翼缘板表面的距离，应满足拧紧螺栓时的施。工要求，不宜小于35mm。螺栓端距不应小于2 倍螺栓孔径。 7.2.9端板的厚度t不应小于16mm 7.2.21 梁与柱端板连接节点的刚度计算应符合
15、下列规定: 1 门式刚架梁与柱的端板式连接节点，应按理想刚接进行设计，以确保刚架的整体刚度和承载力。单跨门式刚架梁与柱的连接节点，转动刚度(R) 应按公式(7.2.21- 1)计算。多跨框架的中柱为摇摆柱时，式中的系数应适当提高，可取40 或50 。,22,柱脚锚栓设计,CECS102:2002,GB51022-2015,7.2.20柱脚锚栓不宜用于承受柱脚底部的水平剪力,10.2.15第三款：当剪力由不带靴梁的锚栓承担时，应将螺母、垫板与底板焊接，柱底的受剪承载力可按0.6倍的锚栓受剪承载力取用。当柱底水平剪力大于受剪承载力时，应设置抗剪键。 对锚栓的最小锚固长度做出规定。,23,柱计算长度
16、,GB51022-2015,对于铰接单跨的结构，规范中给出的长度系数公式显然大于2，而按照旧规程查表法得到的系数则会在1.0上下。 旧规程按整体失稳的方法来考虑柱计算长度时，柱的计算长度系数是和柱轴力相关的，轴力大的柱计算长度小。新规范A.0.1A.0.6的计算方法则完全脱离内力，只和结构的几何特性相关，当结构形式确定以后，构件的计算长度系数就确定了。 虽然新规范建议采用新方法来计算柱的计算长度系数，但在附录A.0.8中保留了原规范考虑整体失稳的方法，但公式略有修改。和原规程的一阶分析法相比，铰接柱脚的计算长度略有增大，刚接柱脚的计算长度会略有减小。规范对该方法的适用条件做了明确限制：“屋面梁在一个标高上”。 摇摆柱对框架柱的影响,24,其他,GB51022-2015,3.2.6新增了抗滑移系数表格，特别区分了普通钢结构的冷弯薄壁钢结构，而且对于普通钢结构的抗滑移系数也不同于钢结构规范。 门式刚架快速建模增加挑檐的快速输入功能。 增加荷载计算系数功能。 新版计算书图文并茂。 维护系统、钢结构防护、制作、运输安装与验收。,25,谢谢大家！,