钢筋混凝土肋形.doc

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1、计算书正文1设计资料某水电站生产副厂房为2级水工建筑物，采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖，结构布置如图9-16所示。楼盖设计条件如下：(1)厂房按正常运行状况设计；(2)楼面均布活荷载标准值为6kN/m2；(3)楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（比重为20kN/m3），板底及梁用17mm厚混合砂浆粉底（比重为17kN/m3）；(4)混凝土强度等级C25；梁柱内受力主筋用HRB335钢筋，其它用HPB235钢筋。2. 结构平面示意图： 3,各构件界面尺寸初估 楼盖为钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖，由板，主梁，次梁等几部分构成。在一般肋形结构中，板的跨度以1.72.5m为宜，故楼盖的跨度取2.0m。

2、板的厚度常为60120mm,按照刚度要求，板厚不宜小于1/40(连续板)。工业建筑的楼盖板厚常在120200mm左右，因此板的厚度取80mm。根据经验，一般主梁的跨度以58m为宜，次梁跨度以46m为宜。多跨连续次梁截面高度h=(1/121/18)l(l为次梁间距)多跨梁截面高度h=(1/81/12)L(L为主梁间距)。按高跨比条件，要求板厚h=1/40=2160/40=54;水工建筑物的楼板，要求h=80mm,所以取板厚h=80mm。次梁截面尺寸： h=386550 h264 取h=450mm; b=160240 取b=200mm;主梁截面尺寸： =433650 且h=433 取h=600mm

3、: b=200300 取b=300mm:4，板的设计 （1）计算简图。板为9跨连续板，其结构尺寸见图9-17（a），为了便于用表格计算，计算简图按5跨考虑，如图9-17(b)所示。已知次梁截面宽度为200板在墙上的支撑长度为a=120边跨 取=1.975。中间跨 =2.160m-0.20m=1.960m2、荷载计算：取宽度为1m的板计算 恒荷载： 板自重 0.08251=2.0 KN/m 20mm抹面 0.02201=0.4 KN/m 12mm抹面 0.012171=0.204KN/m 标准值g=2.604 KN/m 设计值 g=g=1.052.604=2.734 KN/m 活动荷载： 标准值

4、q=6.0 KN/m 设计值q=q=6.01.2=7.2 KN/m考虑主梁对次梁的转动约束，折算荷载为： g=g+q/2=2.734+7.2/2=6.3KN/m q=q/2=7.2/2=3.6KN/m内力计算按弹性方法计算，由于边跨与中间跨度之间相差不到10%，可采用等跨表格计算，查表得到： ；M=+计算简图如下连续板截面弯矩的计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内及中间跨跨内中间支座弯矩计算系数-/(KNm)3.46-3.462.37-2.37（2） 、连续板各截面配筋计算 b =1000mm，h =80mm，有效高度=80mm-25mm =55mm，=1.0；连续板各截面的配筋计算如下

5、表： 连续板各截面配筋计算截面位置1B2CM / KNm4.256-4.2562.753-3.2160.110.110.0750.0890.1180.1180.080.092/轴线选配钢筋384384246302实配钢筋面积8125402812540281902658160314轴线3993992590.8207.23020.8241.6实际配筋验算配筋率：0.27281254020.58125402=0.58220228=0.2858200251=0.314中间区格板带（轴线间）存在内拱作用，其弯矩值需折减20%。 4次梁设计（1）计算简图。次梁为5跨连续梁，其结构尺寸见图918（a），计算

6、简图见图9-18(b)。计算跨度： 次梁在墙上的支撑长度为a=240 主梁宽300 次梁边跨计算如下 边跨 取 中间跨 恒荷载：板传来 2.73422.160m=5.82梁自重1.2250.2m(0.5m-0.08m)=2.3 梁侧抹灰 1.2170.012m(0.5m-0.08m)2=0.15标准值gk=8.11kN/m设计值g=Ggk=1.058.11=8.52kN/m活荷载：标准值qk=6.02.16=12.96kN/m设计值q=0qk=1.212.96=15.17 kN/m 合计 g + q =23.54 取荷载23.5(3)内力计算。查附表：弯矩计算值为剪力计算值为连续次梁各截面弯矩

7、及剪力计算：见表连续次梁弯矩计算表截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内及中间跨跨内中间支座弯矩计算系数-/(KNm)91.53-91.5360-68.6连续次梁剪力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧、内侧弯矩计算系数0.450.60.550.55/KN0.456.3324.2=68.930.66.3324.2=91.920.556.324.2=83.850.556.324.2=83.85（1） 、连续次梁各截面承载力配筋计算次梁跨内截面按T形截面计算。T形截面翼缘计算宽度为： 边跨： =1/36300mm=2100mmM1M2 故各跨内截面属于第一类T形截面。 支

8、座处截面按矩形截面计算。第一内支座按布置两排纵筋考虑，取=500mm-60mm=440mm，其他中间支座按布置一排纵筋考虑，取=500mm-35mm=465mm。连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表：连续次梁正截面承载力计算表截面1B2CM / （KNm）91.53-91.5360-68.60.0150.0150.0120.01250.0150.0150.0120.0125（）/632632425510选配钢筋216,120216,120116,120316实配钢筋面积/716716514600连续次梁斜截面承载力计算截面ABLBRCV / KN68.9391.9283.8583.8524

9、5.8V245.8V245.8V245.8V71.26V71.26V71.26V71.26V选用箍筋2626262657575757274274274274实配箍筋间距2002002002005主梁设计 主梁按弹性理论计算。 柱高H = 4.55m，柱截面尺寸为400mm400mm。主梁的有关尺寸及支承情况如图所示。因梁的线刚度与柱的线刚度之比大于5，可视为中部铰支的3跨连续梁，计算简图见图。计算跨度： 边跨： 因为所以边 跨取mm 中间跨 ： l=6500mm 荷载计算：恒荷载：次梁传来的集中荷载 8.326.6m=54.12 主梁自重（化为集中荷载）1.2250.25m(0.6m-0.08

10、m)2.267m=10.63 梁侧抹灰 （折算为集中荷载） 1.2170.012m(0.6m-0.08m)22.267m=0.58 =62.13活载设计值 次梁传来的活载 Q =15.176.6m=102.96取Q=103 合计 G+Q =162.45(3)内力计算。查附表弯矩计算值为剪力计算值为计算跨度差：（6.534m-6.5m）/6.50m=0.53%10% ，可按等跨连续梁计算。内力组合及内力计算 采取等跨连续梁的内力系数表进行内力计算，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算：（边跨取=6.534m，中跨取=6.5，支座B取=6.515m），。 连续主梁弯矩计算表（KNm）序号计算简图

11、M1MaM2MBMbMc111.2189.541.6-114.2541.6-114.25167.5164.03-90.3-90.3-90.3-90.3-26.5.05-51.82151.4-86.37151.4-86.37157.2118.8392.8-203.7113.95-59.07-17.2-34.21121.95-59.0792.8-203.7组合项次Mmin85.0637.68-48.7-317.9-40.7-317.95组合项次Mmax306.32248.6180-168.24180-173.32连续主梁剪力计算表（KN）序号计算简图端支座中间支座VAVBLVBR49.1-85.8

12、67.588.6-117.4072-135.6126.12-9.03-9.0379.9组合项次Vmax137.7-94.83193.62组合项次Vmin40.07-221.467.5(5） 截面承载力计算 主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：边跨：=1/36500mm=2170mmM=320.57KNm 故各跨内截面属于第一类T形截面。 跨内负弯矩按矩形截面布置一排纵筋考虑，取=600mm-60mm=540mm。支座处截面按矩形截面计算。支座负弯矩考虑按布置两排纵筋考虑，取=600mm-60mm=540mm，中间跨ho=570连续主梁正截面承载力计算表截面边跨跨内中间支座M / KN

13、m306.32-287.40.0320.2040.0320.201（）/1756.211756.21选配钢筋220+420420+420实配钢筋面积/17422513截面中间跨跨内M / KNm193-48.70.0220.00532截面中间跨跨内0.0220.0532（）/1128.4298.56选配钢筋420220实配钢筋面积/1256628连续主梁斜截面承载力计算截面端支座内侧离端第一支座外侧离端第二支座外侧V / KN151.88218.88212.03457405V42335V42540V136683V126680V126680V选用箍筋28282810110110121519821

14、6实配箍筋间距2001802006）主梁附加箍筋计算 由次梁传至主梁的全部集中力为：G+Q=56.35KN+119.25KN=175.6KN，则 选218（）。 柱子的计算：柱子的截面设计由主梁的剪力最不利组合的出支座对主梁的作用力，从而得出主梁对竹子的轴向压力 在本设计中我们认为柱子是轴心受压，所以采用轴心受压来计算由剪力的最不利组合我们得出柱子所受的轴向压力为410.02KN已知柱高为4500 由此得出Lo=0.7l=0.7*4500=3150mm3150/400=7.758故不考虑纵向弯曲的影响由于KN-fcA0,所以根据最小配筋率来计算 Pmin=As/A 得As=A Pmin=160

15、0000.0006=960可选418钢筋（As=1017）排列于柱子的四角 同时设置复合钢筋配筋图见下图： 双向板设计设计资料根据本设计，活荷载的标准值为6KN/m2，板的厚度。计算内力，配筋并画图，双向板如下图所示：初拟构建尺寸根据双向板边界条件，将板划分为六个格区，如下图所示板厚：按要求板的厚，h在80160mm之间，所以取h=120mm7.3 荷载计算恒载标准值120mm厚钢筋混凝土板 : 250.12=3KN/20mm厚水泥砂浆面层 : 240.02=0.48 KN/12mm厚石灰砂浆抹底 : 200.012=0.24 KN/ 小计 : 3.72 KN/活载标准值 : 5 KN/恒载分

16、项系数取1.05；活载分项系数取1.20；恒载设计值：g=1.053.72=3.906 KN/活载设计值：q=1.205=6 KN/7.4 内力计算7.4.1 计算跨度 lx=4000mm ly=6000mm7.4.2 将继续双向板的内力计算化为单块双向板a、 板格转化为一边简支、三边固定和四边简支两种情况一边简支三边固定:四边简支:b、板格转化为四边简支: 和两边简支、两边固定: 弯矩计算区格A：a、 、跨中弯矩：对于区格A的跨中弯矩来说，最不利荷载分布如图所示即有：P=g+q=3.906+6=9.906 KN/P=g+q/2=3.906+3=6.906 KN/P=q/2=6/2=3 KN/

17、假设四边均为简支边界，在作用荷载为P时，板所承受力为对称结构布置，则区格A为两边简支，两边固定,当作用荷载为P时荷载反对称结构布置，则区格A为四边简支，,查表得弯矩系数， 则有区格A的跨中弯矩为 、支座弯矩求支座弯矩时，可将全部荷载p=g+q布满各跨来计算，则区格A为两边简支，两边固定,查表得弯矩系数A-A支座：A-B支座：区格B：a、 、跨中弯矩对于区格B来讲，其最不利荷载如图当作用荷载为g+q/2时，区格B三边固定，一边简支,查表得弯矩系数， 则有区格B的跨中弯矩为： 折减：，当1.5lb/l02时，弯矩减少10%，所以折减后的跨中弯矩为: 、支座弯矩求支座弯矩时，区格B为三遍固定，一边简

18、支，,查表得弯矩系数B-B支座：B-A支座： 折减: 截面配筋计算截面有效高度h0:短边方向跨中截面h0x=120-25=95mm，长边方向跨中截面h0y=95-15=80mm,支座截面h0=120-25=95mm区格A长边跨中截面配筋计算：=区格A短边跨中截面配筋计算：=支座A-A配筋计算：=同理可得区格B的配筋。 区格B长边跨中截面配筋计算：=区格B短边跨中截面配筋计算：=支座A-B配筋计算：=支座B-B配筋计算：=将所得的结果列入下表中: 双向板配筋计算表截 面MKN/m2ho mmsAs m2选配钢筋()实配钢筋跨中区格Alx8.928950.09980.105356710130604ly4.5800.07090.07363348140359区格Blx7.556950.08440.08834758100503ly4.209800.066320.06873128150335支座A-A-16.23950.18130.2021087121001131A-B-14.95950.1670.1839990121101028B-B-10.79950.12060.128969412160707 板配筋详图（尺寸：mm）