中学迁扩建工程塔吊专项施工方案.doc

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1、一、工程概况 龙湾区永强中学迁扩建工程一标段，位于龙湾区永中街道上湾村、联谊村之间。由龙湾区永强中学投资兴建、温州市勘察测绘研究院勘察、浙江绿城东方建筑设计有限公司设计、温州市长城建设监理有限公司监理、浙江金达建筑有限责任公司施工总承包，由龙湾区建设工程质量监督站、安全监督站监督五方主体的质量与安全行为。建筑设计概况：本工程分9#至15#楼，17#、19#楼9个单体建筑，9#地上三层，10#11#13#14#地上四层，12#地上五层，15#地上二层，19#地上一层， 17#游泳池局部地下室，主要采用框架结构。总建筑面积约30680.91。二、塔机的选型根据本工程的实际施工需要，不影响到工程进度

2、和经济效益，选用2台H6010固定附着式塔机起重机。起重臂长60m，最大起重量为6T，额定起重力矩为630KN.M，塔机固定高度为40M，附着起升高度可达160M。三、安装位置确定了解施工现场地形和地质情况，清理周围障碍物，根据工程地理环境和平面图布置，经项目技术人员决定，塔机安装于10#楼11轴交H轴部位、13#楼11轴交H轴部位，便于钢材等材料装卸及工程竣工后塔吊的拆除。四、基础施工塔吊基座塔吊基础预应力管桩塔吊基础采用4.54.51.4的砼基础，砼强度等级为C35，配筋：面筋为18150；底筋为22150，钢筋等级为三级钢。基础下做100厚C15砼垫层和150厚片石垫层，采用4根600长

3、45米的预应力管桩,管桩型号PHC-600(110)AB-45。 五、固定附着式塔机的安装：1、把四块承重板装入已经预埋好的地锚螺栓中，通过调整螺母，将四块承重板调整到一个水平面内，保证固定基础节的垂直度不大于1/1000。并在承重板塞入所需厚度的钢制垫板将固定基础节吊装在承重板上，用螺母固定，预紧距为1400Nm。 2、下塔身、爬升架、回转部份、塔顶的安装，平衡臂的组装、吊装，起重臂的组装，变幅钢丝绳的穿绕，平衡重块第一块的吊装，起重臂、起重臂拉杆的安装，平衡重块的吊装，起升钢丝绳的穿绕，电气系统的安装和调试，检查和试运转，塔身标准节的安装详见 QTZ63塔式起重机使用说明书。3、附着架的安

4、装（见固定附着式塔机的安装图），计算书附后。根据QTZ60塔式起重机使用说明书提供资料，安装附着架前，塔机最大工作高度为40m，此时必须安装第一个附着架。即从基础面算起，第一附着架安装在第五层，标高为14.5米。第二附着架安装在第十三层，标高为38.9米。均安装在框梁上。附着架对应塔身安装位置应在水平腹杆上下100毫米之间为宜。利用附着架的调整螺栓，可调整塔身垂直度，使其不超过1/1000。六、塔机的使用和拆除详见QTZ63塔式起重机使用说明书。七、塔吊的安装1、工具、工艺车辆的准备塔吊安装前架设专用配电箱，列出安装所需工具、劳保用品明细表，确定汽车吊各起吊位置及起重臂，平衡臂的吊点。2、安装

5、、拆卸程序及要求安装程序应严格按说明书要求操作，检验基础安装底架安装基础节安装压重安装三节标准节安装顶升套架安装回转机构总成安装塔帽安装司机室安装平衡臂吊起1-2块平衡重（根据设计要求）拼装起重臂（提前协调安装好）吊装起重臂吊装余下配重，各道工序严格按标准要求施工，上道工序未完严禁进行下道工序。拆卸和安装程序相反，先装后拆，后装先拆。3、塔吊顶升与附墙塔吊顶升严格按说明书要求的程序进行,正确调整起重臂方向及平衡重位置,严禁在顶升时作回转动作,对顶升系统的油管、油缸、接头、顶升套架结构,导向轮间隙,挂靴挂爪等进行检验并试顶。塔吊超过独立高度后,应立即与建筑物进行附着,首先根据说明书确定附着点高度

6、,下好预埋件，如果首道附着点不在指定位置上，附着点只能降低不能提高，如果附着点离建筑物过远，应重新设计计算，并审批后后方施工。4、塔吊的拆卸与安装程序相反，拆卸前应对整个塔机的结构进行全面检查，确认无误后方可拆卸，在拆卸起重臂等大件时，应正确选择吊点，两端系好牵引绳，确保安全拆卸。八、塔吊拆装安全措施1、 按建设部塔式起重机拆装许可证要求，配备相关人员，明确分工，责任到人。2、 拆装人员在拆装前必须接受书面安全技术交底，使每个职工职责明确，交底人、接交人和监交人签字各执1份交底书并存档。3、 拆装人员劳动保护用品齐全，由安全员负责监督。4、 遇有大风、大雨等恶劣天气，妨碍拆装时，在做好必要的加

7、固防护后停止作业。5、 严禁高空作业人员向下抛扔物体。6、 吊物上下严禁行人过转或站人。7、 在安装过程中，发现不符合技术要求的零部件不得安装。8、 紧固螺栓应用专门的力矩扳手，用力要均匀。9、 顶升作业要专人指挥，专人操作液压系统，专人观察顶升机构。10、 总指挥、安全员、信号工、塔吊司机要了解起重机性能并严格按说明书中规定的拆装过程作业，严禁对产品说明书中所规定的拆装程序做任何改动。11、 多台塔吊作业时，要制订可靠的防碰撞措施。九、塔吊方案审批方案制订完毕后，经企业技术、安全、质检、设备、监理等部门审核、技术负责人审批后方可进行拆装。十、塔吊验收1、安装前验收，是确保安全安装的前提，验收

8、内容包括钢结构、机构传动、吊钩、钢丝绳、滑轮、安全装置、电气油料等，验收合格方可安装。2、安装结束，由安装单位技术人员试运转自检，按起重机械验收报告书上的内容逐项进行认真检测，如实填写报告书。3、经上级安全部门、地市安全监督管理检测部门及公司安全处实施检验，检验合格后方准使用。十一、起重机械使用阶段1、塔机司机应严格遵守公司制定的塔式起重机操作规程，其内容为：司机应满18周岁，并持有塔机操作证。司机开机前必须检查电源、电压、电器和控制系统，认为正常方可开始作业。在作业开始，司机应先发音响信号。重物的吊挂应符合要求，严禁用吊勾直接吊挂重物。作业时必须由一个专业人员指挥，严禁两个或两个以上的人员对

9、司机发出指挥信号。司机有权抵制违章指挥。在升降过程中，如果发生故障应立即停机，并停止使用。夜间作业时，应有足够照明设施。起重机作业时禁止无关人员上下起重机，司机室内不得放置易燃物和妨碍操作物品。严禁酒后开机，穿拖鞋上岗，遵守现场的安全管理制度。严格执行有关起重机的“十个不准吊”原则。做好塔机的日常保养工作，配合维修人员做好塔机的一保、二保工作。作业完毕，应断开电源，做好塔机的运行记录。2、塔机司机必须坚持十个“不准吊”原则。指挥信号不明不吊；斜牵斜吊不吊；吊物重量不明或超载不吊；散物捆扎不牢或物料装放过满不吊；吊物上有人不吊。埋在地下的物件（有根物件）不吊；安全装置失灵时不吊；现场光线阴暗看不

10、清吊物时不吊。棱量物与钢丝绳直接接触无保护措施不吊。六级以上强风不吊。十二、起重机械的维护保养起重机械应经常进行检查、维修和保养，传动部分应有足够的润滑油，对易损件必须经常检查、维修或更换；对机械的螺栓特别是经常振动的零件，如塔身连接螺栓应进行检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧或更换。1、机械设备的维修和保养各机构的制动器应经常进行检查和调整，在磨擦面上，不应有污物存在，遇有污物必须用汽油或稀料洗掉。减速箱、变速箱、外口齿合齿轮等各部分的润滑以及液压油均按润滑表中的要求进行。要注意检查各部钢丝绳有无断丝和松股现象，如超过有关规定，必须立即换新，钢丝绳的维护保养应严格按GB5144-85规定。

11、开式齿轮传动必须有防护罩，行走开式齿轮因下部有外露部分，因此要经常检查轨道的清洁，使砂粒泥土等不致进齿轮，而损坏齿轮。经常检查各部的连接情况，如有松动，应予拧紧，塔身连接螺栓应在塔身受压时检查松紧度（可采用旋转臂架的方法去造成受压状态），所有连接销轴都必须装有开口销并需张开。经常检查各机构运转是否正常，有无噪音，如发现故障必须及时排除。2、液压爬升系统的维护和保养。使用液压油严格按润滑表中的规定进行加油和换油。并清洗油箱内部。溢流阀的压力调整后，不得随意更动，每次进行爬升之前，应用的压表检查其压力是否正常。应经常检查各部管接头是否紧固严密，不准有漏油现象。滤油器要经常检查有无堵塞，检查安全阀在

12、使用后调整是否变动。油泵、油缸和控制阀如发现渗漏应及时检修。总装和大修后，初次起动油泵时，应先检查入口和出口是否接反，转动方向是否正确，吸油管路是否漏气，然后用手试转，最后在规定转速内起动和试运转。在冬季起动时，要开停开停往复数次，待油温上升和控制阀灵活后再正式使用。3、金属结构的维护和保养、在运输中应尽量设法防止构件变形及碰撞损坏。、在使用期间，必须定期检修与保养，以防锈蚀。、经常检查结构连接螺栓、焊缝以及构件是否损坏，变形和松动等情况。、每隔1-2年喷刷油漆一遍。4、电气系统的维护和保养经常检查所有的电线、电缆有无损坏，如有损坏，要及时包扎和更换已损坏的部分。遇到电动机有过热现象要及时停车

13、，排除故障后再继续运行，电机轴承润滑要良好。各控制箱、配电箱等经常保持清洁，及时清扫电器设备上的灰尘。各安全装置的行程开关的触点开关必须可靠，触点弧坑应及时。每年实测保护接电阻两次（春秋），保证不大于4。各部分电刷其接触面要保持清洁，调整电刷压力，使其接触面积不小于50%。5、塔机维修时间的规定、日常保养（每班进行）；、塔机工作1000小时后，对机械、电气系统进行小修；、塔机工作4000小时后，对机械、电气系统进行中修；、塔机工作8000小时后，对机械、电气系统进行大修。附一一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：55.000m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：3.3

14、00m，自重F1：450.8kN， 基础承台厚度Hc：1.200m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：4.500m，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.600m，桩间距a：3.3m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C30；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN， 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=612.96kN， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax1652.69kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向

15、力的计算 1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN； G桩基承台的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(254.504.501.20)=729.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取2313.77kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.33m； Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax

16、=(612.96+729.00)/4+2313.772.33/(22.332)=831.27kN。最小压力：Nmin=(612.96+729.00)/4-2313.772.33/(22.332)=-160.29kN。需要验算桩的抗拔2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.85m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=649.02kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2649.

17、020.85=1103.34kNm。四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1103.34106/(1.0014.3

18、04500.001150.002)=0.013； =1-(1-20.013)0.5=0.013； s =1-0.013/2=0.993； Asx =Asy =1103.34106/(0.9931150.00300.00)=3219.08mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:4500.001200.000.15%=8100.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，18135。承台底面单向根数32根。实际配筋值8144mm2。五、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0h0其中

19、，0建筑桩基重要性系数，取1.00； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0此处，a=(3300.00-1600.00)/2=850.00mm；当 3时,取=3，得=0.74； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得=0.12； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；则，1.00831.27=831.272kN0.1214.3045001150/1000=8880.3kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩

20、顶轴向压力验算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 0NfcA其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=11.90N/mm2； A桩的截面面积，A=2.83105mm2。则，1.00831271.71=8.31105N11.902.83105=3.36106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！七、桩竖向极限承载力验算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条，单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uq

21、sikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值； Qpk单桩总极限端阻力标准值； Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值； qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值，qck= 200.000 kPa； Ac承台底地基土净面积，Ac=4.5004.500-40.283=19.119m2； n桩数量，n=4； c承台底土阻力群桩效应系数，c=ciAci/Ac+ceAce/Ac s, p, c分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p, c分别为

22、桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.885m； Ap桩端面积,取Ap=0.283m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数 土名称 1 6.00 25.00 825.00 0.80 粘性土 2 10.00 25.00 965.00 0.70 粉土或砂土 由于桩的入土深度为40.00m,所以桩端是在第2层土层。单桩竖向承载力验算: R=1.88(6.0025.000.98+10.

23、0025.001.02)/1.67+1.09965.000.283/1.67+0.39(200.00019.119/4)/1.650=8.59102kNN=831.272kN；上式计算的R的值大于最大压力831.27kN,所以满足要求!八、桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Uk=iqsikuili其中：Uk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 0.6=1.885m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层

24、的厚度。经过计算得到：Uk=iqsikuili=556.06kN；整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Ugk=（uliqsikli）/3= 1534.00kNul 桩群外围周长，ul = 4（3.3+0.6)=15.60m；桩基抗拔承载力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 桩基上拔力设计值，Nk=160.29kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =3042.00kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =282.74kN；Ugk/2+Ggp=1534/2+3042=3809.00kN 1.0160.292kNUuk/2+Gp

25、=556.062/2+282.743=560.77kN 1.0160.292kN桩抗拔满足要求。九、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.146002/40.65%=1838mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=160291.71N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=160291.71/300.00=534.31mm2建议

26、配筋值：HRB335钢筋，1016。实际配筋值2011 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-94)，箍筋采用68200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m左右设一道12-18焊接加劲箍筋。桩锚入承台30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度。附二附着计算计算书一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计

27、算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算： k=0zsz = 0.4501.1701.4500.700 =0.534 kN/m2；其中 0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：0 = 0.450 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：z = 1.450 ； s 风荷载体型系数：s = 1.170； z 高度Z处的风振系数，z = 0.700；风荷载的水平作用力： q = WkBKs = 0.5341.6000.200 = 0.171 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.534 kN/m2； B 塔吊作用宽度，

28、B= 1.600 m； Ks 迎风面积折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.171 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 500.000 kNm； 弯矩图 变形图 剪力图计算结果: Nw = 46.4359kN ； 二、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程:Fx=0T1cos1+T2cos2-T3cos3=-NwcosFy=0T1sin1+T2sin2+T3sin3=-NwsinM0=0T1(b1+c/2)cos1-(1+c/2)sin1+T2(b1+c/2)cos2-(1+c/2)sin2+T3-(b1+c/2)cos3+(2-1-c/2)sin3=Mw

29、其中:1=arctanb1/a1 2=arctanb1/(a1+c) 3=arctanb1/(a2- a1-c)2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 64.48 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 42.36 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 17.61 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 35.53 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 52.36 kN；2.2

30、 第二种工况的计算:塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 41.04 kN； 杆2的最大轴向压力为: 11.44 kN； 杆3的最大轴向压力为: 47.04 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 41.04 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 11.44 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 47.04 kN；三、附着杆强度验算1 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / An f 其中 -为杆件的受拉应力； N -为杆件的最大轴向拉力,取 N =52

31、.358 kN； An -为杆件的截面面积， 本工程选取的是 16号槽钢； 查表可知 An =2515.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =52358.478/2515.00 =20.818N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。2 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / An f 其中 -为杆件的受压应力； N -为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =64.481kN； 杆2: 取N =11.438kN； 杆3: 取N =47.045kN； An -为杆件的截面面积, 本工程选取的是 16号槽钢； 查表可知 An = 2515.00 mm2

32、。 -杆件长细比，杆1:取=82， 杆2:取=100， 杆3:取=76 -为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.675， 杆2: 取=0.555， 杆3: 取=0.714； 经计算， 杆件的最大受压应力 =37.983 N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。四、附着支座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定： 1 预埋螺栓必须用Q235钢制作； 2 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3 预埋螺栓的直径大于24mm； 4

33、 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 0.75ndlf=N 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 5 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。五、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则:1 附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；2 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；3 在无外墙转角

34、或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；4 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。附三稳定性计算计算书龙湾新区道路网（围垦路永中段、罗东南街）永中安置点拆迁安置房工程工程；工程建设地点：龙湾新区永中安置点；属于框剪结构；地上13层；地下1层；建筑高度：38.9m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：101847平方米；总工期：990天。本工程由龙湾区公用事业工程建设指挥部投资建设，温州同方建筑设计有限公司设计，温州市勘察测绘研究院地质勘察，北京方达工程管理公司监理，温州晋大建筑安装工程有限公司组织施工；由杨泽担任项目经理，方崇辉担任技术负责人。本计算书主要

35、依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、建筑施工计算手册（江正荣 编著）等编制。一、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，压重),G=400.00(kN)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q最大

36、工作荷载,Q=90.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=1.00(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H28.00(m)； 塔

37、吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K1=1.275；由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!二、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=200.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=3.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=100.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)； h2G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)； P3W3至倾覆点的距离,P3=10.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K2=3.144；由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!