粘土烘干机课程设计.doc

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1、 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 1 目录目录 摘摘 要要 1 英文摘英文摘 要要 2 第第 1 章章 前前 言言 3 1.任务来 源 3 2.设计依 据 3 3.工艺流程的选 择 15 4.气候条 件 16 5.环境要 求 16 第第 2 章章 产量及燃料燃烧的有关计产量及燃料燃烧的有关计 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 2 算算 17 1.烘干机的每小时产 量 17 2.燃料燃烧的有关计 算 17 2.1 单位燃料燃烧的空气需用 量 17 2.2 烟气生成 量 18 2.3 燃烧温 度 19 第第 3 3 章章 粘土粘土烘干机的选型计烘干机的选型计 算算1919 1.烘干机的物料平

2、衡及热平衡计 算20 1.1 确定水的蒸发 量 20 1.2 求 20 1.3 废气生成 量 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 3 21 2.选定蒸发强度 A 值，确定烘干机容积 V 及烘干机的规格 （DL）22 3.电机拖动功率复 核 23 4.烘干机热效率的计 算 24 5.废气出烘干机的流 速 24 6.根据废气量及含尘量选型收尘设备和排风设备及管路布 置24 6.1 收尘设备选 型 24 6.2 总的收尘效 率 25 6.3CLT/A 型旋风收尘器原理和性能描 述25 7.确定燃烧室及其附属设 备 25 7.1 燃烧室的型式选 择 26 7.2 计算炉篦面 明德至善明德至善 博学笃行

3、博学笃行 4 积 26 7.3 计算炉膛容 积 26 7.4 计算炉膛高 度 26 7.5 燃烧室鼓风机鼓风量计 算 26 第四章第四章 烟道阻力损失及烟囱计烟道阻力损失及烟囱计 算算2727 1.烟道计 算 27 1.1 烟气流速与烟道断 面 27 1.2 烟道总阻力及烟气温度计 算2 7 2.烟囱高度计 算 30 3.烟囱的直 径 32 3.1 烟囱出口直 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 5 径 32 3.2 烟囱底部直 径 32 第五章第五章 总总 结结 3232 参考文参考文 献献 3434 致致 谢谢 3535 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 1 3.53.5 吨吨/ /年粘

4、土烘干机的设计年粘土烘干机的设计 摘要：摘要：本课题设计的是 3.5 万吨/年粘土回转烘干机，粘土是生产水泥的主要原 料，回转烘干机对粘土的烘干对水泥生产有重要的作用。针对课题设计采用顺 流式烘干机，回转烘干机内部装置选择抄板式，根据产量可以确定烘干器的规 格。物料从进料口进入烘干机，烟气从相同的方向进入烘干机，对物料进行烘 干。本设计用煤是从课本上提供的铜川烟煤对烟气进行计算，以确定废气量、 功率。燃烧室选用层燃燃烧室，收尘设备选用旋风收尘器。 关键词关键词：3.5 万吨/年矿渣 ， 顺流式 ，烘干机 ，收尘设备， 鼓风设备， 管路布置。 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 2 The de

5、sign of the 3.5 tons/year clay dryer English abstract: This topic design the rotary dryer is 35000 tons/year clay, clay is the main raw material, the production of cement rotary dryers for the drying of clay of cement production has an important role. In view of the subject design USES th dryers, ro

6、tary dryer internal device select copy plate, according to the production can be sure of the specifications of the dryer. Material from the inlet into the dryer, the direction of the flue gas from the same into the dryer, drying the supplies. This design coal from textbook provides tongchuan coal fo

7、r calculation, the flue gas to determine the exhaust and power. Choose layer combustion chamber combustion chamber, the dust collecting equipment selection of cyclone dust collector. Key words: 35000 tons/year slag, th, dryers, dust collecting equipment, air blast equipment, piping layout. 明德至善明德至善

8、博学笃行博学笃行 3 第一章第一章 前言前言 1.任务来源 年产量为 3.5 万吨的黏土，初水分为 25%（湿基），终水分为 2%（湿基）， 的干燥过程设备选取及工艺设计。 2.设计依据 物性：粘土的绝干比热容 0.94kJ/(kg) 14 物料离开干燥器的温度 80 1 天然粉状粘土密度为 1.82-1.90(g/cmcmcm) 9 进烘干机高温混合气温度：tm1=900 1 粉质粘土粒径小于 0.005mm。 8 出烘干机混合气温度：tm2=80 1 进料温度：20 1 出料温度：80 1 煤粉的有关物性：煤粉的 =1.1-1.3 1 常温下煤的比热容为 1.26 kJ/ （kg K) 1

9、1 ./296 . 1 3 NmkJca 1 ./36 . 1 3 NmkJcf 1 煤的工业.元素分析表 1 种类产地工业分析 MarMadAadAdVdaf 烟煤铜川 1.620.7017.18-15.58 种类产地元素分析 CdafHdafQdafNdafSdaf 烟煤铜川 84.233.305.511.135.83 低位放热量 Qnet（MJ/kg） 28.45 其它参数：燃烧室热效率一般为 75%左右 1 水的比热容 4.19kJ/(kg) 1 干燥器表面与环境之间的传热系数 k2505 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 17 二 2501.8 三 4002.5 四 7004.0

10、200-50010 干机 新，改， 扩建 二-四 1501.120015 第二章第二章 产量及燃料燃烧的有关计算产量及燃料燃烧的有关计算 1.根据给定的终水分 2%的物料年产量 3.5 万吨每年确定烘干机的实际每小时的 产量 Gw2。 )/(89.4845 %)31 (85 . 0 24365 35000000 )-K0(124365 G G 1 W2hkg 2.燃料燃烧的计算 2.1 单位燃料燃烧的空气需用量 基间的转换： 17.6923.84 100 )18.177 . 0(100 100 )(100 daf adad adC AM C 53.6817.69 70.0100 62.1100

11、 100 100 ad ad ar arC M M C 71. 23 . 3 100 )18.1770 . 0 (100 100 )(100 daf adad adH AM H 68.271.2 70.0100 62.1100 100 100 ad ad ar arH M M H 52 . 4 51 . 5 100 )18.1770 . 0 (100 100 )(100 daf adad adO AM O 48.452.4 70.0100 62.1100 100 100 ad ad ar arO M M O 93. 013 . 1 100 )18.1770 . 0 (100 100 )(100

12、 daf adad adN AM N 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 18 92.093.0 70.0100 62.1100 100 100 ad ad ar arN M M N 79. 483. 5 100 )18.1770 . 0 (100 100 )(100 daf adad adS AM S 74.479.4 70.0100 62.1100 100 100 ad ad ar arS M M S 02.1718.17 7.0100 62.1100 100 100ar ar ad ad A M M A 理论需氧量： )/(43.1 100 4.22 ) 32 48.4 32 74.4

13、4 68.2 12 53.68 ( 100 4.22 ) 3232412 ( 3 0 2 kgNm OSHC Vo arararar 理论空气量： )/(82.6 )48.474.4(033.068.2267.053.68089.0 )(033.0267.0089.0 21 100 3 2 燃料kgNm OSHCVVararararOa 实际空气量：)/(18.882.62.1 3 燃料kgNmVVaa 2.2 烟气生成量 )/ 3 (03. 748 . 4 0263 . 0 92 . 0 008. 074 . 4 033 . 0 62 . 1 0124 . 0 68 . 2 323 . 0

14、53.68089 . 0 0263. 0008 . 0 033 . 0 0124 . 0 323 . 0 089 . 0 0 kgNm ONSMHCVarararararar )/(39 . 8 82 . 6 )12 . 1 (03 . 7 )1( 300 kgNmVVVa （2）烟气的成分和密度 )/(28.1 10012 4.2253.68 100 4.22 12 3 22kgNm Car VcoCO 量为： 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 19 )/ 3 (32 . 0 100 4 .22 ) 18 62. 1 2 68 . 2 ( 100 4 . 22 ) 182 ( ar 22k

15、gNm MH VOH ar OH量为： )/(03 . 0 100 4 . 22 32 74. 4 100 4 . 22 32 3 ar 22kgNm S VSOSO量为： )/(46.6 21 79 43.12.1 100 4.22 28 92.0 21 79 100 4.22 28 2 3 0 22 kgNm Vo N VN ar N 量为： )/(29. 043. 1) 12 . 1 () 1( 30 222kgNmVVOOO量为： )/(38.30 )2809.77325 . 3644 . 0188 . 344 3 . 15(01 . 0 01 . 0 , kmolkg MM igas

16、xigas )/(36 . 1 4 . 22 38.30 4 . 22 0 kmolkg M gas 2.3 燃烧温度 设进窑炉的煤和空气的温度均为 20 度，差表可知,./36 . 1 3 NmkJcf ./296 . 1 3 NmkJca 燃料的收到基低位放热量： )/(91.25979 62.125)48.474.4(10968.2103053.68339 25)(1091030339 , 煤kgKJ MOSHCQ ararararararner 05.3125 39 . 8 20296. 118. 82036 . 1 91.25979 1 ct cvc tcvtcQ t th aaaf

17、fnet th 1.6818003125.05,68 . 1 ,1900 / Ctth Ctth 0 th 15.1860 30243192 05.31253192 1800-1900 t-1900 实际温度：11.139515.186075.0 thp tt 第三章第三章 粘土粘土烘干机的选型计算烘干机的选型计算 10 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 20 1.烘干机的物料平衡及热平衡计算 1.1 确定水的蒸发量 ）（每小时水分蒸发量：hKg v vv Gm ww /07.1486 25-100 2-25 89.4845 100 1 21 2 假设厂址地区平均温度为环境冷空气温度 20

18、度，则011 . 0 %70 00 x， 1.2 求 干烟气水汽 ）（ ）（ 高温烟气湿含量： KgKg MHAV MHxV x ararara arara fl /034.0 %62.168.2902.17-182.62.1293.1 %62.168.29011.082.62.1293.1 )%9(1293.1 )%9(293.1 1 0 0 0 )/(15.1837 )%62. 168 . 2 902.17(182 . 6 2 . 1293. 1 4782. 62 . 1293 . 1 2036 . 1 62 . 1 68 . 2 92591.2597975 . 0 )%9(1293. 1

19、 293 . 1 1 0 0 0 干烟气 ）（ 热含量： kgkJ MHAV IVtcQ I ararara affgr fl )( 7525.1 100 25 19.4 100 25100 94.0 100100 100 11 11 为水的比热为石灰石绝干比热， wm wm w m cc v c v cc 09.198207525 . 1 07.1486 89.4845 2019 . 4 11 1 2 1 m w w wm c m G cq 005 . 1 100 2 19 . 4 100 2-100 94 . 0 100100 100 22 22 v c v cc wm w m 08.64

20、09.19817.262 17.26280005 . 1 07.1486 89.4845 12 2 2 2 2 mmm w m w w m qqq c m G q )/(73.6665 . 2 08.64 )/(65 . 2 07.1486 60 9 . 8222 . 0 6 . 3 )( 9 . 82122 . 214 . 3 ,6 . 3 2 1 kgkJqq kgkJq mDLF m tkF q lm l l 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 21 )/(59.1009)0236 . 0 333 . 0 (73.6624.1030)( 1212 干空气KgKgxxII 23 . 3 0

21、236 . 0 333 . 0 11 12 xx lm 每小时干燥介质用量： )/(480023. 307.1486 11 hkglmL mwm 干混合气 825 . 0 011 . 0 0236 . 0 0236. 0034 . 0 2 1 1 A fl xx xx n混合比： 当时，蒸发 1Kg 水的燃料消耗为：0 )/k(159.0 825.01%62.168.2902.17-182.62.1293.1 23.3 )1)%(9(1293.1 1 0 1 水 ）（）（ kgg nMHAV l m ararara m f ）（每小时燃料消耗：hkgmmM wff /29.23607.1486

22、159 . 0 1.3 废气生成量 )/(07.1486 )/(14.2630 825.01 1 4800 1 1 )/(86.2169 825.01 825.0 4800 1 hkg hkg n L hkg n n L i i m m 水汽： 烟气： 干空气： 出口的废气为 80，则 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 22 )/(74.7360 854 . 0 07.6286 )/(07.628607.14864800 )/(854 . 0 2933 . 0 %64.2300. 1%52.3405 . 1 %84.41 %64.2334.52%84.41 /2933 . 0 /05 . 1

23、 80273 273 36 . 1 /k00 . 1 3 / / 3 3 3 3 hNm m V hkgmLm mkg VVV mkg mkg mg i i m wm 平均密度 ，比例分别为三种物质在废气中所占 水汽空气烟气 水汽 烟气 空气 2.选定蒸发强度 A 值，确定烘干机容积 V 及烘干机的规格（DL） 几种回转烘干机水分蒸发强度 A 值（Kg/m3h） 2 粘土 1 粘土 2矿渣 石灰石 水 分A 值水 分A 值水 分A 值水 分A 值 1022 10 28.5 10 35 2 12.3 15 29 15 38 15 40 3 16.5 20 33 20 43 20 45 4 20.

24、5 25 36 25 47 25 49 5 24.4 30 52 6 26.5 1.51 2 10 35 1022 10 28.5 10 35 2 10.5 15 29 15 38 15 40 3 15.3 20 33 20 43 20 45 4 17.2 25 36 25 47 25 49 5 22.8 30 52 6 22.5 2.21 2 10 33.7 1022 10 19.5 10 30 2 9.6 15 29 15 26 15 35 3 13.8 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 23 20 33 20 32 20 37 4 17.9 25 36 25 39 25 39 5 21

25、.5 30 40 6 23.6 2.41 8 10 34 烘干机规 格 烘干物料初水分干料产量单位容积 蒸发强度 蒸发水量热耗 10600028.56006110 154900388005400 203800439005070 1.512 粘土 2531004710004860 101300028.513005820 15105003817305150 2083004319604800 2.212 粘土 2567004721404690 101590019.515906030 15130002621305360 20110003225804980 2.418 粘土 25100003931804

26、730 3222 m 6 . 45122 . 2 4 14 . 3 4 122 . 2 LDV ，则烘干机容积定选取规格为根据产量可以由下表决 3.电机拖动功率复核 系数系数 k k 值值 物料填充率 （%） 0.10.150.200.25 单筒回转烘干机的 k 值 0.0490.0690.0820.092 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 24 kW4.383.6947.4122.2092.0N m/kg3.694 6.45 5)07.148689.4845( V t )mG( h5min2.297 )210200(5.25 )210(190015.0120 )vv200(A vv120

27、t m/gk1900 069.0k15.0(%) LnkDN 3 3w2w m 21 21 3 m 3 停 停 ）（ 粘土密度查到为 ，则填充率为根据上表，假定取物料 4.烘干机热效率的计算 %5.63%100 01.25979159.0 20-8089.12490 %100 Qm ttc2490 1 netf 12w 5.废气出烘干机的流速 sm D t V W i i m m /93 . 0 100 25-100 2 . 2 4 14 . 3 3600 273 80273 74.7360 100 )100( 4 3600 273 273 2 1 2 2 ）（ 6.根据废气量及含尘量选型收尘

28、设备和排风设备及管路布置 6.1 收尘设备选型 排风量： )2 . 1)(/(89.883274.73602 . 11 3 111 ，一般取考虑漏风和储备的系数khmVkV m )/(46.16 89.8832 10%389.4845 3 3 1 1 2 mg V G c w 废气含尘浓度： 之间）值应在（m75-5548. 3 105 6 .19652 tt g w )(800 48 . 3 4 3600 07.6286 4 3600 1mm w Q D )/(07.6294 4 14.3 48.38.03600 4 3600 322 1 / hmwDq 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行

29、25 个，因此需要所需旋风筒的个数：240 . 1 07.6294 89.8832 / 1 q V n 6.2 总的收尘效率 %21.99%100 16460 13016460 %100 1 21 1 c cc 6.3CLT/A 型旋风收尘器原理和性能描述 因此，选用 CLT/A 型旋风收尘器，它的特点是结构完善，能在阻力较小的 条件下具有较高的收尘效率，收尘器的阻力系数为105，根据气体流量和含尘 浓度的大小选用直径为回转式烘干机的生产型旋风收尘器的ACLTmmD/800 1 流程如图所示，其主要附属设备有烘干机燃烧室，喂料与卸料设备，收尘器和 排风机等。 湿物料由皮带机 2 送至喂料端锻，

30、经下料溜子进入烘干机 5。回转式烘干机 筒体转速一般为 2r/min5r/min,倾斜度一般为 3%6%.物料在筒体回转时,由 高端向低端运动,从低端落入出料罩,经翻板阀卸出,再由皮带机运走.而热气体 由燃烧室 3 进入烘干机筒体,与物料进行热交换,使物料强烈脱水,气体温度下降.废 气经出料罩,收尘器 6,由排风机 7 经烟囱 8 排至大气. ，所需旋风筒 的个数为 2. 7.确定燃烧室及其附属设备 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 26 7.1 燃烧室的型式选择 燃煤量小于 200Kg/h 时可以选人工操作+燃烧室，燃煤量大于 200Kg/h 选用 机械化操作燃烧室。由于 hkghkgM

31、f /200/29.236 故选择机械化操作燃烧室。 7.2 计算炉篦面积 燃烧室炉蓖面积热强度 )/( 3 mkWqF 燃烧室型式 通风方式及煤种人工操作燃 烧室 回转炉蓖 燃烧室 倾斜推动炉 蓖燃烧室 振动炉蓖燃 烧室 人工通风烟煤无烟煤 810930 9301050 93010505 80810 810930 810930 9301160 9001160 自然通风烟煤 无烟煤 350580470 700 520700 520700 从表中可以看出，取 ，则炉蓖面积： 3 /1000mkWqF 2 705 . 1 10003600 91.2597929.236 3600 m q QM F

32、F netf 7.3 计算炉膛容积 ，燃用挥发分较高的煤（如烟 3 /k350290mW度一般为层燃燃烧室的容积热强 煤）时可取低值，燃用挥发分较低的煤（如无烟煤）时可取高值。则取 。 3 /300mkJqV )(68 . 5 3003600 91.2597929.236 3600 3 1 2 m q QM V v netf 7.4 计算炉膛高度 m F V H33.3 705.1 68.5 2 7.5 燃烧室鼓风机鼓风量计算 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 27 )/( 3 . 871 101 101 273 20273 29.23618 . 8 2 . 15 . 07 . 0 273

33、273 7 . 0 3 0 3 hm p pt MVkV a a fa KpaP Ct hmV k a a 101: 20: /10 . 8 : 2 . 1: %50: 0 3 当地大气压， ，燃烧室冷空气进入温度 理论空气用量，为 空气系数，取 鼓风机储备系数，取 根据风量鼓风机可以选型为 D900-2.8/0.98 离心式鼓风机，其具体参数如下： 第四章第四章 烟道阻力损失及烟囱计算烟道阻力损失及烟囱计算 1.烟道计算 1.1 烟气流速与烟道断面 混合煤气发热量 Q=2000Kcal/Nm3,煤气消耗量 B=7200Nm3/h。当=1.2 时， 上面计算得烟气量为 8.39Nm3/ Nm3

34、煤气，烟气重度=1.05Kg/ Nm3。出炉烟气量 为 V=72008.39=60408 Nm3/h=16.78Nm3/S.计算分四个计算段进行。烟道内烟 气流速可参考下列数据采用： 烟道烟气流速 烟气温度（）400400500500700700800 烟气流速 （Nm/s） 2.53.52.51.71.71.41.41.2 1.2 烟道总阻力及烟气温度计算 第计算段：炉尾下降烟道，烟道长 2.5m，竖烟道入口烟气温度为 900。 采用烟气流速时，烟道断面，选用 1044696 断smw/8 1 2 1 699 . 0 83 78.16 mf 面，此时烟气速度；当量直径 2 1 727. 0m

35、f smw/7 . 7 727 . 0 3 78.16 1 ；m u F d835. 0 )696 . 0 044. 1 (2 727 . 0 44 1 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 28 烟道温降/m 时 ,第计算段内烟气平均温度5 1 t ，末端温度 ；此计算段烟894)5 . 25(5 . 0900 1 t8885 . 25900 1 t 气速度头OmmH t g w ht 2 2 1 0 2 1 1 5 . 16) 273 894 1 (28 . 1 6 . 19 7 . 7 ) 273 1 ( 2 （1）动压头增量： t h 炉尾烟气温度为 900，流速为 1.2m/s 时，动

36、压头 h OmmH t2 2 40 . 0 273 900 128 . 1 6 . 19 2 . 1 动压头增量OmmHhhh ttt21 10.1640 . 0 5 . 16 （2）几何压头: ji h )( ykji Hh 3 0 /3 . 0 273 894 1 1 28 . 1 1 1 mkg t y （H2O）48 . 2 )3 . 0293. 1 (5 . 2 ji h （3）局部阻力损失： ji h 由炉尾进入三个下降烟道，查表得局部阻力系数 K=2.3, W )(95.37 5 . 163 . 2 21 OmmHhkh tj (4)摩擦阻力损失： 1m h )(47 . 2 5

37、 . 16 835 . 0 5 . 2 05 . 0 21 1 1 1 OmmHh d L h tm 第计算段阻力损失为： )(00.5947. 295.3748 . 2 10.16 2O mmHhI 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 29 第计算段：换热器前的水平烟道，烟道长 9m。 烟道断面为 13921716，其面积 F2=2.18，当量直径查表得 d2=1.55m 温降/m 时平均温度末端温度4 2 t870)94(5 . 0888 2 t Ct 0 2 852)94(888 ；)(25.16) 273 870 1 (28. 1 6 . 19 7 . 7 2 2 2 OmmHht （

38、1）动压头增量 : t h )(25 . 0 5 . 1625.16 2122 OmmHhhh ttt （2）局部阻力损失 : 2j h K1=1.5, K2=1.1, K=K1+K2=1.5+1.1=2.6 K1 K2 )(25.4225.166 . 2 222 OmmHhKh tj （3）摩擦阻力损失 : 2m h )(25 . 5 25.16 392 . 1 9 05 . 0 222 OmmHh d L h tm 第计算段阻力损失为： )(25.4725 . 5 25.4225 . 0 2O mmHh 第计算段：换热器部分 要注意的是，由于换热器安装时烟道封闭不严，吸入部分冷空气，因此，

39、 计算此段烟气量时，应考虑增加的过剩空气量。计算中设定换热器内烟气阻力 损失 h=8H2O。 第计算段：换热器出口至烟囱入口，烟道长 11m,设有烟道闸板。 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 30 烟道断面为 13921716，面积 F3=2.18m2,当量直径 d4=1.55m,温降t=2.5 /m； 烟气经热器后温度降为 500，考虑换热器与闸板处吸风，由 1.2 增为 1.4， 即烟气量增加至 16806.8Nm3/h(4.67Nm3/s),此时烟气温度可由下式计算： 式中计算段开始烟气量、温度和比热， 2211 222111 cVcV ctVctV t 1 1 1 ctV 吸入空气量

40、、温度和比热 222 ctV 还可以从煤气燃烧计算图查取烟气温度。500的烟气由增至2 . 1 后其温度降为 440，因此，此计算段烟气平均温度4 . 1 ，末端温度,烟气流速426)115 . 2(5 . 0440 4 t413)115 . 2(440 4 t ，此计算段烟气速度头smw/14 . 2 18. 2 67 . 4 4 OmmHht 2 2 4 766. 0) 273 426 1 (28. 1 6 . 19 14 . 2 (1)动压头增量： 4t h )(48.1525.16766 . 0 24 OmmHht (2)局部阻力损失: 4j h 55 . 2 45 . 1 1 . 1

41、 21 KKK OmmHhKh tj244 95. 1766 . 0 55. 2 (3)摩擦阻力损失： 4m h OmmHh d L h tm244 272 . 0 766. 0 55 . 1 11 05 . 0 第 IV 计算段阻力损失为： OmmHhIV 2 95.1258. 095. 148.15 烟道总阻力为： I+h+h+h=59+47.25+8-12.95=101.3H2O hh 总阻力损失是计算烟囱的主要依据，因此，要采取合理的措施，尽量减小 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 31 烟道阻力损失。 2.烟囱高度计算 在烟道计算中烟道总阻力损失h=101.3H2O,烟囱底部温度

42、t=413/m,烟 囱底部=1.6，此时烟气量为 19156.09N/m3=5.32Nm3/s，烟囱温降/m，1t 夏季平均温度=30，当地大气压烟气重度. 0 t,760mmhgB 3 0 /23 . 1 Nmkgv 假设烟囱高度为 45m 时烟囱顶部温度，烟囱内烟气368) 145( 21 tt 平均温度；391)(5 . 0 21 ttt 采用烟囱出口速度时烟囱顶部直径sNmw/3 1 ，底部直径，烟囱m w V d50 . 1 3 32 . 5 13 . 1 13 . 1 1 0 mdd25. 25 . 15 . 15 . 1 12 平均直径，烟囱底部烟气速度md875 . 1 )25

43、 . 2 5 . 1 (5 . 0 ，)/(335 . 1 25 . 2 32 . 5 27 . 1 27 . 1 22 2 2 sNm d V w 烟气平均速度 ；)/(168 . 2 )335 . 1 3(5 . 0)(5 . 0 21 sNmwww 烟囱顶部烟气速度头，烟OmmHt g w h 2 2 10 2 1 1 37 . 1 ) 273 368 1 (28 . 1 6 . 19 3 )1 ( 2 囱底部烟气速度头，烟囱OmmHt g w h 2 2 20 2 2 2 29 . 0 ) 273 413 1 (28 . 1 6 . 19 335 . 1 )1 ( 2 内速度头增量，烟

44、气平均速度头OmmHhhh 221 08 . 1 29 . 0 37 . 1 ；OmmHt g w h 2 2 0 2 75. 0) 273 391 1 (28. 1 6 . 19 168 . 2 )1 ( 2 抽力系数采用 K=1.15 时,有效抽力 ；)(50.1163 .10115 . 1 2O mmHhKhy )(88.31 )750 . 0 225. 1 (10 05.116 3 . 1 )( m g h KH ba 烘干机每小时排烟量 )/(07.628607.14864800hkgmLV wm 排 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 32 烟囱高度可以根据大气污染物排放标准中的规

45、定来确定。 烟囱高度/m )/(htV排 200,所以燃烧室类型选定为机械化层 1 hkg 1 hkg 燃燃烧室。 综上所述，本设计对筒体规格和燃烧室类型的选取是合理的，在收尘方面效果是明显 的能够达到环保的要求，在排风方面也是可行的。总的来说，本设计对于粘土的烘干，在 技术上和经济上都具有一定的优势，运用于实际生产是可行的。 明德至善明德至善 博学笃行博学笃行 34 参考文献参考文献 1孙晋涛主编，硅酸盐工业热工基础(重排版)M.武汉理工大学出版社，1992. 2张庆金，无机非金属材料工业机械与设备M.华南理工大学出版社，2001. 3谭天恩.窦梅等，化工原理（第四版）上册M.化学工业出版社，2014. 4林宗寿，水泥工艺学M.武汉理工大学出版社，2012. 5刘相东.于才渊.周德仁等，常用工业干燥设备及应用M.化学工业出版社， 2005. 6上海轻工业设计院.上海医药工业研究院，干燥技术进展（第四分册）M. 上海科学技术情报研究所出版，1977. 7刘永田，机械制图基础M.北京航空航天大学出版社，2009. 8青松气质 2010DB/OL . E-d8Kl0w3noF6rIRu9me3zrBbwanm1IQA7r31amPGFkDrs8L1wcYhs- i0dvpa6AC5j6bZSW，2015