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1、。*工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：*工程项目经理部二一六年四月十九日。1。目录一、计算依据1二、工程概况1三、工程属性1四、荷载设计1五、模板体系设计2（一）面板检算3（二）小梁检算4（三）主梁检算6（四）立柱验算8（五）可调拖座验算9（六）立杆地基基础检算10六、检算结论10。2。楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、 *工程施工图纸2、 *工程地勘报告3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 2011）5、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）6、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)7、木结
2、构设计规范（GB50005-2003）8、路桥施工手册周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。三、工程属性脱水机房楼(mm)110新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板板厚板新浇混凝土楼板边长 L(m)30新浇混凝土楼板边宽B(m)14四、荷载设计当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m 2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5施工人员及设备荷载标准当计算主梁时的均布活荷载 (kN/m 2)值 Q1k1.5当计算支架立柱及其他支承
3、结构构件时1的均布活荷载 (kN/m2)模板及其支架自重标准值面板自重标准值0.11k2)面板及小梁自重标准值0.3G (kN/m。1。楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值钢筋自重标准值241.1G2k(kN/m 3)G3k(kN/m 3)基本风压 0(kN/m 2)0.55风压高度变化系数风荷载标准值 k (kN/m 2)1.0970.302 z风荷载体型系数 s0.5计算方法极限状态承载法五、体系设计模板支架高度 (m)5.19立柱纵向间距 l a(mm)1000立柱横向间距 l b(mm)1000水平拉杆步距 h(mm)1500立柱布置在混凝土板域
4、中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)500立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距 (mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200， 200主梁两端各悬挑长度(mm)200， 200结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：。2。设计平面图设计剖面图六、体系检算（一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度 (mm)15面板抗弯强度设计值35面板弹性模量210000E(N/mm)f(N/mm2)根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1 面板可按简支跨计算 的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：。3。2
5、1515/6331515 15/12W bh /6=100037500mm，I bh /12=10004281250mm1、强度验算q1 0.9max1.2(G 1k+ (G 3k+G2k) h)+1.4Q1k，1.35(G 1k+(G3k+G2k) h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2 (0.1+(1.1+24) 0.11)+1.4 2.5 ，1.35 (0.1+(1.1+24) 0.11)+1.40.7 2.5 1=6.24kN/mq2 0.9 1.2 G1kb=0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/mp 0.9 1.4 Q1K=0.9 1.4 2.5 3.15kNma
6、x12/8,q222， 0.108 0.22/8+3.150.2/4=M maxq ll/8+pl/4=max6.24 0.2 /80.158kNmmax/W 0.15862210 /375004.214N/mm f35N/mmM满足要求。2、挠度验算q (G1k+(G3k+G2k) h) b=(0.1+(1.1+24)0.11) 1=2.861kN/m5ql 4 /(384EI) 52.861 2004/(384 10000281250) 0.021mm l/400 200/400 0.5mm满足要求。（二）小梁检算小梁类型方木小梁材料规格 (mm)50 80小梁抗弯强度设计值15.44小梁
7、抗剪强度设计值1.78f(N/mm2) (N/mm 2)29350353.33小梁弹性模量 E(N/mm)小梁截面抵抗矩 W(cm)小梁截面惯性矩I(cm 4)213.33。4。因 B/l b 取整 -1 14000/1000 取整 -1 13，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为 200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1 0.9max1.2(G 1k+(G3k+G2k) h)+1.4Q 1k，1.35(G 1k+(G3k+G2k) h)+1.4 0.7Q1k b=0.9 max1.2 (0.3+(1.1+24)0.11)+1.4 2.5 ，1.35 (0.3+(
8、1.1+24)0.11)+1.4 0.7 2.5 0.2 1.291kN/m因此， q静0.9 1.2(G1k+(G +G ) h) b=0.9 1.2 (0.3+(1.1+24) 0.11)13k2k 0.2 0.661kN/mq1 活 0.9 1.4 Q1kb=0.9 1.4 2.5 0.2 0.63kN/mM10.107q 1 静 L2+0.121q 1 活 L2 0.107 0.661 12+0.121 0.63 120.147kNmq2 0.9 1.2 G1kb=0.9 1.2 0.3 0.2 0.065kN/mp 0.9 1.4 Q1k=0.9 1.4 2.5 3.15kNM2ma
9、x0.077q 2L2+0.21pL ，0.107q 2L2+0.181pL max0.077 0.065 12+0.21 3.15 1， 0.107 0.065 12+0.181 3.15 1 0.666kNm22/2+pL2，0.065 0.22 0.2Mmaxq L /2， q L1=max1.291 0.2 /2/2+3.15311210.631kNmMmaxmaxM1， M2，M3 max0.147 ，0.666 ， 0.631 0.666kNm622Mmax/W 0.666 10 /53330 12.497N/mmf 15.44N/mm。5。满足要求。2、抗剪验算V1 0.607q
10、 1 静 L+0.62q 1 活 L0.607 0.661 1+0.62 0.63 1 0.792kNV2 0.607q 2L+0.681p 0.607 0.065 1+0.681 3.15 2.184kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max1.291 0.2 ， 0.065 0.2+3.15 3.163kNV maxV， V ，V max0.792 ，2.184 ， 3.163 3.163kNmax123max3Vmax/(2bh220)=3 3.163 1000/(2 50 80) 1.186N/mm 1.78N/mm满足要求。3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k) h) b
11、=(0.3+(24+1.1)0.11) 0.2 0.612kN/m跨中max0.632qL 4/(100EI)=0.6320.612 10004/(100 93502133300)0.194mm l/400 1000/400 2.5mm悬臂端max qL4/(8EI)=0.612 2004/(8 93502133300) 0.006mm l 1 2/400 400/400 1mm满足要求。（三）主梁检算主梁类型钢管主梁材料规格 (mm) 48 3可调托座内主梁根数12206000主梁弹性模量 E(N/mm)f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值125主梁抗弯强度设计值 (N/mm 2)主梁
12、截面惯性矩410.7834.49I(cm )主梁截面抵抗矩 W(cm)验算方式四等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q1 0.9max1.2(G 1k+ (G 3k+G2k) h)+1.4Q1k，1.35(G 1k+(G3k+G2k) h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2 (0.5+(1.1+24) 0.11)+1.4 1.5，1.35(0.5+(1.1+24) 0.11)+1.4 0.7 1.5 0.2 1.082kN/m。6。q1 静 0.9 1.2(G 1k+ (G 3k+G2k) h) b=0.9 1.2 (0.5+(1.1+24) 0.11) 0.2
13、 0.704kN/mq1 活 0.9 1.4 Q1kb=0.9 1.4 1.5 0.2 0.378kN/mq2 (G1k+ (G 3k+G2k) h) b=(0.5+(1.1+24)0.11) 0.2=0.652kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁， Rmax(1.143q 1 静 +1.223q1 活)L 1.143 0.704 1+1.223 0.378 1 1.267kN按悬臂梁， R1 q1l=1.082 0.2 0.216kNR maxRmax，R1 1.267kN;正常使用极限状态按四跨连续梁， Rmax1.143q 2L1.143 0.652 10.745kN按悬臂梁， R1 q
14、2l=0.652 0.2 0.13kNR maxRmax，R1 0.745kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图 (kN m)。7。Mmax0.575kN m622max/W 0.575 10 /4490 127.997N/mmf 205N/mmM满足要求。3、抗剪验算主梁剪力图 (kN)V 2.855kNmax22max2Vmax/A=2 2.855 1000/424 13.468N/mm 125N/mm满足要求。4、挠度验算主梁变形图 (mm) max0.731mm跨中max=0.731mm =1000/400=2.5mm悬挑段max 0.298mm =200 2/400=1mm满足要
15、求。（四）立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心200顶部立杆计算长度系数1.241。8。线至支撑点的长度a(mm) 1非顶部立杆计算长度系数1.993 483 2钢管类型立柱截面面积2424立柱截面回转半径 i(mm)15.9A(mm)立柱截面抵抗矩34.49W(cm)1、长细比验算顶部立杆段： l 01=k 1(h d+2a)=11.241 (1500+2200)=2357.9mm非顶部立杆段： l 02=k2h =1 1.993 1500=2989.5mm=maxl 01,l 02/i=2989.5/15.9=188.019 =210长细比满足要求
16、。2、立柱稳定性验算顶部立杆段： l 01=k 1(h d+2a)=1.155 1.241 (1500+2200)=2723.375mm 1 l 01/i 2723.375/15.9 171.281 ，查表得， 1 0.243Mw=0.9 1.4 kl ah2/10=0.9 1.4 0.302 11.5 2/10 0.086kN mN 1.2 N+0.9 1.4 N+M/lb=1.2 (0.5+(24+1.1) 0.11)+0.91.4 1wGikQikw11+0.086/1 5.259kNww62f N /( A)+ M/W5258.817/(0.243424)+0.086 10 /4490
17、70.109N/mmf2 205N/mm满足要求。非顶部立杆段： l 02=k2h =1.155 1.993 1500=3452.873mm 2 l 02/i 3452.873/15.9 217.162 ，查表得， 2 0.154Mw=0.9 1.4 kl ah2/10=0.9 1.4 0.302 11.5 2/10 0.086kN mNw1.2 NGik+0.9 1.4 NQik +Mw/l b=1.2 (0.75+(24+1.1)0.11)+0.9 1.4 111+0.086/1 5.559kNf Nw/( A)+ Mw/W5558.817/(0.154424)+0.086 106/449
18、0 22104.201N/mmf205N/mm满足要求。（五）可调拖座验算。9。荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N 5.259kNN 30kN满足要求。（六）立杆地基基础检算地基土类型素填土地基承载力设计值f ak (kPa)115垫板底面面积 A(m2)0.05立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力标准值依据地勘报告，f ak=115 kpa ；立杆基础底面的平均压力：p=N/A =5.559/0.05=111.18kpa；其中，上部结构传至n 基础顶面的轴向力设计值：N=5.559kN；基础底面面积： A=0.05m2。其中，基底采用上铺20cm宽、厚 5cm脚手板，钢管与脚手板采用15cm*15cm垫铁2进行连接，则基底面积为：A=0.2m*0.25m=0.05m（考虑到应力 45扩散）p=111.18kpa fa=115kpa ，地基承载力满足要求。满足要求。六、检算结论通过检算，楼板满堂脚手架搭设立杆横距为1000mm、纵距为 1000mm、步距为 1500mm，满足规范要求。10。欢迎您的下载，资料仅供参考！致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习资料等等打造全网一站式需求。11