热工仪表课设(一).docx

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1、内蒙古工业大学课程设计说明书目录第一章 测温及输出限幅电路框图和电路原理 11.1 热电偶测温及其输出限幅电路总框图 11.2 热电偶的分类 1第二章量程单元 22.1 热电偶冷端温度补偿电路 42.2 线性化原理及电路分析 42.2.1 线性化原理 52.2.2 线性化电路 5第三章放大单元的工作原理 93.1 功率放大电路 93.2 隔离输出 103.3 直流-交流-直流转换器 103.3.1 工作原理 103.3.2 振荡频率 12第四章输出限幅 134. 1输入电路 134.1.1偏差差动电平移动电路的分析 144. 2输出限幅单元原理图分析 144. 3输出电路分析 15参考文献 1

2、7结论 18附录I :热电偶温度变送器原理图 19附录II ：输出限幅电路原理图 20内蒙古工业大学课程设计说明书第一章 测温及输出限幅电路框图和电路原理1.1 热电偶测温及其输出限幅电路总框图热电偶测温及其输出限幅电路的总原理图由附录IR所示。电路总框图如下图11所示，检测信号E经热电偶温度变送器转换成1 5V的直 流电压信号UO, UO与给定信号US比较后送入输出限幅电路后，限制输出。15V图1 1热电偶温度变送器包括量程单元和放大单元量部分，其中量程单元由热电偶冷端温度补偿电路和线性补偿电路组成；放大单元由功率放大电路、隔离输出电路和 DCACD喙换器组成。1.2 热电偶的分类常用热电偶

3、可分为标准热电偶和非标准热电偶两大类。所谓标准化热电偶是指制造工艺比较成熟、应用广泛、能成批生产、性能优良而稳定，并已列入工业标准化文件中的那些热电偶。由于标准化文件对同一型号的标准化热电偶规定了统一的热电极材料及其化学成分、热电性质和允许偏差，也就是说标准化热电偶具有统一的分度表。对于同一型号的标准化热电偶具有互换性， 使用起来 十分方便。标准化热电偶有柏铭 10-柏热电偶（分度号S）、伯铭13-柏热电偶（分 度号R）、伯铭30-柏铭6热电偶（分度号B）、锲铭-铬硅（锲铭一锲铝）热电偶（分 度号K）、锲铭一康铜热电偶（分度号 E）、铁-康铜热电偶（分度号J）、铜-康铜 热电偶（分度号T）。1

4、1第二章量程单元输入信号Et为热电偶所产生的热电势。输入电路中阻容元件Rm、R102及稳压管 VZ101、VZ102分别起限流和限压作用，它使流入危险场所的电能量限制在安全电平以 下。Cl01用以滤波输入信号中交流分量。电阻 Rl06、R107、R108及零点调整电位器Rpi 等组成的零点调整零点迁移电路。桥路基准电压Uz由集成稳压器提供，具输出电压为5V。R109、R140、R110及开关S组成输入信号断路报警电路，在变送器正常工作时， 因为R140的阻值很大，而输入信号内阻很小，故报警电路的影响可忽略。反馈回路由电阻反馈回路由电阻 R106 R107 Rp1、R108 R124 Rp2、R

5、11 R112 R113 R114等电阻及线性化电路组成。 其中电阻Rp1的作用为调零电阻，Rp2为调量 程电阻。反馈电压U f引自放大单元的功率放大电路中的发射极电阻R4,其阻值很小，可忽略，Uf经非线性反馈回路调整输出为Ua,再经Rp2电位器的滑触点直接与运算 放大器的反向输入端相连。由图2-1可知，IC1同相输入端的电压Ut是变送器输入信号Et和基准电压Uz共同作 用的结果；而它的反相输入端的电压 Uf则是由基准电压Uz和反馈电压Uf共同作用 的结果。T101 liV-SQR1L图21热电偶温度变送量程单元电路原理图按叠加原理，运算放大器同相输入端的电压为:Ut =Et +-1- R10

6、0 +? RCu2Uz，设 Uz 的系数为 aRl05 Rl03 + Reul + Rcu2 )反相输入端的电压为：将Ri08、Rpii、RP12构成的三角形电阻化为星形电阻，分别为Ri =RP11 RP12RpiIRz、；108!11、R3= ；108?2,并设Ra=R2+ R06、Rb=R1+R124、RP1 R108RP1R108Rc = R3R107则UfRa / RbRcRp21Ra/RbRcRp2R11UaRP22R111Ra / RbRcRp2R111RaRbRb令 Ra Rb、R111Ra / RbRcRp2得Ra/RbRcRP21Ua .0UzR111 - RcRbRaRbR

7、a RbRcRp21R111Rc一 ：由电路分析知，Ua二R1145=，其中R114R114-R113-R112R114-R113-R112由后续线性化电路中分析可知Ua=AUf,其中A是只与电阻有关的系数，电路确定 后为一常数。又参照功率放大器原理和隔离输出电路可得:Uf =IoR4 =匹& =丛（ 5 =2500、R4 =50Q）R155由上述式子可推得：A1U a - U O = . U o5根据Ut =U f可得Uo =WEt +BUz1,令即得输入输出关系。在热电偶温度变送器的输入回路中增加了由铜电阻RCu1、RCu2等元件组成的热电偶冷端温度补偿电路，同时把调零电位器 Rp1移到了

8、反馈回路的支路上；在反馈回路中增加了由运算放大器IC2等构成的线性化电路。下面对两种电路分别加以讨论2.1热电偶冷端温度补偿电路在两线制温度变送器中，冷端温度补偿只用了一个铜电阻；而在四线制温度变送 器中则用了两个铜电阻，并且这两个电阻的阻值在0 c时都固定在50Q。当选用的热 电偶型号不同时，需要调整阻值的是几个钻铜电阻或精密金属膜电阻。如图 所示：由热电偶温度变送器量程单元电路原理图2 - 1可知，运算放大器ICi同相输入端的电压Ut,由输入信号Et和冷端温度补偿电势UZ两部分组成。Reul Rcu2R100Ut =Et +UZ =Et +103 * Cu1 + RCu2_uz（ 2 41

9、 ）R100R103 Reu1 /Reu2R105在电路设计时使R105 R100 +但103+Reu1 WRu2,则上式可改写为UtnEt比105Rcuf.R100 u zR103 . RCu1 , RCu2(2-42 )此式表明，当冷端温度变化时，Qu1、Reu2的阻值也随之变化，使式中第二项发生变化，从而补偿了由于环境温度升降造成的热电偶电势的变化。从（242）还可知，当铜电阻的阻值增加时，补偿电势UZ将增加的越来越快，即U Z随温度而变的特性是呈下凹形的，而热电偶Et -t特性曲线的起始段一般也呈下 凹形，两者吻合。因此，这种电路的冷端温度补偿特性要优于两线制温度变送器的补 偿电路。补

10、偿电路中，R105、R103和R100为钻铜电阻或精密金属膜电阻，它们的阻值决定于 选用哪一类变送器和何种型号的热电偶。对热电偶温度变送器而言，R105已确定为7.5KC 0 R103和Ro。的阻值可按0 C时冷端温度补偿电路 UZ为25 mV和温度变化 & = 50 C时AEt = AU Z两个条件进行计算。也可先确定R100的阻值，再按上述条件求 取R105和R103的阻值。.2.2线性化原理及电路分析线性化电路的作用是使热电偶温度变送器的输出信号（U。、I。）与被测温度信号t之间呈线性关系。热电偶输出的热电势Et与所对应的温度t之间是非线性的，而且不同型号的热电偶或同型号热电偶在测温范围

11、不同时， 其特性曲线形状也不一样。为保证变送器的 输出信号与被测温度之间呈线性关系，必须采取线性化措施。2.2.1线性化原理热电偶温度变送器可画成如图所示的方框图形式，将各部分特性描在相应的位置上图2-2热电偶温度变送器线性化原理方框图由图22可知，输入放大器的信号w = Et+U；-Uf,其中UZ在热电偶冷端温 度不变时为常数，而Et和t的关系是非线性的。如果Uf和t的关系也是非线性的， 并且同热电偶Et -t的非线性关系相对应，那么，Et和Uf的差值信号w和t的关系也就呈线性关系了，6经线性放大器放大后的输出信号U o也就与t呈线性关系2.2.2线性化电路在热电偶温度变送器中线性调整采用的

12、非线性回路实际上是一个折线电路，它用折线法近似表示热电偶的特性曲线，如图23所小o图23非线性运算电路特性曲线示例其中U f为反馈回路的输入信号，Ua为非线性运算电路的输出信号，丫 1、丫 2、 丫3、丫 4分别代表四段直线的斜率。折线的段数及斜率的大小由具体的热电偶的特性 来确定。要实现如图2-3的特性曲线可采用如图2-4的运算电路。图24非线性运算电路原理图运算电路中，VZ03、VZ04、VZ05、VZ06为稳压管，其特性为在击穿前，起阻值相 当于无穷大，而在击穿后，其阻值很小，忽略不计。Ui、U2、U3、U4为由基准电压回路提供的基准电压，对公共点而言，其值为负。基准电压回路由恒压电路（

13、由三极 管 VT01、稳压管 VZ07、VZ08 等构成）和电阻分压器 Rl25、Rl32、Rl26、Rl31、R27、R30、Rl28、 R29组成。R为非线性运算电路的等效负载电阻。其中 IC2、R20R22、R15、R、R组成 了运算电路的基本线路，该线路决定了第一段直线的斜率Y10要求后一段直线的斜率大于前一段直线的斜率，即T2 Ylo需在R20上并联一个电阻，如 R19,此时负反 馈减小，输出电压U增加。当是斜率再次减小时即丫3 丫2,则在R并联一个电阻， 则需使VZ03被击穿，电阻R减小输出电压Ua减小。并联阻值的大小决定斜率变化的 大小，稳压管被击穿决定斜率的切换。下面针对图2-

14、3所示的第一、二、三段斜率做具体的分析。 第一段直线，即Uf WUf2,这段直线的斜率为丫1。在止匕直线范围内，要求 Uc Ud +Usi, Uc Ud+Us2, Uc Ud +Us3, Ua y 10从上式可以看出，第一段直线的斜率是由电阻R115、R120R22、R、般可以通过改变R20来实现调整。第二段直线，即Uf2Uf Uf3,这段直线的斜率要求为丫2,在此直线段范围内，要求 Ud Us1 Uc Ud Us2 此时，VZ06处于导通状态，而 VZ03 VZ05均未导通。和基准电压U1的内阻很小因而此时相当于一个电阻Uc Ud+Us3, UaUD+Us4。由于VZ106处于导通时的动态电

15、阻R119并联在电阻Rl20 上。分析可知Uc(2-11 )(621+22)/电20/49A11Ub(R21 + R22 )/R20Ri19 + Ri5将式（2-6）、（2-7）、（2-11）联立求解得Ua=1 . R1 R5R122R221R121R1224 R ：UfR120/R119RoRa(2-12)进而可求得第二段直线的斜率为1 . R121 . R115R122R122RaR20/R119RoRa(2-13)第三段直线，即 Uf3 Uf Ud +Us4, Ud +Us1 Uc MUd +Us2 , Uc T1, T3 Y20 即在电阻 R120上并联一个 电阻，可以增加折线的斜率，

16、要使斜率再次降低可以在R两端并联一个电阻。因此，根据热电偶测温材料的具体特性，只要适当的配置电阻R19和电阻R116即可。按照同样的方法可以取得热电偶其它斜线段的斜率表达式。需要指出，由于不同测温范围时的热电偶的特性不一样，因此在调整仪表的零点或量程时，必须同时改变非线性运算 电路的结构和电路中有关元件的变量。第三章放大单元的工作原理3.1 功率放大电路功率放大器线路如图31示，由复合管VT1、VT2及其射极电阻R3、R隔离变 压器To等元件组成。它由直流一交流一直流变换器输出的交流方波电压供电，因而 不仅具有放大作用，而且具有调制作用，以便通过隔离变压器传递信号。作用：将运算放大器输出的电压

17、信号转换成具有一定负载能力的电流信号，同时,通过隔离变压器实现隔离输出。To图3 1功率放大器原理图在方波电压的前半个周期，二极管VDi导通，VD2截止，由输入信号产生电流is； 在后半个周期内，二极管 VD2导通，VDi截止，从而产生电流ic2由于 电和洛轮流 通过隔离变压器To的两个绕组，于是在铁芯中产生交变磁通，这个交变磁通使 T。的 副边产生交变电流ii ,从而实现了隔离输出。采用复合管是为了提高强人阻抗，减少线性集成电路的功耗。引入射U f极电阻， 一方面是为了稳定功率放大器的工作状态，另一方面为了从R4两端取出反馈电压。由于只R4阻值为500 ,故当流过R4的电流为420mA值与输

18、出电流I。相等）时， 反馈电压信号Uf为0.21V,此电压送至量程单元，经过线性电阻网络或经过线性 化环节反馈送到运算放大器的输入端，以实现整机负反馈。3.2 隔离输出为了避免输出、输入之间有直接电的联系，在功率放大器与输出回路之间采用隔 离变压器To来传递信号。To-实为电流互感器，交流比为1:1所以输出电流等于功 放电路复合管集电极电流。隔离输出电路如图3 -2所示。To副边电流iL经过桥式整流和由R14、C6组成的 阻容滤波器滤波，得到420mA的直流输出电流I0, I0在阻值为250?的电阻R15上 的压降U0（15V）作为变送器输出电压信号。稳压管 VZ。的作用在于当电流输出回路 断

19、线时，输出电流I0可以通过VZo而流向Rs,从而保证电压输出信号不受影响。二 极管VD17、VD18的作用是当输出端6处出现异常正电压时，二极管短路，将熔断丝 烧断，从而对电路起保护作用。VP13-VD16图32隔离输出电路图3.3 直流-交流-直流转换器直流-交流-直流转换器工作过程为：先把电源供给的24V直流电压转换成一定频 率的交流方波电压，再经过整流、滤波、稳压提供给直流电压。DC/AC/DC变换器用来对仪表进行隔离式供电。该变换器在DDZ-皿型仪表中是 一种通用部件，除了温度变送器外，安全栅也要用它。它先把电源供给的24V直流电 压转换成一定频率（45kHz左右）的交流方波电压，再经

20、过整流、滤波和稳压，提供 直流电压。在温度变送器中，它既为功率放大器提供方波电源， 又为集成运算放大器 和量程单元提供直流电源。3.3.1 工作原理直流一交流变换器（DC/AC）是D。ACZDC变换器的核心郡分。DJAC变换器实 质上是一个磁耦合对称推挽式多谐振荡器。该变换器线路如图3-3所示。图R13内蒙古工业大学课程设计说明书R9和及R10为基极偏流电阻，R13太大会影响启振，太小则会使基极损耗增加。Ri和 Ri2为发射极电流负反馈电阻，用以稳定晶体管VT3 VT4的工作点，二极管VDI9,是用来防止电源极性接反而损坏变换器；VD9-VD12乍为振荡电流的通路，并起保护三极管VT3 VT4

21、的作用。电源接通以后，电源电压 Es通过为两个晶体管VT3和VT4提供基极偏流，从 而使它们的集电极电流都具有增加的趋势。由于两个晶体管的变量不可能完全相同， 现假定晶体管VT3的集电极电流晨增加得快，则磁通中向正方向增加。根据电磁感应 原理，在两个基极绕组W48和W,o4(Wb)上分别产生感应电势eb3和eb4 ,其方向如图3图3 3直流交流变换器ii由于同名端的正确安排，感应电势的方向遵循正反馈的关系，eb4将使晶体管VT4 截止，而张则使VT3的基极回路产生 小，这使L增加，J的增加又使小更大。这样, 瞬间的正反馈作用使立即到达最大值，从而使VT3立即进入饱和状态。VT3处于饱 和状态时

22、，具管压降 Uce3极小，在此瞬时，可认为电源电压 Es等于集电极绕组W6ii(Wc)上的感应电势ec3,于是可从下式得知基极绕组的感应电势的大小eb3WbWbe ec3WcWcccEs(3-1)内蒙古工业大学课程设计说明书因为感应电势的大小与磁通的变化率成正比，即ec3=Wc cd：Ddt(3-2)21而ec3电ES近似为一常数。所以，铁芯中的磁通将随时间线性增加，在铁芯磁化曲线的线性范围内，励磁电流iM亦随时间线性增加。这时，由于VT3发射极电位的不断增 加，基极电流呛将要下降，可从 VT3的基极回路列出以下关系式。(3-3).eb3 - ie3R11ib 3 R10由此可见，在集电极电流

23、地（近似等于ic3）随时间线性增加的同时，基极电流如 将随时间线性下降，直至两者符合晶体管电流放大的基本规律ic3 = P3ib3为止。这时cVT3的工作状况由饱和区迟到放大区，集电极电流达最大值icM ,与此同时磁通中由也到达最大值由中m ,而不再增加。由于 姓=0 =0,基极绕组感应电势eb3立即等于 dt零，ic3也立即由icM变为零。根据电磁感应原理，感应电势立即转变方向。在反向 c的eb3作用下，VT3立即截止，而反向的*4使VT4立即饱和导通，这是另一方向的正反 馈过程。随后ic4开始向负方向增加，磁通 中继续下降，基极电流如的绝对值逐渐减 小，直至使VT4自饱和区退到放大区。此时

24、集电极电流达负向最大，磁通由为-Gm。按照同样的道理，使VT4截止，VT3又重新导通，如此周而复始，形成自激振荡。3.3.2振荡频率对于理想的变换器，当晶体管集电极电流达到最大值时，罐形磁芯接近饱和，即在T2时间内磁通由- Gm曾加到6 m 。因此，根据磁感应公式|ec = Wcd/dt可求得振荡周期。从磁感应公式可得Es Wc力 M _(一：二T-0 24WcBmS(3-4)Es4WCBmS(3-5)上式中Bm为磁感应强度, 值成正比。S为磁芯截面积。从上式可以看出，频率与电源电压的幅第四章输出限幅4. 1输入电路输入电路是由ICi等偏差差动电平移动电路，如图 4-1所示。它的作用有两个：

25、一是将测量信号Ui和给定信号Us相减，得到偏差信号，再将偏差信号放大两倍后输 出；二是电平移动，将以0V为基准的Ui和Us转换成以电平Ub(10V)为基准的输出信号U O1。输入电路采用图4-1所示的偏差差动输入方式，是为了消除集中供电引入的误 差。如果采用普通差动输入方式，供电电源回路在传输导线上的压降将影响控制器的 精度。两线制变送器的输出电流Ii在导线电阻Rcm1上产生压降UCM1 ,这时控制器的 输入信号不只是U,而是Ui+UCM1,电压UCM1就会引起运算误差。同样，外给定信 号在传输导线上的压降Ucm 2也会引入附加误差。实际输入电路连接方式，是将输入信号 Ui跨接在IC1的同相和

26、反相输入端上，而 将给定信号US反极性地跨接在这两端，这样，两导线电阻的压降Ucm1和Ucm2均成为 输入电路的共模电压信号，由于差动放大器对共模信号又很强的抑制能力，因此这两个附加电压不会影响运算电路的精度。电平移动的目的是运算放大器工作在允许的共模输入电压范围之内。若不进行电平移动，即Ub = 0 ,则从图4-1可知，在信号下限时，IC1同相端和反相端的电压Ut、 U F将小于1V,而在24V单电源供电时的运算放大器共模输入电压的下限值一般在2V 左右，因此在小信号时，运算放大器将无法正常工作。先把 ICi的同相端的电阻R6接 到电压为10V的Ub上，这样就提高了 ICi输入端的电平，而且

27、输出电压Uoi也是以Ub 为基准，故输出端电平也随之提高。4. 1. 1偏差差动电平移动电路的分析将ICi看作理想运算放大器，并取 R = R2 = R3 = R4 = R5 = R = R,R7 = R ,. 点+“、则有(4-1)Ui +Ucmi -UfU cm 2 U f _ F B 2 O1 JRR -R所以反相端白电压（以0V为基准）为(4-2)1 (1、=U i +Ucm1 +Ucm2+ Uoi+Ub3 2J同样可求得同相端的电压（以0V为基准）为1 一U F -3US UCM1 UCM2 UB（4-3）由于Uf =Ut,故可从式（1-2）和式（1-3）求得(4-4)Uo1 = -

28、2Ui -Us上述关系表明:输入信号5的变化范围为1 5V ,给定信号Us的变化范围为1 5V ,它们都是 以0V为基准的，通过式（1-4）转换成以10V为基准的，变化范围为08V的偏差输 出信号Uo1。输出偏差信号Uo1既是绝对值，又是变化量。4. 2输出限幅单元原理图分析输出限幅单元的作用是将控制器的输出限制在一定范围之内，原理图如图4-2所示。图中虚线以下部分为输出限幅单元，它实际上是限制IC3的输出电压Uo3（Uo3 ft Uo3），使其不超过上限值Uh和不低于下限值Ul,从而限制了控制器的输出电流。电路工作原理：当稍U03大于上限值Uh时，VT2导通，VT1截止，这样U03就被限制在

29、Uh值上c 当稍Uo3小于下限值Ul时，VT1导通，VT2截止，这样就被Uo3限制在Ul值上c 所以被u o3 限制在Ul Uh范围之内，即控制器的输出也被限制在相应的范围内。基型控制器输出限幅单元 + 7V下限上限图4-2输出限幅单元原理图输出电路RL1本设计中，限定上限值Uh为+5V,下限值Ul为+1V,则输出U03为1 5V4. 3输出电路分析输出电路的作用是把以U b为基准的1 5V直流电压信号转换成的4 20mA输出直流电流，使它流过负载Rl至电源的负端。电路如图U03UBUFO 24VRL图4-3输出电路原理图图中晶体管VTi、VT2组成复合管，把IC4的输出电压转换成整机的输出电

30、流。采 用复合管的目的是为了提高放大倍数，降低 VTi的基极电流。本设计中输出U03为1 5V ,当正的输入信号U03通过电阻R加到的反相输入端 时，IC4的输出电压降低，复合管的电流增大，I。及Io都增大，电压Uf下降，经电 阻KR反馈到反相输入端，构成比例运算电路，使Uf与U03有一一对应的关系，即I。 及I。与成比例关系。则有I O = I O -If,现把IC4看作理想运算放大器，忽略复合管的基极电流,Ri =R2 =R, Uf =Ut,则由图得：UtR2R2Rc KR24 fr2 kr24 KUbrK=U f(4-5)U F - U 03 - U B _ U f _ U Fr - k

31、r(4-6)由(4-5)和(4-6)得Uf=24 - KU O3又Io24 -U f /曰V 1=1U 03I(4-7)由Uf24+KUb 和1 KUf-U 03 - U B24 - 1 K U 03 -U b1 K R(4-8)把式(4-7)和(4-8) 代入Io = Io - I f得KU 0324 - 1 K U03 -UbRf(4-9)1由式(4-7)可知，当 Rf =62.50 , K =1 4Uo3=15V 时,I o = 4 20mA ,由(4-9)可知，If为运算误差，误差的最大值发生在 U03为1V时,为了消除运算误差,实际电路中是取 R1 =40KC +250Q, R2 =

32、 40KC , Rf =62.5建，KR = 10KC ,这样可以误差为零。得到输出电流I o = 4 20mA,如果选定Rl为250G,则得到输出电压为1 5V o参考文献1吴勤勤.控制仪表及装置.M.北京：化学工业出版社.20072阎石.数字电子技术基础.M.北京：高等教育出版社.20063李亚芬.过程控制系统及仪表.M.北京：大连理工大学出版社.20104张宝芬等.自动检测技术及仪表控制系统.北京：化学工业出版社，2000结论温度检测在自动控制中发挥着非常重要的作用。 本次设计完成了温度检测及输出 限幅电路计要求，通过本次设计使得对温度检测及输出限幅电路的工作原理及工作过 程有了深刻理解

33、和掌握。此次设计中主要内容是对热电偶温度变送器检测系统的测温 原理进行阐述，从而进一步引出了检测系统的量程单元和放大单元部分，并作了详细的分析。由于来自量程单元的输入信号很小， 先设置了 一个电压放大电路；同时在其 后在一个功率放大电路，把运算放大器输出的电压信号转换成具有一定负载能力的电 流信号；在功率放大电路与输出回路之间设置了一个隔离变压器，以避免输出与输入之间有直接电的联系；最后还设置了一个直流-交流-直流变换器对仪表进行隔离式供 电。通过这次课程设计，让我对理论知识，有了更进一步的了解热电偶温度变送器与 限幅电路的结合，实现测温的目的。完成了整个电路的分析和设计的同时也让我更进 一步的学会了如何去更好的做好课程设计， 合理的构思再加上合理的安排， 认真、仔 细的去做。I:热电偶温度变送器原理图ooo B BBOOO-JUD V 26 01 Z V5 01 Z V4 01 Z V9873 1 R-CZT-12 1RC=102 1 RFBDOT36 21R13 1RCZT,IZZI-7 21R303 1 R|8 21R921 RK 0 1 l=t 2 11R附录II :输出限幅电路原理图