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1、奉化西环线公路工程（江拔线至滕头段）编制: 审核:奉化西环线公路工程（江拔线至滕头段）项目经理部二。一六年四月1、基本资料12、受力验算22.1 、内力计算22.2 钢面板计算32.3 I10#工字钢验算62.4 120b工字钢验算 82.5 贝雷片验算112.6 横向分配梁验算 202.7 钢管桩验算241221、基本资料栈桥位于刽江大桥两侧，共有两座，栈桥宽 4.5m,单个栈桥长140m,泵车停放位 置栈桥宽9.68m、长12m,单个栈桥共设置两处泵车停放位置。栈桥基础采用。 500X 8mm钢管桩，桥面4.5m宽位置由2根钢管桩组成，钢管桩中到中间距 3.06m,泵车停 放位置单排桩中到
2、中间距为 2.97m+3.06m+2.97m组成，桩长为12.8m21.7m,钢管桩纵 向间距分为：东侧栈桥 3X12m+18m+7X12m；西侧栈桥3X 12m+18m+7X 12m。栈桥 内桥面边距离现浇箱梁边3m。一排钢管桩间采用2根16#槽钢平联，2根16#槽钢十字联。钢管桩顶设置双拼140b 工字钢横向分配梁，长度为 4m （泵车停放位置12m） 0 140b工字钢顶设置两组90cm 双排单层贝雷片纵向分配梁，贝雷片组与组中到中间距为2.66m。贝雷片顶设置120b工 字钢横向分配梁，工字钢单根长度 4m （泵车停放位置12m）,工字钢间距0.68m。120b 工字钢顶设置I10#工
3、字钢纵向分配梁，工字钢间距0.355m。I10#工字钢顶设置厚度1cm 厚防滑钢板。桥面顶焊接。48mm钢管护栏。每座栈桥外侧在通航位置设置限高门架，限高门架设置在 4#墩和5#墩之间。门架 两侧基础采用。508X8mm钢管桩，钢管桩顶采用2根12m120b工字钢焊接，钢管桩中 心间距为18m。限高门架距离栈桥中心12m。栈桥主要荷载为碎搅拌车、碎泵车、自卸车以及汽车吊。450O in吧工字嬲向分E1行车道钢管朗120 b工字钢横 分跋V140红字钢横向图：4.5m宽桥面横断面纵向贝雷片 鼬铁板口制钢97a行车道衿 FL306L图：泵车停放位置横断面栈桥两侧设置6m长搭板，搭板宽4.5m,厚2
4、0cm的C30钢筋碎结构。2、受力验算2.1、内力计算恒载：6 10mms板 4.6T0.01*7.85*10=3.611KN/mI10#工字钢纵向分配梁 9*11.2/100=1.008KN/m120b 工字钢横向分配梁 31.086*4*20/15/100=1.66KN/m纵向贝雷片与连接片(4*5*260+2*5*33)/15/100=3.687KN/m140b 工字钢 73.8685*2*4/100=5.91KN/ 根活载：碎搅拌车整车重量15t, 9m碎重量21.6t,总重量38t,前后轮轴距4m,左右轮距 1.9m,后轮承重70%勺力。自卸车整车重量15t,载货重量35t,总重量5
5、0t,后轮承重70%勺力。25t汽车吊自重30t,吊重限荷不超过10t。碎泵车47m离(支腿间距9*9m),整车重量38t ,工作时碎重量10t ,总计48t 受力情况分析：自卸车后轮胎宽0.3m,接触面长0.23m,轮胎外到外间距2.40m,行走在栈桥面时如下图:24023823L32383图：自卸车后轮胎横向位置图：自卸车轮胎纵向位置自卸车后轮胎共有8只，后轮胎总计承载力为 50X 0.7=35t,每只后轮所承载力为35+ 8=4.375t,计算时取 100cm宽铁板，则每个轮胎的均布荷载为4.375X 10 +0.23=190.2KN/m, I10#工字钢按照间距35.5cm满足要求，具
6、体计算如下：2.2钢面板计算1)总体信息铁板铁板 铁板铁板铁板铁板铁板铁板 铁板 铁板 铁板0.4m0 0.4m 0.4m0.4m0.4m0.4m0.4m0.4m.I 0.4m 0.4m1 0.4m(1)自动计算梁自重，梁自重放大系数1.20(2)材性：Q235弹性模量 E = 206000 MPa剪变模量 G = 79000 MPa质量密度 p = 7850 kg/m3线膨胀系数 a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服强度 fy = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值 f = 190 MPa抗剪强度设计值 fv = 110 MPa(3)截面参数：铁板截面上下对称截面面积
7、 A = 10000 mm2自重 W = 0.769 kN/m面积矩 S = 12500 mm3抗弯惯性矩 I = 83333 mm 4抗弯模量 W = 16667 mm3塑性发展系数丫 = 1.202)荷载信息(1)活荷载均布荷载,190.20kN/m ,荷载分布:距左端0.76m 起0.23m均布荷载,190.20kN/m ,荷载分布:距左端1.06m 起0.23m均布荷载,190.20kN/m ,荷载分布:距左端2.62m 起0.23m均布荷载,190.20kN/m ,荷载分布:距左端2.93m 起0.23m3)内力、挠度计算(1)弯矩图(kN.m)1.20 恒+1.40 活-0.3 0
8、.0-0.3 1.1-1.7 2.9-1|4 2.9-0.1 0.7 -01:-0.1 -0.1 0.7-1.3 2.8-1.7 2.8-0.3 1.2-0.3 0.0 T / I / J I I I X y / I I (2)剪力图(kN)1.20 恒+1.40 活0.6 1.0-4.2 -3.8-32.8 28.814.0 47.62.2 2.6 -0.2 0.2-2.5-2.1-46.9 13.130.3 -33.0 3.8-4.2-1.0 -0.6(3)挠度1.0 恒 + 1.0 活0.1mm1/35500.3mm1/12070.6mm 1/5480.5mm 1/7130.2mm1/1
9、8210.1mm 1/38170.2mm1/19190.5mm 1/7460.6mm 1/5490.3mm1/11910.1mm1/3515II111 I1111(4)支座反力(kN)1.20 恒+1.40 活-1.04.3-33.0-80.4-16.72.11.8-15.6-79.9-34.54.4-1.04)单元验算从分析图得出第4跨受力最大，所以只列出第 4跨受力计算。第3跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-1.372.86 kN.m剪力设计值 -14.0347.61 kN(b)、最大挠度：最大挠度 0.50mm,最大挠跨比1/713(挠度允许值见钢结构设计规范(
10、GB 50017-2003)附录A.1)(2)、强度应力最大剪应力 T = Vmax* S /I/tw=47.61 * 12500 / 83333 / 1000.0 * 1000=7.1 MPa fv = 110 MPa 满足！最大正应力 (T = Mmax / 丫 / W=2.86 / 1.20 / 16667 * 1e6=143.0 MPa f = 190 MPa 满足！(3)、稳定应力整体稳定系数6 b = 1.00最大压应力 CT = M max / 3 b / W=2.86 / 1.00 / 16667 * 1e6=171.6 MPa f = 190 MPa 满足！(4)、该跨验算结
11、论：满足！连续梁验算结论：满足！2.3 I10#工字钢验算从桥面板计算中得出最大支座反力为80.4KN,这个力为1.2恒+1.4活的反力，所以这里计算按照1的系数计算，经验算下部120b工字钢间距为68cm满足要求。上步计算中的反力1.20恒+1.40活-1.04.3-33.0-80.4-16.72.11.8-15.6-79.9-34.54.4-1.0八 I ._l_ JL 一 1)总体信息普工10普工10普工10普工10普工100.7m0.7m0.7m0.7m0.7m Z,(1)自动计算梁自重，梁自重放大系数1.20(2)材性：Q235弹性模量 E = 206000 MPa剪变模量 G =
12、79000 MPa质量密度 p = 7850 kg/m3线膨胀系数 a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服强度 fy = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值 fv = 125 MPa(3)截面参数：普工10r I截面上下对称截面面积 A = 1430 mm2自重 W = 0.110 kN/m面积矩 S = 27921 mm3抗弯惯性矩 I = 2450000 mm4抗弯模量 W = 49000 mm3塑性发展系数 丫 = 1.052)荷载信息(1)、集中力，80.40kN,荷载位置：距左端 1.08m(2)、集中力，80.40kN,荷载
13、位置：距左端 2.38m3）内力、挠度计算（1）弯矩图（kN.m）0.0 3.8-9.6 3.8|3.2 3.5-9.9 4.3|0.0 4.3(2)剪力图(kN)-5.6 -5.5-46.9一3.60.5 0.6-42.0-38.5 63-F4、r _一一_L(3)挠度0.2mm0.6mm0.4mm0.6mm0.3mm1/30491/11811/17801/11071/267711-1(4)支座反力(kN)5.5-39.2-47.5-38.0-48.46.3二,L1II14)单元验算从验算情况来分析，第4跨受力最大，所以这里只显示第 4跨计算，其它跨省略。第4跨：(1)、内力范围、最大挠度(
14、a)、内力范围：弯矩设计值-9.924.34 kN.m剪力设计值 -41.9738.52 kN(b)、最大挠度：最大挠度 0.61mm,最大挠跨比1/1107(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1)(2)、强度应力最大剪应力 T = Vmax * S /I/tw=41.97 * 27921 / 2450000 / 4.5 * 1000=106.3 MPa fv = 125 MPa 满足！最大正应力 CT = M max / T / W=9.92 / 1.05 / 49000 * 1e6=192.8 MPa f = 215 MPa 满足！(3)、稳定应力整体稳定系数
15、6 b = 1.00最大压应力 (T = Mmax / Gb/ W=9.92 / 1.00 / 49000 * 1e6=202.5 MPa f = 215 MPa 满足！(4)、该跨验算结论：满足！连续梁验算结论：满足！2.4 I20b工字钢验算从面板验算中得出120b工字钢所受为集中力，每根工字钢分6个主要集中力，最大为 80.4KN。1.20 恒+1.40 活-1.04.3-33.0-80.4-16.72.11.8-15.6-79.9-34.54.4-1.0If1IIIIIIII1)总体信息普工20b0.9m普工20b1.8m普工20b0.9m(1)自动计算梁自重，梁自重放大系数1.20(
16、2)材性：Q235弹性模量 E = 206000 MPa剪变模量 G = 79000 MPa质量密度 p = 7850 kg/m 3线膨胀系数 a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服强度 fy = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值 f = 215 MPa抗剪强度设计值 fv = 125 MPa(3)截面参数：普工 20b截面上下对称2截面面积 A = 3960 mm自重 W = 0.305 kN/m面积矩 S = 144977 mm3抗弯惯性矩 I = 25000000 mm4抗弯模量 W = 250000 mm3塑性发展系数 丫 = 1.052)荷载信息(1)、集中力
17、，33.00kN,荷载位置：距左端 0.89m(2)、集中力，80.40kN,荷载位置：距左端 0.89m(3)、集中力，16.70kN,荷载位置：距左端 1.24m(4)、集中力，15.60kN,荷载位置：距左端 2.31m(5)、集中力，79.90kN,荷载位置：距左端 2.66m(6)、集中力，34.50kN,荷载位置：距左端 3.02m3)内力、挠度计算(1)弯矩图(kN.m)0.0 3.2-2.1 5.6-4.3 5.6(2)剪力图(kN)-115.6 -1.9, ,-17.5 15.58/ 106.6ZS _11 T - _L(3)挠度0.0mm0.1mm0.0mm_J/52941
18、1/222661/20000八1一_1 I(4)支座反力(kN)1.9-131.1-124.0-8.1八III4)单元验算从受力分析来看第3跨最大，所以只计算第3跨步骤，其它省略。第3跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-4.345.64 kN.m剪力设计值 -8.14106.58 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.05mm,最大挠跨比1/20000(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1)(2)、强度应力最大剪应力 T = Vmax* S /I/tw=106.58 * 144977 / 25000000 / 9.0 * 1000=68.7 M
19、Pa & fv = 125 MPa 满足最大正应力 CT = M max / T / W=5.64 / 1.05 / 250000 * 1e6=21.5 MPa f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数6 b = 1.00最大压应力 (T = Mmax / 6 b / W=5.64 / 1.00 / 250000 * 1e6=22.5 MPa f = 215 MPa 满足!(4)、该跨验算结论：满 足！连续梁验算结论：满足！2.5 贝雷片验算2.5.1 贝雷片性能拼装钢桥梁几何特性表:几何特性结构构造W (cm3)I (cm4)单排单层不加强3578.5250497.2加强7
20、699.1577434.4双排单层不加强7157.1500994.4加强15398.31154868.8三排单层不加强10735.6751491.6加强23097.41732303.2双排双层不加强14817.92148588.8加强30641.74596255.2三排双层不加强22226.83222883.2加强45962.66894382.8桁架容许内力表:、桥型容许 内力不加强桥梁加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(kN m)788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.46750.0
21、9618.8剪力(kN)245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.92.5.2 贝雷片受力形式贝雷片计算分为12mffi 18m跨径两种，贝雷片上部重量按照两种形式计算，第1种是自卸车行走在钢管桩与钢管桩的跨中，第2种是自卸车后轮行走至钢管桩中心位置。第1种分析贝雷片受力情况，第2种分析贝雷片下工字钢横梁受力情况。2.5.3 贝雷片荷载信息1)静载：(1)非通航位置6 10mrrffi板 4.6T0.01*7.85*10=3.611KN/mI10# 工字钢纵向分配梁 12*11.2/100=1.344KN/m120b 工字钢横向分配梁 1
22、2/0.68*31.086*4/12/100=1.83KN/m纵向贝雷片与连接片(4*2*260+2*3*33)/6/100=3.80KN/m合计静载 3.611+1.008+1.83+3.8=10.249KN/m(2)通航位置6 10mms板 4.6T0.01*7.85*10=3.611KN/mI10# 工字钢纵向分配梁 12*11.2/100=1.344KN/m120b 工字钢横向分配梁 12/0.68*31.086*4/12/100=1.83KN/m纵向贝雷片与连接片(6*6*260+27*33)/18/100=5.7KN/m合计静载 3.611+1.008+1.83+3.8=12.15
23、KN/m2)活载：自卸车前轮50X0.3 X10=150KN自卸车前后轮 50X0.7 +2=175KN自卸车后后轮50X0.7 +2=175KN2.5.4受力示意图贝雷片由双排单层组成，共2组，详见下图:% % 2.5.5跨径12m贝雷片受力分析2.5.5.1 行走至跨中利用163c工字钢经Msteel结构工具箱计算得出:普工63c12.0m普工63c12.0m普工63c12.0m1)荷载(1 )恒荷载均布荷载，10.25kN/m ,荷载分布：满布(2)活荷载荷载位置：距左端 13.55m荷载位置：距左端 17.35m荷载位置：距左端 18.65m集中力，150.00kN,集中力，175.0
24、0kN,集中力，175.00kN,2)内力、挠度计算(1)弯矩图(kN.m)1.20 恒+1.40 活-16.0 761.7-1014.9 761.7-27.7 691.631 x(2)剪力图(kN)1.20 恒+1.40 活I-149.2 22.3-352.0 519.5-28.1 143.4(3)挠度1.0 恒+ 1.0 活10.8mm37.4mm8.6mm1/11161/321一_1/1390I 二一-1I一L (4)支座反力(kN)1.20 恒+1.40 活-22.3-668.7-495.4-28.1，1JI内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值 -1014.91761.72
25、kN.m剪力设计值 -352.04519.47 kN(b)、最大挠度：最大挠度 37.43mm,最大挠跨比1/321(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1)2组双排单层剪力设计值为 490.5*2=981KN ,弯矩设计值为1576.4*2=3152.8kN m 验算最大剪力值519.47KN0 981KN满足要求。验算最大弯矩值1014.91kN - mK 3152.8kN 旦 满足要求。163c工字钢的挠度是双排单层贝雷片的0.40719倍，则贝雷片的挠度值为37.43*0.40719/2=7.62mm WL/400=12000/400=30mm 满足要求。2
26、.5.5.2行走至钢管桩处利用163c工字钢经Msteel结构工具箱计算得出：普工63c12.0m普工63c12.0m普工63c12.0m1)荷载信息(1)恒荷载均布荷载，10.25kN/m ,荷载分布：满布(2)活荷载集中力，150.00kN,荷载位置：距左端 19.55m集中力，175.00kN,荷载位置：距左端 23.35m集中力，175.00kN,荷载位置：距左端 24.65m2)内力、挠度计算(1)弯矩图(kN.m)1.20 恒+1.40 活-108.6 360.2-446.6 553.2-97.4 553.2(2)剪力图(kN)1.20 恒+1.40 活1-115.8 55.7-4
27、65.7 160.81-52.9 363.611r1(3)挠度1.0 恒+1.0 活3.8mm1/318613.6mm1/8812.9mm1/4158II(4)支座反力(kN)1.20 恒+1.40 活-55.7-276.6I-829.3-52.9i内力范围、最大挠度(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-446.61553.25 kN.m剪力设计值 -465.70160.81 kN(b)、最大挠度：最大挠度 13.63mm,最大挠跨比1/881(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1)2组双排单层剪力设计值为 490.5*2=981KN ,弯矩设计
28、值为1576.4*2=3152.8kN m验算最大剪力值553.25KN0 981KN满足要求。验算最大弯矩值465.7N - m 3152.8kN m,满足要求。163c工字钢的挠度是双排单层贝雷片的0.40719倍，则贝雷片的挠度值为13.63*0.40719/2=2.77mm &L/400=12000/400=30mm 满足要求。2.5.6跨径18m贝雷片受力分析2.5.6.1行走至跨中利用163c工字钢经Msteel结构工具箱计算得出:普工63c12.0m普工63c18.0m普工63c12.0m1)荷载信息(1)恒荷载均布荷载，10.25kN/m,荷载分布：左端12.00m均布荷载，1
29、2.15kN/m,荷载分布：距左端 12.00m起18.00m均布荷载，10.25kN/m,荷载分布：右端12.00m(2)活荷载集中力，150.00kN,荷载位置：距左端 16.55m集中力，175.00kN,荷载位置：距左端 20.35m集中力，175.00kN,荷载位置：距左端 21.65mII2)内力、挠度计算(1)弯矩图(kN.m)1.20 恒+1.40 活0.0 1422.7-1792.9 1422.7-0.0 1271.4(2)剪力图(kN)1.20 恒+1.40 活-192.4 -44.8-420.9 541.532.2 179.8(3)挠度1.0 恒+1.0 活-J-II33
30、.8mm 1/35529.1mm1/413-146.9mm 1/123(4)支座反力(kN)1.20 恒+1.40 活44.8-733.9-600.732.23)内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-1792.861422.74 kN.m剪力设计值 -420.90541.54 kN(b)、最大挠度：最大挠度 146.91mm,最大挠跨比1/123(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1)3组双排单层剪力设计值为 490.5*3=1471.5KN，弯矩设计值为1576.4*3=4729.2kN m验算最大剪力值541.54KN0 1471.5KN,满足要求。
31、验算最大弯矩值1792.86kN - me4729.2kN 旦满足要求。163c工字钢的挠度是双排单层贝雷片的0.40719倍，则贝雷片的挠度值为146.91*0.40719/3=19.9mm &L/400=18000/400=45mm 满足要求。2.5.6.2行走至钢管桩处利用163c工字钢经Msteel结构工具箱计算得出：普工63c12.0m普工63c18.0m普工63c12.0m1)荷载信息(1)恒荷载均布荷载,10.25kN/m ,荷载分布:左端 12.00m均布荷载,12.15kN/m ,荷载分布:距左端 12.00m起18.00m10.25kN/m ,右端 12.00m均布荷载,荷
32、载分布:II(2)活荷载集中力，150.00kN,荷载位置：距左端 25.55m集中力，175.00kN,荷载位置：距左端 29.35m集中力，175.00kN,荷载位置：距左端 30.65mIII2)内力、挠度计算(1)弯矩图(kN.m)1.20 恒+1.40 活-38.2 511.2-544,4 808.4-15.6 808.4(2)剪力图(kN)1.20 恒+1.40 活-116,4 31.2-542,0 175.5-19.7 372.9(3)挠度1.0 ,恒+1.0 活5.8mm1/206150.9mm1/3549.8mm1/1219(4)支座反力(kN)1.20 恒+1.40 活-3
33、1.2-291.9-914.9-19.7Aiit内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-544.44808.44 kN.m剪力设计值 -541.97178.60 kN(b)、最大挠度：最大挠度 50.86mm,最大挠跨比1/354(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1)3组双排单层剪力设计值为 490.5*3=1471.5KN，弯矩设计值为1576.4*3=4729.2kN m验算最大剪力值541.97KN0 1471.5KN,满足要求。验算最大弯矩值808.44kN - mK4729.2kN - m,满足要求。163c工字钢的挠度是双排单层贝雷片的0.4
34、0719倍，则贝雷片的挠度值为50.86*0.40719/3=6.9mm & L/400=18000/400=45mm 满足要求。2.6 横向分配梁验算按照上步验算自卸车行走至钢管桩处时反力最大，详见如下：2.7 0 恒+1.40 活-42.7-301.7-924.7-31.2AiII大钢管上部采用单根140b工字钢，详见下图：经上步贝雷片验算最大支座反力为 924.7KN ,共有4排贝雷片，每排贝雷片压力为924.7/4=231.2KN01)总体信息普工40b普工40b普工40b0.5m3.1m0.5m(1)自动计算梁自重，梁自重放大系数1.20(2)材性：Q235弹性模量 E = 2060
35、00 MPa剪变模量 G = 79000 MPa质量密度 p = 7850 kg/m3线膨胀系数 a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服强度 fy = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 205 MPa抗剪强度设计值 fv = 120 MPa(3)截面参数：普工 40b截面上下对称截面面积 A = 9410 mm2自重 W = 0.724 kN/m面积矩 S = 666050 mm3抗弯惯性矩 I = 228000000 mm4抗弯模量 W = 1140000 mm3塑性发展系数 丫 = 1.052)荷载信息恒荷载(1)、集中力，231.20kN,荷载位置：距左端
36、0.22m(2)、集中力，231.20kN,荷载位置：距左端 1.12m(3)、集中力，231.20kN,荷载位置：距左端 2.88m(4)、集中力，231.20kN,荷载位置：距左端 3.78mI3)内力、挠度计算(1)弯矩图(kN.m)0.0 57.9-93.5 57.9| 0.0 57.91(2)剪力图(kN)-231.6 0.0-232.5 232.60.0 :231.6(3)挠度0.9mm1/10702.1mm1/14570.9mm1/1072(4)支座反力(kN)-464.2-464.14)单元验算第2跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-93.5257.90
37、 kN.m剪力设计值 -232.45232.60 kN(b)、最大挠度：最大挠度 2.10mm,最大挠跨比1/1457(挠度允许值见钢结构设计规范(GB 50017-2003)附录A.1)(2)、强度应力最大剪应力T = Vmax* S /I/tw=232.60 * 666050 / 228000000 / 12.5 * 1000=54.4 MPa fv = 120 MPa 满足！最大正应力(T = Mmax / 丫 / W=93.52 / 1.05 / 1140000 * 1e6=78.1 MPa f = 205 MPa 满足！(3)、稳定应力整体稳定系数旌=1.00最大压应力CT = M
38、max / 巾 b / W=93.52 / 1.00 / 1140000 * 1e6 =82.0 MPa f = 205 MPa 满足(4)、验算结论：满足2.7钢管桩验算（1）承载力验算钢管桩采用直径500mm,壁厚8mm。钢管桩承载力按下式计算nRs 二 qsil i l3式中一桩的周长（m）;n桩长范围内所划分的土层数；qsi 桩周第i层土的侧阻力（KPa）;li 第i层土的厚度（m）。水中表面土层由于经长期浸泡已失去摩擦系数作用，这里考虑表层1m深度不做摩擦系数考虑经设计院提供的桥型总体图CAD图统计，各墩位地质数据以及入土长度和承载力如下表：单侧土层编号侧阻力（kpa）1檄（m）2檄
39、（m）3檄（m）4檄（m）5檄（m）6檄（m）7#墩 m)8檄（m）9檄（m）10#墩 m)11微(m)12#墩(m)1-1253.350.000.000.000.682.272.231.410.000.602.843.381-2153.595.162.180.000.000.000.000.000.000.001.743.112-3404.005.494.611.920.000.340.851.492.752.591.781.043-1150.000.000.000.000.000.000.571.552.432.561.150.003-272.202.204.356.508.037.897
40、.456.686.015.715.835.713-3130.000.000.240.531.081.571.521.391.261.161.021.075-3650.000.000.000.000.000.000.210.550.911.081.000.805-41200.000.000.501.551.901.401.100.800.420.300.100.30合计桩长13.1412.8511.8810.5011.6913.4713.9313.8713.7814.0015.4615.41总计桩长14.1716.9819.6321.1021.5020.6619.9719.3318.6318.1
41、617.5517.21单桩承载力500499496503503501504502502508505502经上步验算钢管桩最大支座反力为 464.1KN,再加上钢管桩本身自重20.7KN,则需要的承载力为484.8KN ,钢管桩计算的承载力 均大于该数值，所以满足要求。-464.2-464.124(2)钢管桩强度验算受压稳定系数计算：截面：热钢管508*8ix : 176.799 mmiy: 176.799 mmA: 12566.371 mm材性为Q235绕X轴计算长度为12 m绕X轴长细比为67.874绕X轴截面为a类截面绕Y轴计算长度为12 m绕Y轴长细比为 67.874绕Y轴截面为a类截面按 GB 50017-20