钢结构课件7.ppt

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1、第7章 拉弯、压弯构件 了解拉弯和压弯构件的应用和截面形式； 掌握拉弯和压弯的强度和刚度计算; 了解压弯构件整体稳定的基本原理，掌握其计算方法 ； 了解实腹式压弯构件局部稳定的基本原理，掌握其 计算方法； 掌握实腹式压弯构件设计方法及其主要的构造要求； 掌握格构式压弯构件设计方法及其主要的构造要求。 第第7 7章章 拉弯、压弯构件拉弯、压弯构件 第7章 拉弯、压弯构件 7.1拉弯、压弯构件的应用和截面形式 7.1.1 7.1.1 应用应用 构件同时承受轴心压（或拉）力和绕截面形心主轴的 弯矩作用，称为压弯（拉弯）构件。根据绕截面形心主轴 的弯矩，有单向压（拉）弯构件；双向压（拉）弯构件。 弯矩

2、由偏心轴力引起时，也称作偏压（或拉）构件。例如 有节间荷载作用的桁架上下弦杆、 受风荷载作用的墙架柱、工作平 台柱、支架柱、单层厂房结构及 多高层框架结构中的柱等等。 图7.1.1 压弯、拉弯构件 第7章 拉弯、压弯构件 7.1.2 7.1.2 截面形式截面形式 实腹式和格构式。 实腹式截面：热轧型钢 截面、冷弯薄壁型钢截 面和组合截面。当构件 计算长度较大且受力较 大时，为了提高截面的 抗弯刚度，还常常采用 格构式截面。压弯构件 的截面通常做成在弯矩 作用方向具有较大的截 面尺寸。 图7.1.2 压弯构件的截面形式 第7章 拉弯、压弯构件 7.1.3 7.1.3 计算内容计算内容 拉弯构件：

3、 承载能力极限状态：强度 正常使用极限状态：刚度 压弯构件：强度 稳定 实腹式 格构式 弯矩作用在实轴上 弯矩作用在虚轴上(分肢稳定) 整体稳定 局部稳定 平面内稳定 平面外稳定 承载能 力极限 状态 正常 使用 极限 状态 刚度 第7章 拉弯、压弯构件 7.2 拉弯、压弯构件的截面强度 7.2.1 7.2.1 拉弯、压弯构件的强度计算准则拉弯、压弯构件的强度计算准则 边缘纤维屈服准则 在构件受力最大的截面上，截面边缘处的最大应力达到 屈服时即认为构件达到了强度极限。此时构件在弹性段工作。 全截面屈服准则 构件的最大受力截面的全部受拉和受压区的应力都达到 屈服，此时，这一截面在轴力和弯矩的共同

4、作用下形成塑性铰 。 部分发展塑性准则 构件的最大受力截面的部分受拉和受压区的应力达到 屈服点，至于截面中塑性区发展的深度根据具体情况给定。此 时，构件在弹塑性段工作。 第7章 拉弯、压弯构件 1.边缘屈服准则 当截面边缘处的最大应力达到屈曲点时。 （7.2.1） （7.2.2） 图7.2.1 压弯构件截面应力的发展过程 Aw=hwtw Mx hw xx y y h fyfyfyfy H H N hh(1-2)h fyfy (a)(b) (c) (d) Af=bt 式中： N、Mx验算截面处的轴力和弯矩； A验算截面处的截面面积； Wex验算截面处的绕截面主轴x轴的截面模量； NP屈服轴力 ，

5、 NPAfy; Mex屈服弯矩 ， MexWexfy。 第7章 拉弯、压弯构件 2.全截面屈服准则 塑性铰阶段。 构件最危险截面处于塑性工作阶段时（d），塑性中和轴 可能在腹板或翼缘内。根据内外力平衡条件，可得轴力和弯矩 的关系式。 当轴力较小（NAwfy）时,塑性中和轴在腹板内，截面应 力分布如图（d），取hhw，并令AfAw。则 仅压力作用时截面屈服轴力： 仅弯矩作用时截面塑性屈服弯矩： 第7章 拉弯、压弯构件 将应力图分界为与M和N相平衡两部分，由平衡条件得： （7.2.3a） （7.2.3b） h fy H H N hh(1-2)h fy Aw=hwtw Mx hw xx y y Af

6、=bt 第7章 拉弯、压弯构件 以上两式消去，则得N和Mx的相关公式： （7.2.4a） 当轴力很大（NAwfy）时,塑性中和轴位于翼缘内，按上 述相同方法可以得到： （7.2.4b） 第7章 拉弯、压弯构件 图7.2.2 压弯构件N/Np-Mx/Mpx关系曲线 式（7.2.4b） 式（7.2.5b） 式（7.2.4a） 式（7.2.5a） 构件的N/Np-Mx/Mpx关系 曲线均呈凸形。与构件的截面 形状，腹板翼缘面积比有关 。在设计中简化采用直线关系 式，其表达式为： 当N/Np0.13时: （7.2.5a） 当N/Np0.13时: （7.2.5b） （7.2.6） 考虑轴心力引起的附加弯

7、矩和 剪力的不利影响，规范偏于安全采 用一条斜直线（图中虚线）代替曲 线。 第7章 拉弯、压弯构件 3.部分发展塑性准则：弹塑性阶段。 比较式（7.2.2）和式（7.26）可以看出，两者都是直线 关系式，差别仅在于第二项。在式（7.2.2）中因在弹性阶段 ，用的是截面的弹性抵抗矩 Wx ；而在式（7.2.6）中因在全 塑性阶段，用的则是截面的塑性抵抗矩 Wpx ，因此介于弹性 和全塑性阶段之间的弹塑性阶段也可以采用直线关系式如下 ，引入塑性发展系数，即： （7.2.7） 塑性发展系数，其值与截面的形式、塑性区的深度有关。 一般控制塑性发展深度0.15h。 （7.2.6） （7.2.2） 第7章

8、 拉弯、压弯构件 塑性发 展系数 的取值 第7章 拉弯、压弯构件 式中 N轴心压力设计值 An毛截面面积 Mx、My两个主平面内的弯矩 Wn,x、Wn,y毛截面对两个主轴的抵抗矩 x、y截面在两个主平面内的 f设计强度部分截面塑性发展系数。按表4.2.1采用，如工 字形截面：x=1.05， y=1.20 （7.2.8） 1.单向拉弯、压弯构件强度计算公式 2.双向拉弯、压弯构件强度计算公式 （7.2.9） 7.2.2 7.2.2 拉弯、压弯构件强度与刚度计算拉弯、压弯构件强度与刚度计算 第7章 拉弯、压弯构件 对于需要计算疲劳的构件，由于对其截面塑性发展后的 性能的研究还不够成熟；对于格构式构

9、件，当弯矩绕虚轴作 用时，由于截面腹部空虚，塑性发展的潜力不大；为了保证 受压翼缘在截面发展塑性时不发生局部失稳，当受压翼缘的宽 厚比 时不考虑塑性发展。规范规定均以截 面边缘屈服作为构件强度计算的依据。 第7章 拉弯、压弯构件 压弯构件弯矩作用平面内失稳 在N和M同时 作用下，一开始构件就在弯矩作用平面内发生变 形，呈弯曲状态，当N和M同时增加到一定大小 时则到达极限，超过此极限，要维持内外力平衡 ，只能减 小N和M。在弯矩作用平面内只产生弯 曲变形（弯曲失稳），属于极值失稳。 图7.3.1 压弯构件的整体失稳 a) 弯曲失稳b) 弯扭失稳 7.3 实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的稳定计算

10、7.3.1 7.3.1 压弯构件整体失稳形式压弯构件整体失稳形式 压弯构件弯矩作用平面外失稳当构件在弯 矩作用平面外没有足够的支撑以阻止其产生侧 向位移和扭转时，构件可能发生弯扭屈曲（弯 扭失稳）而破坏，这种弯扭屈曲又称为压弯构 件弯矩作用平面外的整体失稳；对于理想的压 弯构件，它具有分枝点失稳的特征。 双向压弯构件的失稳同时产生双向弯 曲变形并伴随有扭转变形属弯扭失稳。 第7章 拉弯、压弯构件 弯矩作用平面内失稳特点： 一压就弯，不存在随遇平衡状态及其相应 的临界荷载，属于第二类稳定问题。 轴压力N与跨中挠度之间关系曲线如图 7.3.2。曲线由上升段和下降段组成在上升段： 平衡是稳定的，因为

11、增加挠度，必须增加荷载 。在下降段：平衡是不稳定的。 图7.3.2 受端弯矩作用的压弯构件 B A C D 偏心受压时的临界荷载恒低于轴心受 压时的临界荷载，相当于长度加大到l1的轴 心受压构件。 e z y e Nk Nk y m z l/2 l1 l 图7.3.3 压弯构件 第7章 拉弯、压弯构件 实腹式压弯构 件在弯距作用平面 内失稳时已经出现 塑性，弹性平衡微 分方程不再适用。 同时承受轴力和端 弯距作用的杆件， 在平面内失稳时塑 性区的分布如图所 示。弯曲刚度EI不再保持常数，计算稳定承载力常用的方法 ：极限荷载计算法和相关公式计算法。 图7.3.4 单向压弯构件在M作用平面的整体屈

12、曲 7.3.2 7.3.2 单向压弯构件弯矩作用平面内的整体稳定单向压弯构件弯矩作用平面内的整体稳定 第7章 拉弯、压弯构件 1.极限荷载计算法 目前各国设计规范多采用的方法。 2.相关公式计算法 计算压弯构件弯矩作用平面内极限荷载的方法有解析法和数值法。 参照第6章式（6.3.23）受偏心压力（均匀弯 矩）作用的压弯构件中点挠度为： N N l/2l/2 z y v e0 z z y e0 0 其中0为为不考虑虑N时简时简 支梁的中点挠挠度，方括号项为压项为压 弯构 件考虑轴虑轴 力影响的跨中挠挠度放大系数。 第7章 拉弯、压弯构件 （7.3.3b） 对其它荷载作用的压弯构件，考虑二阶效应后

13、，两端 铰支构件由横向力或端弯矩引起的最大弯矩为： 考虑初始缺陷的影响，同时考虑二阶效应后，由初弯 曲产生最大弯矩为： （7.3.3a） 根据边缘屈曲准则，压弯构件弯矩作用平面内截面最 大应力应满足： （7.3.4） 第7章 拉弯、压弯构件 上述边缘屈服准则的应用是用应力问题的表达式来剪力 稳定问题的相关公式 当上式中Mx0，则式（7.3.4）中的N 即为有初始缺陷 的轴心压杆的临界力N0 x，把Np、Mex代入解得等效初始缺陷 0为： （7.3.5） N0 x=x Np = x Afy （7.3.6） 将式（7.3.5）带入（7.3.4）可得： 第7章 拉弯、压弯构件 考虑抗力分项系数后，规

14、范设计公式 （1）按边缘屈服准则 （7.3.8） 适用于绕虚轴弯曲的格构式压弯构件。 （2）考虑塑性发展及残余应力等的修正 式（7.3.8）没有考虑部分塑性深入截面，也未计入残余应力影 响，与工程实际有误差。为提高计算精度，规范对11种常见截面进 行了比较计算，引入塑性发展系数，用0.8代替第二项分母中的x 。得出如下设计公式： 3.压弯构件弯矩作用平面内整体稳定的计算公式 （7.3.8） 第7章 拉弯、压弯构件 单对称轴截面，绕非对称轴弯曲 特点：临界状态时可能拉、压区均出现塑性， 或受拉区先出现塑性。而塑性区的发展也能导 致失稳。所以还需按下式作补充计算。 y x y0 e b) + c)

15、 + 图7.3.5 单轴对称截面 x y e y0 a) （7.3.10） 单轴对称截面必须使（7.3.9）、（7.3.10 ）同时满足。 W2x=Ix/yo较小翼缘最外纤维的毛截面模 量。 1.25也是引入的修正系数。 第7章 拉弯、压弯构件 1）悬臂构件和在内力分析中未考虑二阶效应的无支撑框架和 弱支撑柱框架 mx=1.0 2）框架柱和两端支承的构件 无横向荷载作用时 mx=0.65+0.35M1/M2， M1和M2是构件两端的弯矩。M2M1。当两端弯矩使 构件产生同向曲率时，取同号，反之取异号。 有端弯矩和横向荷载同时作用时 使构件产生同向曲率， mx=1.0； 产生反向曲率，mx=0.

16、85。 （3）有关mx取值，规范规定如下： 无端弯矩有横向荷载作用时：mx=1.0。 第7章 拉弯、压弯构件 概念 压弯构件可以分解为纯弯曲和轴心受压两种受力情况。包 括沿两截面主轴（x、y轴）的弯曲和沿纵向扭转轴的扭转。 7.4 实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的稳定计算 7.4.1 7.4.1 单向压弯构件弯矩作用平面外整体稳定单向压弯构件弯矩作用平面外整体稳定 图7.4.1 平面外弯扭屈曲 弯矩作用平面外稳定的机理与梁失稳的机理相同，因此其失稳形式也 相同平面外弯扭屈曲。 第7章 拉弯、压弯构件 根据弹性稳定理论，受轴心压力和均匀弯矩作用的双轴对称截 面实腹式压弯构件，假定1.由于平面外截

17、面刚度很大，故忽略该平 面的挠曲变形。2.杆件两端铰接，但不能绕纵轴转动。3.材料为弹性 。无初始缺陷，其平面外的弯扭屈曲的临界条件为： 1.压弯构件在弯矩作用平面外的弯扭屈曲 （7.4.1） NEy构件绕y轴弯曲屈曲的临界力； N构件绕z轴扭转屈曲的临界力。 由（7.4.1）可作出相关曲线： 一般情况，N/N Ey 总大于1，取 N/N Ey =1进行设计是偏于安全的。 于是有相关方程： 图7.4.2 相关曲线 N/NEy=2 N/NEy= 1.0 Mx/Mcr x N/NEy o 1.0 1.0 （7.4.2） 第7章 拉弯、压弯构件 2. 压弯构件弯矩作用平面外整体稳定计算公式 将N E

18、y =yA fy Mcrx= bW1x fy代入式（7.4.2）并考虑引入 弯矩非均匀分布系数tx和截面影响系数得到： （7.4.3） （7.4.4） y轴心受压构件在弯矩作用面外屈曲的稳定系数; b受均布弯矩的受弯构件的整体稳定系数，对箱形截面 b=1.0，I、T形截面按P389附录3.5中的近似公式计算； Mx弯矩，取所计算构件段范围内的最大弯矩值； tx等效弯矩系数。 截面影响系数。箱形截面取0.7，其它截面取1.0 第7章 拉弯、压弯构件 （1）工字形（含H型钢）截面 双轴对称时： 单轴对称时： 第7章 拉弯、压弯构件 弯矩使翼缘受拉，且腹板宽厚比不大于 时： （2）T形截面（M绕对称

19、轴x作用） 弯矩使翼缘受压时： 双角钢T形截面： 剖分T型钢和两板组合T形截面： p注意： p用以上公式求得的应b1.0； p当b 0.6时，不需要换算，因已经考虑塑性发展； p闭口截面b=1.0。 第7章 拉弯、压弯构件 所计算段内有端弯矩又有横向力作用 产生相同曲率时，tx=1.0；产生反向曲率时 tx=0.85。 1） 在弯曲矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支 承点间构件段内荷载和内力情况确定。 tx取值办法 所计算的段内无横向荷载作用 tx =0.65+0.35M2/M1 所计算段内无端弯矩，但有横向力作用 tx=1.0 M1和M2是构件两端的弯矩。M2M1。当两端弯矩使 构件产

20、生同向曲率时，取同号，反之取异号。 2） 弯矩作用平面外为悬臂构件：tx =1.0。 第7章 拉弯、压弯构件 7.4.2 7.4.2 双向压弯构件的稳定承载力计算双向压弯构件的稳定承载力计算 在工程设计中，规范给出了实用经验设计表达式 及 （7.4.5a） （7.4.5b） x y ey ex x1 y1 ey x y ex x1 y1 图7.4.5 双轴对称截面 第7章 拉弯、压弯构件 7.5 实腹式压弯构件的局部稳定 7.5.1 7.5.1 受压翼缘板的宽厚比限值受压翼缘板的宽厚比限值（按梁的规定） 实腹式压弯构件的板件与轴压和受弯构件的板件的受力 相似，其局部稳定也是采用限制板件的宽（高

21、）厚比的办法 来保证。 外伸翼缘板 （7.5.1b） （7.5.1a） 两边支承翼缘板 当构件强度和整体稳定不考虑截面塑性发展时，式（ 7.5.1a）可放宽至： 第7章 拉弯、压弯构件 图7.5.1 压弯构件腹 板弹性状态受力情况 max min a hw 板厚tw 腹板受力较复杂。同时受不均匀压力和剪力的作用。 ke正应力与剪应力共同作用时，板的屈曲系数。 7.5.2 7.5.2 腹板的高厚比限值腹板的高厚比限值 腹板的局部稳定主要与压应力 的不均匀分布的梯度有关。 0应力梯度 根据弹性理论，在对边受非均匀的 压力同时有均布剪力的作用的腹板（按 四边简支板）弹性屈曲的临界应力为。 （7.5.

22、3a） 0 (max-min)/max（7.5.2） 1. 1.工字形和工字形和HH形截面的腹板形截面的腹板 第7章 拉弯、压弯构件 规范规定工字形和H形截面压弯构件腹板高厚比限值。 根据弹塑性理论，弹塑性屈曲的临界应力为。 （7.5.3b） 当1.6o2.0时: （7.5.5b） （7.5.5a） 当0o1.6时: KP板的塑性屈曲系数。 o =（max-min）/ max max腹板边缘最大压应力 min另一边相应的应力，压为正，拉为负。 构件在弯矩作用平面内的长细比； 当 30时，取 =30， 100时，取 =100。 第7章 拉弯、压弯构件 2. 2. 箱形截面的腹板箱形截面的腹板 考

23、虑到两块腹板可能受力不均，将按公式（7.5.5a） 和（7.5.5b）确定的高厚比值乘0.8，使设计得厚一些。但 不应小于。 3.T3.T形截面的腹板形截面的腹板 当01.0时，翼缘板部分进入塑性，对腹板无嵌固作用。 当01.0时，翼缘处于弹性，对腹板有嵌固作用。 （7.5.6a） （7.5.6b） 第7章 拉弯、压弯构件 7.6.1 截面形式 1.对于N大、M小的构件，可参照轴压构件初估； 2.对于N小、M大的构件，可参照受弯构件初估； 因影响因素多，很难一次确定。 7.6.2 截面验算 1. 强度验算 2. 整体稳定验算 3. 局部稳定验算组合截面 4. 刚度验算 7.6.3 构造要求 与

24、实腹式轴心受压构件相似。 7.6 实腹式压弯构件的设计 第7章 拉弯、压弯构件 例题7.1： 某压弯构件的简图、截面尺寸、受力和侧向支承情况如 图所示，试验算所用截面是否满足强度、刚度和整体稳定要 求。钢材为Q235钢，翼缘为焰切边；构件承受静力荷载设计 值（标准值）F=100kN和N=900kN。 第7章 拉弯、压弯构件 解： 1.内力（设计值） 轴心力N =900kN 弯 矩 2.截面特性和长细比： l0 x=16m，l0y=8m 刚度满足。 第7章 拉弯、压弯构件 3.强度验算 满足要求。 4.在弯矩作用平面内的稳定性验算 满足要求。 第7章 拉弯、压弯构件 满足要求！（平面内稳定控制）

25、 讨论： 本例题中若中间侧向支承点由中央一个改为 两个（各在l/3点即D和E点），结果如何？ 5.在弯矩作用平面外的稳定性验算： AC段（或CB段）两端弯矩为M1=400 kN.m，M20 ，段内无横向荷载： 第7章 拉弯、压弯构件 6.局部稳定验算 翼缘的宽厚比 腹板计算高度边缘的应力 腹板高厚比 局部稳定满足要求 第7章 拉弯、压弯构件 7.7 格构式压弯构件的计算 当偏心受压柱的宽度很大时，常采用格构式。当柱中弯矩 不大，或柱中可能出现正负号的弯矩但二者的绝对值相差不大 时，可用对称的截面形式(k、i、m)；当弯矩较大且弯矩符号 不变，或者正、负弯矩的绝对值相差较大时，常采用不对称截 面

26、(n、p)，并将截面较大的肢件放在弯矩产生压应力的一侧。 格构式压弯构件的截面形式格构式压弯构件的截面形式 图7.7.1 格构式压弯构件的截面形式 由于截面的高度较大且受有较大的外剪力，所以缀板连接的格构式 压弯构件很少采用。 第7章 拉弯、压弯构件 截面中部空心，不考虑塑性的深入发展。 1.弯矩平面内的整体稳定计算 （7.3.8） 注意：式中x及NEx均按格构式柱的换算长细比0 x 确 定 ，W1x=Ix/y0。y0为x轴到较大压力分肢的轴线距离或压力较 大分肢腹板边缘的距离，两者中取较大者（见下图）。 图7.7.2 格构柱 计算绕虚轴截面 模量时y0的取值 7.7.1 7.7.1 弯矩绕虚

27、轴作用的格构式压弯构件弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件 按式（7.3.8）计算。 第7章 拉弯、压弯构件 二肢缀条式柱： 二肢缀板式柱： 根据算出的换算长细比ox，查表得x。 A两个肢柱的毛截面面积； A1两个斜杆的毛截面面积。 1单肢长细比（对1轴） x=lx/ix x y 1 第7章 拉弯、压弯构件 2.分肢的稳定计算 构件弯距作用平面外的整体稳定一般 通过分肢的稳定计算来保证而不必验算。 两分肢的轴心力 （7.7.1a） （7.7.1b） 图7.7.3 分肢内力计算 y2y1 a N Mx 1 1 将整个构件视为一平行弦桁架，分肢 为弦杆，两分肢的轴心力则由内力平衡得 ： 第7章 拉弯、压

28、弯构件 缀条式构件的分肢按轴心受压柱计算 分肢计算长度： 1）缀材平面内（11轴）取缀条体系的节间长度lox=l1 ； 2）缀材平面外，取构件侧向支撑点间的距离。不设支承时取 loy=柱子全高。 缀板式构件的分肢 对缀板柱的分肢计算时，除N1、N2外，尚应考虑剪力作 用下产生的局部弯矩，按实腹式压弯构件计算。 在缀板平面内，分肢的计算长度对焊接缀板，计算长度 取两缀板间的单肢净长。螺栓连接的缀板，则取相邻两缀板 边缘螺栓的最近距离。 第7章 拉弯、压弯构件 3.缀件的设计和格构式轴心受压构件相同。 当剪力较大时，局部弯矩对缀板柱的不利影响较大， 这时采用缀条柱更为适宜。 剪力取以下两式的较大者

29、： 实际剪力（6.7.9） 第7章 拉弯、压弯构件 弯矩作用平面内屈曲用： （7.3.9） 弯矩作用平面外屈曲用： （7.4.4） 由于其受力性能与实腹式压弯构件相同，故其弯矩作用 平面内和弯矩作用平面外整体稳定计算均与实腹式压弯构件 相同。 但计算平面外稳定时，对虚轴的长细比应取换算长细比 来求x ，b应取1.0。 7.7.2 7.7.2 弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件 第7章 拉弯、压弯构件 分肢稳定按实腹式压弯构件计算。轴心压力N在两分肢间 的分配与分肢轴线至虚轴x轴的距离成反比；弯矩My在两分肢 间的分配与分肢对实轴y轴的惯性矩成正比；与分肢轴线至虚 轴x

30、轴的距离成反比。 yy y x x 2 1 1 分肢2 分肢1 y2y1 a 第7章 拉弯、压弯构件 1.整体稳定计算 采用与弯矩绕虚轴作用时压弯构件的整体稳定计算公 式相衔接的直线式公式： 7.7.3 7.7.3 双向受弯的格构式压弯构件双向受弯的格构式压弯构件 弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件其稳定 性按下列公式计算： 式中： W1y在My作用下，对较大受压纤维的毛截面模量； 其余符号同前。注意：对虚轴（x轴）的系数应采用换算 长细比0 x计算。 第7章 拉弯、压弯构件 分肢1分肢2 x x yy 2 2 1 1 Mx N y2y1 a My 2.分肢稳定 按实腹式压弯构件计算稳

31、定性，分肢内力为： 第7章 拉弯、压弯构件 1.截面选择 1）对称截面（分肢相同），适用于M相近的构件； 2）非对称截面（分肢不同），适用于M相差较大的构件； 2.截面验算 1）强度验算 2)整体稳定验算（含分肢稳定） 3)局部稳定验算组合截面 4)刚度验算 5)缀材设计 设计内力取柱的实际剪力和轴压格构柱剪力的大值；计算方 法与轴压格构柱的缀材设计相同。 7.7.4 7.7.4 格构式压弯构件的设计格构式压弯构件的设计 3.构造要求 1)压弯格构柱必须设横隔，做法同轴压格构柱； 2)分肢局部稳定同实腹柱。 第7章 拉弯、压弯构件 例7.2图示上端自由，下端固定的压弯构件，长度为5m，作用 的

32、轴心压力为500kN，弯矩为Mx，截面由两个I25a型钢组 成，缀条用L505，在侧向构件的上下端均为铰接不动点， 钢材为Q235钢，要求确定构件所能承受的弯矩Mx的设计值。 L505 x x 400 1 1 y 400 y 5000 AA I25a N M 解: 1.对虚轴计算确定Mx 截面特性： 第7章 拉弯、压弯构件 查P180表6.3.1此独立柱绕虚轴的计算长度系数2。 缀条面积：A1=24.89.6cm2。 换算长细比： 按b类查附表4.2悬臂柱mx=1 第7章 拉弯、压弯构件 对虚轴的整体稳定： 2.对单肢计算确定Mx 右肢的轴线压力最大 第7章 拉弯、压弯构件 按a类查附表4.1 单肢稳定计算 经比较可知，此压弯构件所能承受的弯矩设计值为 283.3kNm，整体稳定和分肢稳定的承载力基本一致。 第7章 拉弯、压弯构件 谢谢！请学习 第八章