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1、满堂支撑架结构计算 书扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991、计算参数基本参数满堂支撑架的宽度B(m)13满堂支撑架的长度L(m)27满堂支撑架的高度H(m)10.2立杆布置形式单立杆剪刀撑(含水平)布置方式普通型立杆纵向间距la(m)0.9立杆横向间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.5顶步水
2、平杆步距h' (m)0. 75立杆自由端高度hO (mm)400次楞间距a (mm)250计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-材料参数架体钢管类型 48X2.6脚手板类型竹串片脚手 板栏杆、栏板类型栏杆、竹串 片脚手板挡底座形式垫板主楞钢材牌号Q235次楞钢材牌号/主楞类型圆钢管主楞规格048X2.6次楞类型矩形木楞次楞规格40X90主楞合并根数2主楞自重标准值gk (kN/m)0. 058次楞自重标准值gkc(kN/m)0. 022可调托座承载力允许值(kN)30架体底部垫板面积A(nT2)0. 25荷载参数材料堆放荷载标准值2Qi (kN/m2)2施工均布活荷
3、载Q2 (kN/m2)2架体是否封闭密目网否密目式安全立网自重标准值g3 (kN/m 2)/风压高度变化系数UZ/风荷载体型系数US/脚手板自重标准值0. 35栏杆自重标准值g2k （kN/m）0. 17基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak （kPa）250是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市安徽（省）铜 陵（市）地面粗糙度类型/S:简图 面 平 )/ 图“-,、/、>T丿、/SV/-/、A/、/、/X、z>、/><Z>/>、/、zX、/X/、/乂/7、/>/<、/、/<、/XX、乂、/、/、/?/、/X、乙乂/、/丿S个、/
4、、/、/、图2）纵向剖面图1计算简图如下:（图4）1、强度验算可变荷载控制的受力简图Aft onAT900丁图3）纵向剖面图2三、次楞验算恒荷载为：gi=1.2gkc+gike=1.2 (X0 022+0. 35 2X50/1000)=0. 131kN/m 活荷载为：qi=1.4(Ql+Q2) e=1.4 (X 2+2) X 250/1000=1. 4kN/m 次楞按三跨连续 梁计算符合工况。（图5） 次楞弯矩图（kNm）M max=O. 124kN mo =Mmax/W=0. 124 X 107(1 X85. 333 X 103)=l. 454N/mm2 f=15N/mm 22、抗剪验算(图
5、6)次楞剪力图(kN)Vmax=O. 827kN3 3 4 2 Tmax= VmaxSo/(Ib) =0. 827 10 X3 X 40. 5 X 107(341. 3331X o4 X 4 x 10) =0. 245N/mm2< t l=25N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+gike+ (Q1+Q2)e =0. 022+0. 3 2X50/1000+ (2+2)2X50/1000=1. 097kN/m“LI 11 川 <1.ILULlllllfik.limn min川111$御Z图7）挠度计算受力简图0 011win图8) 次楞变形图(mm)v max
6、=0. 145mm< v =max (100X00. 9/150, 10)=10mm4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力R=l516kNRk=l. 086kN正常使用极限状态下支座反力为：五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全,计算简图如下:1516L5161.31.5U二ILU.工汇二:L：.口工图9) 简图1、抗弯验算（图10）主楞弯矩图（kNm）M max=0. 501kN mO =Mmax/W=0. 501 X IO6/ （7. 981X 03） =62 817N/mm2< f =205N/mm2Hmkimhnnipih川枕A山勺川hiiKM1*丨 I s I
7、 FL I * I .丨川1 m I 丄八 I :“ ！ 二山 II u丄 I图简图(图13)主楞变形图(mm)v max=0. 5mm< v =max (1000X0. 9/150,10)=10mm 满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=6. 073kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=l, ui、卩2按JGJ130-2011附录C取用loi=k u 1 (h+2a) =1 X 1. 323 X (1. 5+2 4 X 00/1000) =3. 044m lo2=k u 2h=l X 1. 951 X1. 5=2. 926m
8、取两值中的大值lo=max (loi, I02) =max (3. 044, 2. 926) =3. 044mX =ol/i=3. 044 1X000/(1.61 1X 0)=189. 048 W 入=210 满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)x i=loi/i=3. 044 1X000/(1.61 1X0)=189. 048 根据入 1 查 JGJ130-2011 附录 A. 0. 6 得到 4)=0. 201 Ni=Rmax=6. 073kNf=Ni/( d)A)6=073 X 1000/(0. 201 3X.71X 100) =81. 483N/mm2< o 2=05N/mm
9、2满足要求3、立杆稳定性验算（非顶部立杆段）x 2=102/i=2. 926 1X000/(1.61 1X0)=181.77根据 X i 查 JGJ130-2011 附录 A. 0. 6 得到 <t> =0. 216N3=Rmax+l. 2 XHXgk=6. 073+1.2 1X0.2 X 2. 91/100=6. 43kN22f=Ns/( d)A)6=43 X 1000/(0. 216 3X.71X 100) =80. 063N/mm2< o =205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max (Ni, N2) =max (6. 073, 0) =6. 073kNN=6073kNW N=150kN满足要求八、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)= 6. 073/ (0. 90. X 25)=26. 993kPaWfak= 250kPa满足要求