模板及支架设计计算.docx

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1、附件：模板及支架设计计算书 一、荷载标准值及材料参数根据?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021表,表4.1.2,表432,表522,表，表，续表B,查得以下荷载取值、荷载组合及材料参数：1.1荷载标准值1、恒荷载标准值1 模板及支架自重标准值G1k：取0.5 kN/m2;2混凝土自重标准值G2k：取24kN/m3；3钢筋自重标准值G3k:取1.5 kN/m3；4新浇混凝土对模板侧面的压力标准值G 4k,1按式1： F 0.22 cto 1 2V"； 式2： F cH计算，两者取较小值；式中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力kN/m2；Y混凝土的重力密度kN/m3；V 混凝

2、土的浇筑速度m/h,按1.5m/h的浇筑速度进行计算；t0新浇混凝土的初凝时间h,采用t0=200/T+15, T为新浇混凝土的入模温度，取 20E，所以 t0=200/20+15=5.7h；3外加剂影响修正系数，按照掺具有缓凝作用的外加剂考虑，取1.2；伦一混凝土塌落度影响修正系数，按照塌落度为110150mm,取1.15；H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度m，均按照最不利原那么考虑取构件最大值。2、活荷载标准值1施工人员及设备荷载标准值Q1k：面板与次楞计算时取2.5kN/m2,再用集中 荷载2.5kN进行验算，比拟两者所得的弯矩值取其大值；主楞取 1.5 kN/m2;立杆

3、取1.0 kN/m2。2振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k：水平面模板取2.0kN/m2，垂直面模板 取4.0 kN/m2，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；3混凝土采用泵车输送，梁、墙、柱倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载 标准值Q3k，取 4.0kN/m2。4因本工程车站为地下结构，因此不考虑风荷载对模板支架作用。3、荷载组合参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合下表规定：模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合项目参与组合的何载类别计算承载能力验算挠度1板的模板及支架G1K+G 2K+G 3K+Q 1KG1K+G 2K+G 3K2梁的底板及支架

4、G1K+G 2K+G 3K+Q 2KG1K+G 2K+G 3K3柱边长大于300mm 、墙厚度大于100mm 的侧面模板G4K+Q 3KG4K注：1、验算挠度应采用荷载标准值，计算承载能力应采用荷载设计值。2、此表摘自?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021表432 2.1材料参数1面板覆面木胶合板参数：抗弯强度fm 13.0N/mm 2，弹性模量E 8 103 N/mm4次楞：间距300mm50mrX 100m方木2、50Xl00mm、IQQXlQQmm 木楞马尾松：抗弯强度 fm 13.0N/mm2，弹性模量E 1.0 104 N/mm2，木楞分别按 40>90mm、90X

5、90mm 进行计算。3、支撑：采用 48X3.0mm Q235 钢管，f 215 N mm2。二、顶板模板计算、一、18m厚多层板、车站顶板结构最大厚度为0.7m,面板米用18mm厚木胶合板，次楞米用50 X00mm方木，间距300mm，主楞采用100 1车站纵向方向间距600mm；顶板支撑立杆横向间距为900mm，纵向间距为600mm 沿车站方向平面立杆步距为1200mm。18mr多层板次楞 50X 100mi木 方间距 300mm主楞 100X 100mi木 方间距 600mm钉子固定L .1VoCUt4立面图2.1荷载计算计算承载能力:1、面板及次楞活载按均布算：q (G1k+G2k+G

6、3J 1.2+Q1k 1.4(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 2.5 1.4 25.52kN/m2活载按集中算：q2( G1k +G2k +G3k) 1.2F Q1k 1.4=(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 22.02kN/m22.5 1.43.5kN/m验算挠度：qG1k+G 2k+G3k20.5 0.7 24 0.7 1.518.35kN/m2、主楞均布：q (G1k+G2k+G3k) 12+Q1k 匸4(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1.5 1.4 24.12kN/m2验算挠度：qG1k+G 2k+G3k=0.5 0.7 24 0.7

7、1.518.35kN/m 23、立杆均布：q (G1k+G2k+G3k)1.2+Q1k 1.4(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1 1.4 23.42kN/m22.2面板计算面板宽度取b=1.0m，次楞间距即为梁跨度取I 0.3 m。该位置荷载取值为，均布：qi= 25.52仅0=25.52kN/m ;集中：q222.02 1.022.02kN/m， F 3.5 1.0 3.5kN/m验算挠度：q 18.35 1.018.35kN/m1、受力简图q=2=4525NkN/m茁】上丸门2、荷载验算2 2均布面板最大弯矩：M1 0.1ql0.1 25.52 0.30.22968KN

8、m集中面板最大弯矩：2 2M20.1ql0.175FI0.1 22.02 0.30.175 3.5 0.30.38193KN m那么两者取最大值， M20.38193KN m面板截面抵抗矩： W bh 61000 182 65.4 104mm3面板截面惯性距：I bh3 121000 183 124.86 105mm4应力： M2.W 381930 5.4 104 7.07N mm2 < fm 13.0N/mm2，满足要求。2、挠度验算模板挠度由式v 0.677q l.100EI=0.677 >18.35 3004/(100 8X103 X4.86 X05) =0.26mm<

9、v=300/250=1.2mm，故能满足挠曲变形要求。2.3次楞计算次楞采用50 X00mm方木，间距300mm,主楞间距即为梁跨度取I 0.6 m,该位置荷载取值为，均布：q1=25.52 0.3=7.656kN/m；集中：q222.02 0.3 6.606kN/m， F 3.5 0.3 1.05kN/m验算挠度：q 18.35 0.3 5.505kN/m1、受力简图q=7-615SkkNmllL：22q=6.606 kN/m q=12.16akN1/m5kN/m1 p12、荷载验算均布次楞最大弯矩：M1 0.1ql2 0.1 7.656 0.62 0.2756KN m集中次楞最大弯矩:M2

10、 O.lql20.175FI0.1 6.606 0.620.175 1.05 0.60.3485KN m那么两者取最大值，M20.3485KN m次楞截面抵抗矩：W bh2. 6 40 902 6 5.4 104mm3次楞截面惯性距：Ibh3 12 40 903 12 2.43 106mm4应力：M :W348500 5.4 1046.45N mm2 < fm 13.0N/mm 2，满足要求。3、挠度验算v 0.677q l4.100EI=0.677 3.505 8004/(100 1.0 沐04>2.43 X06)=0.20mmvv=600/250=2.4mm，故能满足挠曲变形要

11、求。2.4主楞计算计算承载能力：均布：q (0.50.7 24 0.7 1.5) 1.2 1.5 1.424.12kN/m验算挠度:0.5 0.7 24 0.7 1.518.35kN/m主楞采用100 100mm,间距为600mm,支撑立杆横距即为梁跨度取I 0.9m该位置荷载取值为：均布：q1=24.12 0.6=14.47kN/m；验算挠度：q 18.35 0.6 11.01kN/m1、受力简图q=247k®kN/m2、荷载验算均布主楞最大弯矩：M 0.1ql2 0.1 14.47 0.92 1.17KN m主楞截面抵抗矩： W bh2 690 902 61.22 105mm3主

12、楞截面惯性距：I bh3 12 90 903 12 5.47 106mm4应力： M.W 1170000.1.22 1059.59 N mm2< fm 13.0N/mm 2，满足要求。3、挠度验算v 0.677q l4 100EI=0.677 X 1.01 S004/(100 *0 沐04 >5.47 XO6)=0.89mmvv=900/250=3.6mm，故能满足挠曲变形要求。2.5支撑计算2支撑荷载均布：q1(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1 1.423.42kN/m1、计算长度lo= h+2a式中h支撑杆长度；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度

13、：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350假设大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架顶层水平杆，贝层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a值，见下表：部位a值备注顶板282mm立杆底部在中板取表中最大a值进行计算：贝U:h+2a=1200+282X2=1764mm2、支撑轴力验算N=q Xl Xb=23.42 X0.6X0.9=12.65kN将此杆件48 X3.0按单钢管支柱轴心受压构件考虑:其中：N每根立柱承受的荷载NA钢管截面面

14、积mm2主楞：间距900mm100mrK 100m方木轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比 入求得。I。为钢管计算长度，i为钢管回转半径i - D d4842 415.95mm，那么I01764i 15.95111 ,由?建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术标准?A=2424 mm12.65 1030.509 42458.61 Nmm2 <JGJ166-2021 附录 E 查得： =0.509次楞：间距300mm 50mm 100m方木215 N mm2，满足要求。三、中板模板计算18m厚多层板板厚为400mm的中板模板体系中，面板采用18mm厚多层板，次楞采用50为00mm 车站纵向方向方

15、木，间距300mm；主楞采用100采00mm方木，间距900mm；中板支撑立杆横向间距为 平面图900mm，纵向间距为900mm 沿车站方向，立杆步距为1200mm。18m多层板次楞 50X 100mi木 方间距 300mm主楞 100X 100mi木 方间距 900mm钉子固定k；-4一3.1荷载计算立面图计算承载能力：1、面板及次楞活载按均布算：q1(G1k+G2k+G3k)1.2+Q1k 匸4(0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 2.5 1.4 16.34kN/m2活载按集中算：q2(G1k+G2k+G3k)1.2FQ1k 1.4(0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.

16、2 12.84kN/m22.5 1.4 3.5kN/m验算挠度：qG1k+G 2k+G3k0.5 0.4 24 0.4 1.510.7kN/m 22、主楞均布：q( G1k +G2k+G3k) 1.2+Q1k 1.4(0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1.5 1.4 14.94kN/m2验算挠度：qG1k+G 2k+G3k20.5 0.4 24 0.4 1.510.7kN/m3、立杆均布：q( G1k+G2k+G3k)1.2+Q1k1.4(0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1 1.4 14.24kN/m23.2面板计算面板宽度取b=1.0m，次楞间距即为梁跨度取I

17、0.3 m3.5 1.03.5kN/m该位置荷载取值为，均布：q仁16.34仅0=16.34kN/m ;集中：q212.84 1.012.84kN/m， F验算挠度：q 10.7 1.010.7 kN/m1、受力简图kN/mq=36.34l0q=12.84kN/mF=3.5kN/m1Tq=40.56kN/m2、荷载验算2 2均布面板最大弯矩：Mi 0.1ql2 0.1 16.34 0.32 0.15KN m集中面板最大弯矩：2 2M20.1ql0.175F10.1 12.84 0.30.175 3.5 0.30.3KN m那么两者取最大值，M20.3KN m面板截面抵抗矩： W bh2. 6

18、1000 182 6 5.4 104mm3面板截面惯性距：Ibh12 1000 183 12 4.86 105mm4应力： M2. W 300000 5.4 104 5.6N mm2 < fm 13.0N/mm2，满足要求。3、挠度验算模板挠度由式v 0.677 ql4. 100EI=0.677 X0.7 3004/(100 &X103 >4.86 沐05)=0.15mm<v=300/250=1.2mm，故能满足挠曲变形要求。3.3次楞计算次楞采用50为00mm方木，间距300mm,主楞间距即为梁跨度取I 0.9 m, 该位置荷载取值为，均布：q1= 16.34 0.

19、3=4.9kN/m;集中：q212.84 0.33.85kN/m， F 3.5 0.3 1.05kN/m验算挠度：q 10.7 0.33.21kN/m1、受力简图q=4-9168mN/m2、荷载验算均布次楞最大弯矩：2 2M10.1ql0.1 4.9 0.90.40KN m集中次楞最大弯矩：M20.1ql20.175FI0.1 3.85 0.920.175 1.05 0.90.48KN m那么两者取最大值，M20.48KN m次楞截面抵抗矩：W bh26 40 902 6 5.4 104mm3次楞截面惯性距：I bh3 12 40 903 12 2.43 106mm4应力： M .W 4800

20、00 5.4 104 8.9N mm2 < fm 13.0N/mm2，满足要求。3、挠度验算v 0.677q I4.100EI=0.677 3.21 S004/(100 *0 X04 >2.43 X06)=0.59mm<v=900/250=3.6mm，故能满足挠曲变形要求。3.4主楞计算计算承载能力：均布：q (0.50.4 240.4 1.5) 1.2 1.5 1.414.94kN/m 主楞采用100 100mm,间距为900mm,支撑立杆间距即为梁跨度取I 0.9m 该位置荷载取值为：均布：qi= 14.94 0.9=13.45kN/m ;验算挠度:0.5 0.4 240

21、.4 1.510.7kN/m验算挠度：q 10.7 0.99.63kN/m1、受力简图q=2.45k®kN/m9丿9：C丿2、荷载验算2 2主楞最大弯矩：M 0.1ql0.1 13.45 0.91.09KN m主楞截面抵抗矩： W bh2690 902 61.22 105mm3主楞截面惯性距：I bh3 12 90 903 12 5.47 106mm4应力： M . W 1090000 1.22 1058.9N mm2 < fm 13.0N/mm2，满足要求。3、挠度验算v 0.677q I4 100EI=0.677 9.63 9004/(100 1.0 104 >5.4

22、7 106)=0.78mmvv=900/250=3.6mm，故能满足挠曲变形要求。3.5支撑计算支撑荷载均布：q (G1k+G2k+G3k)12+Q1k 匸4(0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1 1.4 14.24kN/m21、计算长度lo= h+2a式中h支撑杆长度；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350假设大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架 顶层水平杆，贝层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根

23、据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a值，见下表：部位a值备注中板扩大端462mm立杆底部在底板320 轴282mm立杆底部在底板2026轴332mm立杆底部在底板取表中最大a值进行计算：贝贝U:h+2a=1200+462X2=2124mm2、支撑轴力验算N=q XI Xb=14.24X0.9X0.9=11.53kN将此杆件48 X3.0按单钢管支柱轴心受压构件考虑：A其中：N每根立柱承受的荷载NA钢管截面面积mm2轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比入求得。 l0j，I。为钢管计算长度，i为钢管回转半径i <D2d2/如 422/15.95mm，那么I 迪134，'4z 4i

24、15.95由?建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术标准?JGJ166-2021附录E查得： =0. 376A=d22424 mmN 11.53 1072 N mm2 < fA 0.376 424215N mm2，满足要求。四、顶板梁模板计算顶板梁以1000 1800mm为例进行计算，梁模板体系中，采用18mm厚木胶合板，次楞采用50 X00mm方木，间距不超过 250mm,主楞采用100 K00mm方木，间距600mm;梁外侧模板采用2道©18钢螺栓对拉，间距600mm；支撑立杆横向间距为600mm,纵向间距为600mm 沿车站方向，立杆步距为1200mmTIOOXIOOb W4.

25、1梁侧面荷载计算F110.22臥。1茁0.2224 5.7 1.2 1.15、1.550.86kN/m2F2rcH24 1.8 43.2kN/m因为F2V F1,应以F2=43.2kN/m2作为计算依据计算承载能力：543.2 1.24 1.457.44kN/m验算挠度:2q243.2kN/m4.2梁侧对拉螺栓计算梁外侧模板采用2道©18钢螺栓对拉，轴向拉力N为：N= qb/2=57.44 1.0/2=28.72kN，d2那么：A=423.14 182254.34 mm4N3113N； mm v f 205 N mmA254.34所以©18螺栓满足受力要求。4.3梁底荷载计

26、算计算承载能力:58.48kN/m2均布：q (GikG2k G3k) 1.2 Q2k 1.4(0.5 1.8 24 1.8 1.5) 1.2 2.0 1.4验算挠度：q G1K G2K G3K0.5 1.8 24 1.8 1.546.4kN/m4.4梁底面板计算面板宽度取b=1.0m,次楞间距即为梁跨度取I 0.25 m该位置荷载取值为，均布：q1= 58.48 W=58.48kN/m ;验算挠度：q 46.4 1.046.4kN/m1、受力简图5q=8kN8kN/m2、荷载验算均布面板最大弯矩:M 0.1ql2 0.158.480.2520.37KN m面板截面抵抗矩：W bh2. 610

27、00182 65.4 104 mm3面板截面惯性距：Ibh3.121000183 12544.86 10 mm应力：M2.W370000 5.41046.9 N mm2 < fm 13.0N/mm 2，满足要求。3、挠度验算模板挠度由式v 0.677q l 100EI=0.677 46.4 2504/(100 &X103 X4.86 沐05)=0.32mmvv=250/250=1.0mm，故能满足挠曲变形要求。4.5梁底次楞计算次楞采用50 X00mm方木，间距250mm,主楞间距即为梁跨度取I 0.6 m,该位置荷载取值为，均布：qi= 58.48 (X25=14.62kN/m

28、；验算挠度：q 46.4 0.2511.6kN/m1、受力简图q=»-132kNNrm2、荷载验算次楞最大弯矩： Mi 0.1q|20.1 14.62 0.620.53KN m次楞截面抵抗矩：W bh2. 6 40 902 6 5.4 104mm3次楞截面惯性距：I bh3 12 40 903 12 2.43 106mm4应力： MW 530000 5.4 104 9.8 N mm2< fm 13.0N/mm 2，满足要求。3、挠度验算v 0.677q |4.100EI=0.677 X 1.6 8004/(100 X0 XO4 >2.43 沐06)=0.42mmvv=60

29、0/250=2.4mm，故能满足挠曲变形要求。4.6梁底主楞计算主楞采用100 100mm,间距为600mm，支撑立杆间距即为梁跨度取I 0.6m该位置荷载取值为：均布：q1= 58.48 0.6=35.09kN/m ;验算挠度：q 46.4 0.6 27.84kN/m1、受力简图q=3516kNNm2、荷载验算均布主楞最大弯矩：Mi 0.1ql2 0.1 35.09 0.62 1.26KN m主楞截面抵抗矩： W bh2690 902 61.22 105mm3主楞截面惯性距：I bh3 1290 903 125.47 106mm4应力： MfW 1260000-1.22 105 10.3 N

30、 mm2 < fm 13.0N/mm2，满足要求。3、挠度验算v 0.677q l4,100EI446=0.677 17.84 8004心00 *0 X04>5.47 X06)=0.45mm<v=600/250=2.4mm，故能满足挠曲变形要求。4.7支撑计算支撑荷载按58.48kN/m2考虑。1、计算长度lo= h+2a式中h支撑杆长度；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350假设大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架顶层水平杆，贝层高-主次楞-模板-

31、中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出 a值，见下表:部位Ha值备注顶板梁TZL15650288mm立杆底部在中板TZL25650288mm立杆底部在中板TZL3545088mm立杆底部在中板取表中最大a值进行计算：贝贝U:h+2a=1200+288X2=1776mm2、支撑轴力验算N=q XI Xb=58.48X0.6X0.6=21.05kN将此杆件48 X3.0按单钢管支柱轴心受压构件考虑：A其中：N每根立柱承受的荷载NA钢管截面面积mm2轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比入求得。l0j，I。为钢管计算长度，i为钢管回

32、转半径i心d：.48 42 4 15.95mm，那么-1776 112，'4' 4i 15.95由?建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术标准?JGJ166-2021附录E查得： =0.502A=424 mm221.05 1030.502 42498.9 N/mm2 < f215 N mm2，满足要求。五、中板梁模板计算中板梁以900 X000mm中纵梁为例进行计算，梁模板体系中，采用18mm厚木胶合板，次楞采用50 X100mm方木，梁侧间距250mm，梁底间距250mm，主楞采用100 100mm方木，间距900mm；梁外侧模板采用1道©18钢螺栓对拉；支撑立杆横

33、向间距为 600mm，纵向间距为900mm 沿车站方向，立杆步距为1200mm5.1梁侧面荷载计算1F10.22rct° i 2V20.2224 5.7 1.2 1.15 J.550.86kN/mF2rcH24 1.0 24kN/m2因为F2V F1,应以F2=24kN/m2作为计算依据。计算承载能力：q124 1.2 4 1.434.4kN/m验算挠度：q224kN/m5.2梁侧对拉螺栓计算梁外侧模板采用1道©18钢螺栓对拉，轴向拉力 N为：N= qb=34.4 0.9=30.96kN那么:A=d23.14 18242254.34 mm230.96 103254.3412

34、2N mm2 v f205 N mm2所以©18螺栓满足受力要求。5.3梁底荷载计算计算承载能力:均布：q (G1K G2K G3K)1.2 Q2K 1.4(0.5 1.0 24 1.0 1.5) 1.2 2.0 1.4 34kN/m2验算挠度：q G1K G2K G3K 0.5 1.0 24 1.0 1.5 26kN/m5.4梁底面板计算面板宽度取b=0.9m,次楞间距即为梁跨度取I 0.25 m该位置荷载取值为，均布：qi=34X).9=30.6kN/m;验算挠度：q 26 0.923.4kN/m1、受力简图q=3q=4NNJ6kN/mij2ZZ»2、荷载验算2 2均布

35、面板最大弯矩： M 0.1ql0.1 30.6 0.250.19125KN m面板截面抵抗矩：W bh2；69 001 8 2 64.861 04mm3面板截面惯性距：Ibh3.：12900183 124.37105mm4应力：M /W 191250 4.86 104 3.94 N mm2 < fm 13.0N/mm2，满足要求。2、挠度验算模板挠度由式v 0.677q 14 J00EI=0.677 送3.4 3004/(100 &X103 >4.37 沐05) =0.37mm<v=300/250=1.2mm，故能满足挠曲变形要求。5.5梁底次楞计算次楞采用50 X0

36、0mm方木，间距250mm,主楞间距即为梁跨度取I 0.9m,该位置荷载取值为，均布：q1= 34 >0.25=8.5kN/m；验算挠度：q 26 0.256.5kN/m1、受力简图q=8-5166mN/m2、荷载验算次楞最大弯矩： Mi 0.1ql20.1 8.5 0.920.69KN m次楞截面抵抗矩：W bh2. 6 40 902 6 5.4 104mm3次楞截面惯性距：I bh3 12 40 903 12 2.43 106mm4应力： M.W 6900005.4 104 12.8 N mm2 < fm 13.0N/mm 2，满足要求。3、挠度验算v 0.677 q|4.10

37、0EI446=0.677 8.5 6004/(100 *0 X04>4.2 X06)=0.13mmvv=600/250=2.4mm，故能满足挠曲变形要求。5.6梁底主楞计算主楞采用100 100mm,间距为900mm,支撑立杆间距即为梁跨度取I 0.6m 该位置荷载取值为：均布： 卬=34 >0.9=30.6kN/m;验算挠度：q 26 0.9 23.4kN/m1、受力简图q=3068km/m、I:i iL>iW1>2、荷载验算主楞最大弯矩：M 0.1ql2 0.1 30.6 0.62 1.1016KN m主楞截面抵抗矩： W bh? 690 902 61.22 105

38、mm3主楞截面惯性距：I bh3.12 90 903 12 5.47 106mm4应力： M.W 1101600.1.22 1 05 9.03N mm2 < fm 13.0N/mm 2，满足要求。3、挠度验算v 0.677q l4 100EI=0.677 13.4 8004/(100 K. 0 X04>5.47 X06)=0.38mmvv=600/250=2.4mm，故能满足挠曲变形要求。5.7支撑计算支撑荷载:q (G1K G2KG3K)j2 Q2K j4(0.5 1.0 24 1.0 1.5) 1.2 2.0 1.4 34kN/m21、计算长度lo= h+2a式中h支撑杆长度；

39、a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350假设大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架 顶层水平杆，贝层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a值，见下表：部位Ha值备注中板梁扩大端5930262mm立杆底部在底纵梁上3-13 轴5650282mm立杆底部在底板上14-20 轴4450282mm立杆底部在底纵梁上取表中最大a值进行计算：贝贝U:h+2a=1200+282X2=1764mm2

40、、支撑轴力验算N=q X| Xb=34X0.6X0.9=18.36kN将此杆件48 X3.0按单钢管支柱轴心受压构件考虑:其中：N每根立柱承受的荷载NA钢管截面面积mm2I。为钢管计算长度，i为钢管回转半径i D2 d.48215.95mm，贝USi型 111 ,15.95由?建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ166-2021 附录 E 查得:=0.509轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比 入求得。吒：，A=竺兰 424 mm244215N mm2，满足要求。N 18.36 10'85.1 N . mm2 < fA 0.509 424六、侧墙、端墙模板计算标准段单侧

41、模板体系中，采用6mm厚钢模板，次楞模采用8#槽钢，间隔300mm，主 楞采用7道10槽钢双拼，详细构造如下列图。单侧支撑架间距800mm，地锚埋设角度为45； 地锚埋设间距400mm，锚固深度750mm。侧墙钢模板构造图按最不利情况考虑，取站厅层最大浇筑高度5.85m计算 6.1侧压力计算1、荷载计算1F,O.22rct0 1 2V2 0.22 24 5.7 1.2 1.15 J.5 50.86kN/mF2rcH 24 5.85 140.4kN/m2两者取较小值，F1VF2,应以F1=50.86kN/m2作为计算依据。计算承载能力：q150.86 1.2 4 1.4 66.6kN/m 2验算挠度：q2250.86kN/m有效压头高度h=F/o6.2支架与埋件受力计算1、受力简图2、分析支架受力情况：取o点的力矩为0,贝*R;L录F2ak £64.7 K=F1X (3.19+2.66/3) +F2X (3.19/2)贝U R=104.25KN其中：Fi=0.5 X.7 X6.6 X.66=62KN; F2=1 X0.7 X6.6 X.19=148.72KN