【公共建筑节能设计标准(GB50189-2005).doc

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1、公共建筑节能设计标准(GB 50189 -2005)“采暖、通风和空气调节节能设计”条文简介室内环境节能设计计算参数（当前存在的若干反常现象）室内设计温度：冬季越高越好；夏季越 低越力子。建筑物的档次越高，则冬季室内漁度也应该越高；夏季室内温度则应该越低。使用人的职务越高，则冬季室内温度也 应该越高；夏季室内温度则应该越低。 室内设计温度，冬夏倒置（VIP）。室内设计温度，全年保持恒定。室内设计温度改变的节能效果kW/ (m2>a)季节室内温度°C夏 季242628季22 20 18新风负荷19.8 14.6 10.528.017 11.6其它22.2 19.8 16.15.7

2、4.43.4总计42.0 34.4 26.633.723.115.0总节能率()018 36.6031.6 55.5室内设计温度与能耗的关系实用供热空调设计手册：供暖时每降低 rc,节能io15%；供冷时每提高1 °c,节能 10%左右。空调设备与系统节能控制：供暖时每降低 rc,节能5io%；供冷时每提高i°c,节能 1020%左右。本标准编制时计算结果：供暖时每降低1°C, 节能510%;供冷时每提高1°C,节能810%。确定合理的室内设计温度室内热环境的评价依据：ISO 7730-0.5<PMV（热舒适指标）V+0.5PMV 二 +3热（Ho

3、t）PMV 二 +2暖和（Warm）PMV 二 +1稍暖和(Slightly Warm)PMV= 0适中、舒适（Newtral）PMV 二一1稍凉(SUghtly Cool)PMV二-2凉快(Cool)PMV二-3冷(Cold)新风量的定(ASHRAE)室内所需新风量乙(L/S):Lo = RP PD + RbARp每人所需最小新风量，L/s；P室内人数；D变化系数；Rb单位面积最小新风量，L/ (s.m2)；A建筑面积，m2o公建节能标准中给出的新风量仅适用于低污染建筑，即建筑物内检出 的污染负荷小于O.lOlfo若每人的最小总新风量低于7.5m*§ (27m3/h),必须对回风量

4、进行校核并 加强对回风的过滤作为补偿，过滤器对 3“m尘粒的过滤效率应高于60% o修正后的回风量：LT.5PDL川际 '趋势 1.不能单一地认为人是室内仅有的污染源（上海测试结果也证实了）； 2. CO?在大气中并不是一种污染物只有当其浓度5000X10-6时，才有害健康; 3.室内空气品质（IAQ）,不是合格与否的问题，客观上应把它看成是满足人们要泉 的程度，即满意度；进行评价时应该以 来反映。房间新风量的确定方法、 ASHRAE 62-2001标准：对于出现最多人数的持续时间少于3 h的房 间，所需新风量可按室内的平均人数确定， 该平均人数不应少于最多人数的1/2。|女口：最多容

5、纳1000人的商场，若取平均人数为600人，则新风量为：20m3/h.p X 600p=12000m3/h ,而不是取：1000p X 20m3/h.p=20000m3/h采暖系统南北分环。采暖系统制式的选择原则：保证能分室（区） 进行室温调节。室内明管散热量约占采暖负荷的20%左右； 所以必须计算室内明管的散热量，并相应地 减少散热器数量。实际工程中可按散热量的 60%扣除。高大空间，宜采用辐射供暖（低、中、高 温）。527强调水力平衡的重要性与装置平衡阀的必要性暖通规范规定：“各平联环路间（不包括公共段）的压力损失差额，不应大于15%：1）手动平衡阀的设计排布原则应分级安装，即干管、立管、

6、支管路均血安装;各个并联支管路上应同时安装。支管平 衡阀立管平衡阀主管平衡阀。2）手动平衡阀的典型设计排布3) 自动平衡阀的典型设计排布原则自动平衡阀(Automatic Balancing Valve), 般应用于流量固定的场合。进行设计布排时，应 注意以下原则：宜安装在末端装置如风机盘管和空气处理机组 上；在末端安装了自动平衡阀的系统，支路和立管 不需要再安装自动平衡阀；冷冻机或锅炉出口宜安装自动平衡阀，以避免 这些设备过流。4) 自力式压差控制器自力式压差控制器(Self-acting differen-tial pressure controller),是一种圧例式压差控制 器，它具有

7、一定的比例压差范围，以适应变流 量的需求；与手苗平衡阀配合时，程稳定压差 的同时，又可以进行流量精确设定。自力式压差控制器通常与手动平衡阀配合使用, 称作流量/压差平衡阀组或流量/压差调节器鈿 合，通常也称为动态平衡阀组，或自动压裁 衡阀组，而被归于自动平衡阀的范畴，是一种 非常精确的平衡设暮；当每一个控制阀都配合 这种阀门时，其阀役度接近1。自力式压差控制器的排布自力式压差控制器的应用方式J如下图 所示：用于稳定立管间的压差；用于稳定支路间的压差；用于稳定控制阀上的压差。a稳定立管间的压差b稳定支路间的压差C稳定控制阀上的压差iH三种应用方式的比较以上三种应用中，从平衡效果的角度来 看，c&

8、gt;b>a,尤其是c,如果系统禺每个控制 阀都与一个自力式压差控制器相联，从控 制的观点看，这是最好的解决方案，因为 控制阀的阀权度接近1;从性能价格比的角 度看，b种方式的应用最多。5）电动平衡二通阀这是一种适用于风机盘管机组和水环 热泵机组等末端设备上的阀门，是合 手动平衡阀或自动平衡阀与电动二通 阀功能为一体的阀门，其作用与两阀 分开时是相同的，流量需事先设定。这种组合方式可以有效地节省安装空 间以及成本。电动平衡二通阀的外形电动平衡匚地板采暖应用二通阀的排布电动平衡二通阀MINMAX压差动态平衡电动调节阀，是一种合自动平衡阀和电动调节阀为一体的阀门,经简单设定最大流量值后，其流

9、量即可根据实际需要在零 至最大值之间进行调整；而且，在工作压差范围内，管路系统的压差变化对调定值没有 影响（只受控制温度影响），控制阀部分的阀权度较好，是一种自动化程度较高的平衡 装置。霜羊豔調罄血蠶黑翹鬆耘且动态平衡电动调节阀的调节特性流童C 510152025 3D 354045MINMAX压差动态平衡电动动态平衡电动动态平衡电动调节阀电动二通阀2衡调节阀排布11f1 1111风机盘管1风机盘管*Tsl风机盘管1风机盘管HER以后要求在施工图中标注出HER值）引自民用建筑节能设计标准，但作 了以下三点变更：1）将水泵铭牌功率改为设计工况点t勺车 功率；2）将典型设计日的平均值指标改为设计

10、状态下的指标；3）规定了设计供回水温差。5.3.2对全空气系统和FCU系统的应用作了原则性界定根据房间面积、空间大小、人员多少和温湿度 控制等对FCU的应用作了限制。主要思路与立足点：1）室内空气质量的好坏，尤其是可吸入颗粒 物的浓度控制；2）能源消耗的多少（这是最主要的）；3）结合室外气候补偿，进行集中控制；4）维护管理的费用和方便程度；等等。534、5.3.5 VAV空凋系统的设计特点：VAV空调系统，是全空气空调系 统d勺一种形式，所以它具备全空气系统 的一些特点；与CAV系统相比，它具有 在同一风系统内可以进行不同空调区域 的温度控制；从而它综合了全空气CAV 和FCU+FA系统两者的

11、优点。 VAV系统节能的主要途径：1）运行节能：通过固定送风温度、改变 送风量0勺方式适应负荷的变花。此夕随着风量的改变，风机的输送能耗 相应变化。 2）设计状态的节能：CAV系统的总风量 Lcav，是取各房间所需最大送风量之和；V A V系统由于具有自动输送到需要的区 域的特占，其总风量Lvav是取名房间逐 时风量之和的最大时刻值。由于Lvav< Lcav，所以在设计状态下VAV系统AHU 的风机轴功率就小于CAV系统，NvavV Ncav，当然也就节能。5.3.6为全空气系统的节能运行提出了要求全空气空调系统节能的主要途径，是最大限度 的利用室夕推迟启动乔提前停止令水机组，减少冷水机

12、组鸟运 行奇间乔*目益的寵源消耗。实施本条文要求的关键因素：2)3)1）必须有与全新风运行相对应的排风系统； 新风口新风管应满足最大新风量的要求； 如采用变新风比运行模式，机房宜靠近外墙布置；4）配置必须的自动控制系统。实施全新风运行的主要模式1）双风机空调系统：“定风量送风机+定风量回风机”送、回风机定速运行，通过恰值控制调节新风、 回风和排风阀的开度，改变新风量。新风比连续可调。2）单风机空调系统：“定风量送风机+室内变风量排风机”功能同1）,只是手段不同。特点是排风机不放 在AHU内，所以更加灵活y、3）双风机空调系统：定风量送风机+定风量排风机系统形式与2）类同，但功能不完全相同，差异

13、 在于冬季过渡季，由于排风量不能连续调节，因 此当采用最小新风比导致室温过高时，不得不采 用全新风方式，但这时有可能导致室温过低而需 要用热水加热全部新风；不能象1）、2）那样可 通过调节新风比来满足要求（某些时段可不加 热）。5.3.7空调系统新风量的确定 Y=X/ (1+X-Z)Y修正后的系统新风量在送风量中的比例：Y 二 Vot / VstX未修正的系统新风量在送风量中的比例:x = Von / VstZ需求最大房间的新风比：Z = Voc / Vsc Vot修正后的总新风量，m3/h；Vst总送风量，m3/h； Von系统中所有房间的嶄风尊之和，m3/h； Voc需求最大的房间的新风量

14、？W/h；Vsc需求最大的房间的送风量，m3/ho5.3.10本条文对体量较大的公共建筑提出了划分内区、外区的要求特征：外区空调负荷随季节改变，内区基本上 不受室外气候条件变化的影响。'内、外区的划分方法：1）进深和室内冷负荷较大的建筑，如商场可根据“负荷平衡法”划分内、外区。基本原则是：若冬季室内空调冷负荷Q（W） 大于围护结构的热负荷Qh（W）；当房间面积为 A （nP）时，该房间的空调冷负荷指标为：qc =（厂Qh/A；则外区面积为:Ae = Qh / Qc据此可确定内、外区的券欝。I2）结合室内建筑分隔进行分区：对于大型办公类建筑，房间进深不象 商场那么大，因此，根据室内建筑的

15、分隔 进行分区是比较恰当的。分隔墙距离外墙通常为35m。内、外区宜分别配置空调系统内、外区对空调的需求存在很大差异，因此宜 分别配置空调系统。这样：可以根据不同的负荷情况分别进行空气处理；避免冬季空气处理时的冷热抵消损失；为内区充分利用室外空气进行免费空调创造条 件；获得最佳的空调效果；方便运行管理，取得最大的经济效益和节能效jm o内、外区空调系统的合理配置问题内、外区合用一个空调系统：由于冬季负荷性 质不同，必然要在送风末端设再加热装置。这 样，不可避免会有冷、热抵消出现内区采用全空气VAV空调系统，外区采用FCU 空调索统。内区采用全空气VAV空调系统，外区采用全空 气CAV空调系统。内

16、、外区合用全空气VAV空调系统，外区采用 末端再加热方式（使用灵活性高，相当于四管 制系统，是目前国内、外较流行的方式）。5.3.11水环热泵空调系统的应用水环热泵空调系统的节寵 建筑物内区余热的利用程度: 目前，国内在应用上存在一定的混O是通过对察本条明确了水环热泵空调系统的适用条件:1）要有大量的余热：意思是基本上能弥补 围护结构冬季的耗热量。2）余热量的提供必须稳定的。3）要做技术经济比较。水环热泵在夏季运行时，COP较低， 与水冷螺杆、离心机组无法相比，相形 之下是不节能的；所以，要作全年的技 术经济分析与比较。最近，有报导（广州大学）:认为水环 热泵在夏热冬暖地区应用，也能取得一 定

17、的综合效益。5.3.12新风应直接送入各空调区，不宜经过FCU再送出将经过热质处理旳室外空气送入FCU再送入 室内，存在以卞弊端： FCU运行与否、或处于不同转速下运行，新 风量会疫生较大白6变化；甬卞新朮量的需隶 与室温控制没有严格的对应关系，有可能造 成新风量木足。经过热质处理的新风，温度已远远低于回风 温度，两者混合启，会使FCU换热器的传热 温差减小，制冷能力降低。导致室内换气次数的下降。5.3.14建筑排风热回收回收的能量十分可观，显热能效比：COPh 二 AQ / ANQ回收的能量，W；N热回收消耗的能量，Wo季节冬季（zt二 12°C）夏季（二&C）能源矿物能供

18、热电热COPh4.5415.13i.68y能量是资源，不是“取之不尽，用之不 竭”，最终将枯竭排风热回收，既能取得节能效益和环境 效益，也能取得经济效益。设计时应结合具体情况进行技术盔济分 析，特别是全年应用的热回收设备，必 须关注过渡季的使用效果。、新风量与排风量不宜相差太悬殊，否则 投资增大，回收能量减少。当采用转轮换热器回收热能时，新风机 宜位于转轮之前；排风机宜位于转轮之 后。热回收装置的新风管和排风备均应设 旁通阀，以便在过渡季不进行热回收时 ,新风和排风可不经过热回收器，减 少风机的能耗。空气进入热回收器之前，必须进行过滤处理。5.3.17不应采用土建风道1) 土建风道普遍存在渗漏

19、為题乂很难杜 绝，也不好检查。2) 土建风道的热容量特别大，使预热或预 冷的能量消耗增加，时间增长。3) 土建风道很难做好绝热，热损失大片4) 调查发现，确有不少工程因采用土建风 道，最后不得不进行改造的教训。5.3.18本条文对空调冷、热水系统的设计提出了8条基本要求1）采用闭式循环；2）两管制;3）分区两管制；4）四管制；5）-次泵系统、-次泵变速调节；I6）二次泵系统；7）供、回水温差厶t5°C；技术可靠、经济合理 时，宜加大18）优先考虑采用高位膨胀水箱。一次泵定流量水系统Tr2Tri一次泵定流量系统的特点通过蒸发器的冷冻水流量不变一台冷水机组配置一台冷冻水泵系统中负荷侧冷负

20、荷减少时，通过减小冷7东水的供、 回水温差来适应负荷的变化，因此在绝大部分运行时 间内，空调水系统处于大流量、小温差的状态，不利 于节约水泵的能耗末端的冷却盘管上，安装有两通调节阀旁通管上装有压差旁通阀，可根据末端两通调节阀引 起的压差变化来调节压差旁通阀的开度，从而调节旁 通水量，如图所示。当禾端负荷增大时，旁通管内水 流向为从人:到右；当末端负荷减小时，芳通管内流向 为从右到左一次泵系统的配置和设计和要求冷冻水循环泵冷冻水泵：应根据整个系统的设计阻力（包括冷水组、末端、 及设计流量进行选取阀门、管路等）旁通管和压差旁通阀的设计：旁通管和压差旁 通阀的设计流量为最大单台冷水机组的额定流 量冷

21、水机组的加机以系统供水设定温度Tss为依 据，当供水温度Tsl>Tss +误差死区时，并且 这种状态持续10 15min,另一台冷水机组就 会）B动投人运行一次泵系统的配置和设计和要求冷水机组的减机:以旁通管的流量为依据，当旁 通管内的冷冻水从供水总管流向回水总管，并 且流量达到单台冷冻机设计流量的110120 %, 如果这种状态持续1520min,控制系统会关 闭一台冷冻机水泵控制水泵与冷水机组一一对应，联动控"制压差旁通阀控制:根据末端负荷变化进行流量调 节。然后通过两通阀调节引起的压差变化来调 节压差旁通阀的开度，从而调节旁通水量次泵定流量系统的加机原理，次泵定流量系统的

22、加机原理二次泵变流量系统OTriTs2Tr2Tsl二次泵变流量系统 的配置和设计和要求冷冻水循环泵:一次泵和二次泵的扬程，分别按一次水环路和二次水环路的压降进行选择旁通管的设计:旁通管的设计流量，取单台额定流量最大的冷水机组的额定流量冷水机组的加机:以系统供水设定温度Tss另依 据的。当系统供水温度Tsl>Tss +误差死区时， 并且这种状态持续1015min,另一台冷水机 组就会启动投入运行二次泵变流量系统 的配置和设计和要求冷水机组的减机:常用的减机控制是以旁 通管的流量为依据。当旁通管内的冷冻 水从供水总管流向回水总管，并且流量 达到单台冷冻机设计流量的110120%, 如果这种状

23、态持续1520min,控制索统 会关闭一台冷冻机10%20%作为误差死区二次泵变流量系统 的配置和设计和要求冷水机组的负荷调节机组侧常用的一种 优化控制逻辑是机组供水设定温度重置。 当机房采用自动控制时，DDC会通过系 统供水设定温度Tss、机组回水温度TR1- 等计算出该负荷下机组最佳的出水设定 温度，也就是一个新的Tcs。同时机组本 身以机组供回水温差为依据，通过调节 压缩机进口导叶开度来调节负荷，从而 达到节能的目的。二次泵变流量系统 的配置和设计和要求水泵变速控制二次泵水系统中有一组定 流量一次泵和一组变流量二次泵。系统 末端安装两通控制阀，系统最远端的压 差信号通过DDC控制器与系统

24、设定压差 相比，并通过DDC控制二次水泵上的变 频调速装置（VFD）,调节二次水泵的 转速，从而调节系统的水量一次泵和冷 水机组一一对应，联动控制一次泵变流量水系统可以消除一次泵定流量和二次泵系统的“低温 差综合症”（供、回水温差过低）能够保持冷水机组始终在咼效率区运彳丁能根据末端负荷的变化，调节经过水泵及冷水 杭虫酹流量，便求泵能耗夭幅度减少冷水机组和水泵台数不必一一对应，它们的台 薮麦化和启停可分别独立控制 一次泵变流量系统省去了一次泵（定速水泵）， 节省了初投资，节省了机房面积一次泵变流量系统的典型配置ST13和要求 一次侧配置变速泵,冷水机组配置自动截止阀与二次泵变流量相比，旁通管上多

25、 片个控制 阀，当系统水量小于单台冷水机组的最小允许 流量时，旁通阀打弃，芳逋一咅E分永量使冷来 机组运行在最小允许流量之上。I倔輕I撤差传感器测得。系统末水泵的转速由系统最远端压差的变化来控制貓豔和水泵的台数不必一对应,启停可一次泵变流量系统冷水机组选择冷水机组的最大流量：取决于蒸发器能 承受的压降弋匚冷水机组的最小流量：影响到蒸发器的 回油性能、控制的稳定性和换热效果等冷水机组应具有尽可能低的最小流量， 最好是低于设计流量的40%,但不能超 过设计流量的60%可允许流量变化率（机组所能承受的每分钟最大流量变化量）:一般来说，这个值越大越好。它要求冷水机组能承受 快速的流量变化并且维持设定的

26、出水温 度，只有这样系统才能稳定地运行。例 如，当系统从一台冷水机组加到两台冷 水机组时，可允许流量变化率为2%的冷水机组需要30分钟才能达到稳定，而可 允许流量变化率为30%的机组仅需要1.6分钟就能达到稳定机组所能承受的每分钟最大流量变化量:在一般的一次泵变流量系统中，推荐的机组允许流量 变化率是至少每分钟2530%,以确保冷水机 组岀水温度稳定蒸发器的水压降：在多机共管连接的系统设计 中，要注意使各蒸发器具有基本相同的压降如果几台不同制冷量的机组同时运行，因其各 自蒸发器压降不同，运行时实际的流量会偏离 机组选型时的设计流量。这种情况会增加系统 控制的复杂性，导致系统不稳定。冷冻水循环泵

27、选择:冷冻水循环泵应根据整个系 统的设计阻力（包括冷水机组、末端、阀门、 管路等）及设计流量进行选择流量测定装置目前常用的流量测定装置有两种:在冷水机组回水干管安装流量计直接测量流量或者使用压差传感器测量蒸发器两侧的压降， 从而得出流过蒸发器的流量。一般来说,高精 度的流量计宜采用电磁流量计，其校准后的精 度可达到士0.5%,而且校零次数少准确的流量测量，是一次泵变流量系统成功的 关键。无论使用哪种流量测定方法，其测量的 精确度和准确度都是至关重要的旁通管的设计:旁通管的作用是保证流经系统中冷水机组的流量都不低于该冷水机组亦要隶0勺最小流量。囱匹旁通管的蘇麟瞬霹小单台冷冻机的旁通阀的选择旁通阀

28、的流量必须满足单 台冷冻机的最小流量。阀门的流量和开 度应成线性关系；当系统压力随着系统 负荷减小时，阀门可以正常打开；当系 统压力升高时，阀门依然具有正常的关 断能力，并且在设计压力下不渗漏旁通阀的选择:旁通阀的流量必须满足单台冷冻机的最小流量。阀门的流量和开 度应成线性关系；当系统压力随着系统 负荷减小时，阀门可以正常扛开；当系 统压力升高时，阀门依然具有正常的关 断能力，并且在设计压力下不渗漏旁通阀一般处于关闭状态。只有当系统 水量减少到一定程度，小于正在运行的 冷冻机最小流量之和，则旁通阀打开。冷冻水从供水管旁通回冷冻机，以保征 冷冻机的运行安全旁通阀控制:旁通阀一般处于关闭状态。只有

29、当 系统水量减少到一定程度，小于正在运行的冷 水机组最小流量之和，则旁通阀打开。冷冻水 从供水管旁通回冷机水组，以保证冷水机组的 运行安全负荷侧的控制:负荷侧盘管的阀门应是“慢开” 型的，这样可以使系统流量波动比较平稳，其 次当使用多个空气处理机组时，应采用分组启 停的办法，尽量使系统流量波动较平缓一次泵 变流量系统的成功不仅仅依赖于冷机房水系统 的正确设计，负荷侧的正确设计也是至关重要、 的冷水机组加机以供水温度TS1和设定温度TSS 之差为依据：负荷增加侖，机组在满负荷下已 无法维持供水温度。供水温度上升并超过系统 设定温度，如果这种状态持续1015min,另 一台机组就会加载丄去当冷水机

30、组加减机时，若蒸发器的规格不同， 则要注意不同机组蒸发器的压降对流量的影响 以压缩机运行电流（RLA%）为依据：机房 DDC通过机组的控制器读取压缩机的运行电流 RLA%,与设定值比较（一般设定值为90%）, 如果RLA%设定值，并且这种状态持续10I 15min,另一台机组就会开启这种控制方式的好处是可以维持很高的供 水温度精度，在系统供水温度尚未偏离设 定温度时，便加载机组了冷水机组减机以压缩机运行电流RLA%为 依据：每台机组的运行电流百分比RLA% 之和除以运行机组台数减一，如果得到的 商小于设定值（如80%）,那么一台机纯 就会关闭例：3台机组运行电流满负荷电流 50%,可以关闭一台

31、机组一次泵变流量系统设计注意事项机组选择选择蒸发器许可最小流量尽可能低的、冷水机组,（离心机25%-35%,螺杆机 50%-60%）选择适应冷冻水流量快速变化的冷水机纟 选择蒸发器压降相当的冷水机组 了解冷水机组控制器的加减载特性 旁通管选择精度高、调节性能好的控制阀门 选择精度高的流量计 尽可能减少控制延迟时间空调水系统配置二台机组可采用串联方式，避免加减机 时流量瞬间变化太大 一台机组仍可用VPF水泵与机组的运行相互独立，利于机组 提供“超额冷量”重视对流量瞬间变化的控制负荷侧设备控制多台设备的启停时间错开阀门缓慢调节冷冻水流量机组群控（加减机）在加机前先对原运转机组朝载机组的隔离阀应缓慢

32、作动，确保 定运行合理的群控方案避免频繁加减机一次泵系统比二次泵系统具有明显的节能优势泵电耗/冷机电耗一次泵系统宝辰饭店20.41%亮马河大厦55.02%华都宾馆23.81%新世纪饭店40.01%贵宾楼25.11%香山饭店53.54%和平宾馆36.55%长城饭店50.00% 1国际饭店33.96%西苑饭店34.02%长富宫中心50.59%民族饭店30.71 %平 均 28%45%5.3.19两管制水系统的冷、热水循环泵宜分别设置目的:注意:确保水泵在高效率区运行，减少冬季水泵 的运行能耗。本条文不是绝对的，所以用词为' 如符合下列情况时可以合用:1)同，水泵的工作点都处于高效区。2)冷

33、水泵采用变速控制，冬季不至于导致水 泵效率过多下降时。冬、夏单台水泵的工作参数与设计要求不日5.3.21上送风空调系统宜加大Atsts与节能的关系： Ats加大一倍，送风量减少1/2左右； Ats加大一倍，风系统材料和投资减少 40%左右： Ats加大一倍，动力消耗减少50%左右。 ts二48°C时，Ats每增加1 °C,送风量可减少10% 15%。在房间高度5m的建筑内，Ats的增大是可能的例如 ts二 12°C （ts二 1416°C） o5.3.22 h>10m> V沁0000m3的建筑,宜釆用分层空调系统缩小空调空间，只保证人员活动空

34、间处于效果:舒适范围，减少非活动空间的空调能耗。 夏季节能（节省冷量）30%左右；、 冬季通常并不节能。原因是在浮力的/可 下，室内的热空气上浮，聚积至上部空间的缘故。措施:1、设置室内机械循环系统，将上部的过热空气转移至房间的下部。2、设置地面辐射或地板送风供暖系统。粽龍流黔翳勰議方式直接送入活动区的下部，形成送风空气 湖，受热后向上浮升，然后从室内排出。通风效率高、空气龄短、空气品质好、制 冷能耗可节省20%50% （针对高大空间空调，与混合式通风模式相比）o由于置换通风时的送风温度一般为：1820°C,所以能更多地利用室外空气进 行免费供冷。"（内容见下页）5.3.2

35、3置换通风节能的途径1）类似于分层空调，减少了麻至间；I2）能利用免费供冷的时间更长。设计时应注意：1）风系统应设计成可变新风比系统。2）由于送风温差小于常规的空调系统，因此送 风量会大于常规空调系统；应分析和比较能耗。3）对送风空气先冷却、再加热至1820°C的做 法是不可取的。采用二次回风有利于节能。定义：单位风量耗功率（Ws）的定义是：空调 风系统输送单位风量所需要的功耗。思路：风系统作用半径过大、风管设计不合理、 配件或空气处理设备选用不恰当丄等， 都会引起风机动力消耗的增加。这时,单位风量耗功率（Ws）也相应增大。实施要点:1）通过Ws,控制空调系统服务区域的大小;2）风管

36、长度：办公建筑中，长度应V90m；商场、旅馆建筑中，长度应V120m。3）空调机房应靠近服务区，缩短风管长度。4）机外余压必须通过计算确定。5）通过空气冷却器的面风速，应保v<2.5 m/s （降低风阻、避免装挡水板）。6）米用高效风机。7）有条件时，采用直驱动的风机。18）控制过滤风速，保持足够的过滤器面积。9) 采用低阻过滤器。10) 低温送风空调系统，一年需要采用8排的 空气冷却器，可按严寒地区预热盘賞时的要求， 再增加 0.035W/ (m3h-i)o '为了能达到真正的节能，必须确保实际的Wsa 值不偏离设计的Wsd值，即Wsa二Wsd,为此要求设计人员在施工图的设备表

37、中，应注明空调机组釆用的风机全压与要求的风 机最低总效率。5.3.27空调冷、热水系统的输送能效比的限值（ER）说明：本条文引自旅游旅馆建筑热工与空 气调节节能设计标准GB 50189-93,但将原条 文中的“水输送系数”（WTF）改用输送能效比（ER）表不，两者的关系为：ER = l/WTFo适用条件：1）独立建筑物内的空调冷、热水系统，最 远环路总长度在200500m范围内。2）不适用于采用直燃机为热源的系统（直 燃机的热水温差小）。3）多台泵并联系统，在单台泵运行时往 往会超流量，在计算式中改用水泵轴功率替代铭 牌功率；效率也改用水泵工作点的效率。实施要点：1）水泵扬程必须通过计算确定。

38、2）大温差供水：由5°C提高至7°C,管道沿程阻力的控制与原来的要求相同时，环路总长度可以增加40%,即可适用于700m的环路总长度。3）适当放大管径；当控制管道沿程阻力为原来的70%时，相同于管道长度增加了43%。4）选择工作点效率更高的水泵。本标准计算控制的水泵效率并不是很高的： 冷水泵为70%；热水泵为65%。目前市场上的水 泵效率大都可以超过这个值，个别产品巳达到将 近 89 %。5）选择低阻力的空调设备。本标准是依据 冷水机组蒸发器的水阻力为7m进行计算的，目 前，有些产品的水阻力只有34 m；因此，是留 有空间的。当环路总长度超过500时，从原则上说，本条 文已

39、不适用了；但是，通过以上这些措施，有 可能也满足限值要求。5,3.28管道绝热厚度编制原则：满足防结露、防冻6烫）伤和节能 求，但侧重于节能。基本数据：冷价：70元/GJ （lX106kJ）（电价：每度0.8元；水价：每mT元）。热价；66元/GJ。贷款：年分摊率23.74% （还贷年限5年；年 利率6%） o绝热材料及导热系数：柔性发泡橡塑：X=0.03375+0.0001375Tm 离心玻璃棉：X=0.033+0.00023Tm单价（含绝热材料单价、防潮层护层、 辅料及人工等）：柔性发泡橡塑：管壳、板材3600 TH/m3离心玻璃棉：管壳1600兀/up板材1300 7U/m3环境温度：空

40、调风管夏季：26°C；冬季：20°C空调水管夏季：29°C；冬季：20°C5.4.1对冷、热源的选择，作了原则性的规定1）冷热源宜集中设置。I2）优先采用集中供热提供的冷热源。3）不具备以上条件时：有充足的天然气供应的地区，推广采用分 布式热电冷联供和燃气空调。有多种能源如热、电、燃气等的地区，宜 采用复合式能源供冷、供热技术。4）有水资源地区，宜采用水（地）源热泵供冷 热技术。对电热锅炉和电热水器（机组）的应用，采取了严格的限制措施提倡直接应用电热，是一种盲邨、不正常的、 错误的导向。（2003年统计显示：火电占 82.9%；水电占14.8%；核电占2

41、.3%）限制电热，并不是禁止电热，只要符合规定条 件，仍然可以采用。为VAV空调开了一个口子蓄热问题标准中允许采用蓄热式电锅炉，它有利于移峰 填谷，提高发电机组的效率，节省燃料。 强调锅炉在白天用电高峰时段不启动。5A5对冷水机组的性能系数(能效比) 作出了明确的限制根据：国标冷水机组能效限定值及能能源效率等级(GB19577-2004)。组型 机类额定制冷量CC (kW )能效等级 (coK W/W)12345i风冷或蒸 发冷却式CC<5050<CC3.203.403.003.202.803.002.60 12.802.402.60水冷式CC<528528<CC<

42、;11631163<CC5.005.506.104.705.105.604.404.705.104.10 14.30 14,603.804.004.20 .类型水冷活塞式/涡旋式螺杆式离心式风冷或 蒸发冷却活塞式/涡旋式螺杆式机组制冷性能系数额定制冷量性能系数(kW)、(W/W)<528、3.852811634.0>1163 4.2<5284.152811634.3>1163<5284.45281163>1163<50>502.6 .<502.6>502.8 1本条文的询定原贝U1）配合我国“能效识别制度”的的实施，能效等级划分

43、的依据是：一是拉开档次，鼓励 先进；二是兼顾国if,以及对市场产生的影 响；三是逐步与国际接轨。 12）能效等级共分五个等级：1级企业努力攀登的目标。2级节能型产品的门槛。3、4级 代表我国的平均水平。5级 属于未来淘汰的产品。目前我国国内的实际情况1）到2005年3月29日为止，已有12家企业512个 型号产品获得节能产品认证书。2）目前市场上主流厂商的离心机产品，已全部达到2级与1级之间。总的情况是，大型、水冷机组多数符合标准要求。3）相对而言，小型、风冷机组有相当一部分产品不满足要求，特别是活塞式压缩机冷水机组, 选用时要慎重。1'注意确定能效比时的工况条件（尤其要注意与国外标准之间的差别）名义工况时的温度条件（GB/T 18430.1-2001）项目使用侧热源侧（放热侧）冷热水水冷式风冷式蒸发冷却进口 水温出口 水温进口 水温出口 水温干球温度湿球温度干球温度泡球 湿度制冷