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1、申庄立交申庄立交 15.75m 宽箱梁横向计算计算:复核:日期:1、结构体系桥面板宽,自重,二期桥面板长边和短边之比大于 2, 所以按以短边为跨径的单向板计算。 为 15.75m , 计算选取纵向 1m 宽横向框架为计算模型。结构所受荷载有 恒载;活载:1.3倍公路 -I 级;附加力:1、日照模式; 2、寒潮模式。结构计算模式如下图2、计算参数、材料信息混凝土 C50 f ck =32.4 MPa f tk =2.65 MPaE c =3.45 1×04 MPa 容重:26.5 KN/m3、计算荷载结构自重 :由程序自动计入。二期恒载 :1、 桥面铺装 (8cm 砼 +9cm 沥青0
2、.08 ×25+0.1 ×24=4.16 kN/m2、 每侧防撞护栏 8.25kN活载 :车辆荷载冲击系数 1+=1.3 悬( 臂 1+=1.45 跨( 中 中后车轮着地宽度 a 2=0.2m b 2=0.6m1 单个车轮 P 作用于悬臂板P 有效分布宽度a=a2+2H+2c=0.2+2 ×0.17+2 ×(x+0.3+0.17=1.48+2x m2 单个车轮 P 作用于顶板跨中P 有效分布宽度a=a2+2H+L/3=0.2+2 ×0.17+3.69/3=1.77 m < 2 L /3=2.46 m取 a=2.46 m3 单个车轮 P 作
3、用于支承处P 有效分布宽度a=a2+2H+t=0.2+2 ×0.17+0.25=0.79 m故单轮作用于桥面的荷载分布宽度图如下由于单轮的作用于跨中和悬臂分布宽度均大于 1.4m ,存在两轮分布宽度重叠现 象 ,两轮 分布宽度图如下 ,图中阴影部分为两轮分布宽度重叠区域。3、荷载组合1恒载 +箱顶车辆 1+附加力 （温度2恒载 +箱顶车辆 2+附加力 （温度3恒载 +箱顶车辆 3+附加力 （温度经计算, P1=34.09kN P2=57.99kN P3=68.37kN P4=150.54kNP5=80.55kN P6=71.25 kN P7=167.02kN P8=118.55kN
4、4、计算结果(1 、正常使用应力弹性组合上缘应力包络图 （MPa弹性组合下缘应力包络图 （MPa短效组合下缘应力包络图 （MPa短效组合上缘应力包络图 （MPa按规范，部分预应力 A 类构件控制应力为 压应力， kc+ pt 0.5fck=0.5 × 32.4=16拉.2应M力Pa， s-t pc 0.7 ftk =1.655 MP由a 计算结果 知，截面正应力均满足规范，符合部分预应力 A 类构件设计要求。 、承载力检算 （2）承载力检算 ）、 运营阶段弯矩包络图（ kN.m） a、悬臂根部截面（ 6 号单 元 I 端） 正截面抗弯强度检算： 基本组合： Mj -271.7 kN.
5、m Qj189.8 kN 截面配 筋： 1615cm,6.7根 ，Ag=6. 7 ×2.01=13.47 cm2，ag=4.9 cm 2 根 375钢 绞线， Ay=6×1.39=8.34 cm2， 工程名称 15.75 米宽箱梁 正截面强度检算 砼强度 等级 50 受拉区 钢筋 HRB335 受拉区 预应力 fpk=1860 a cm 7.9 b cm 100 As cm 2 ay=9.0 cm 6I Pass检 算部位 h cm 45 as cm 4.9 ap 2 bi' cm 0 fsd Mpa 280 fpd Mpa 1260 X hi' cm 0
6、受压区 钢筋 HRB335 受压区 预应力 fpk=785 fcd b M2p2a. 4 As' cm 0 Ap' cm 2 2 C 14280.3 f'sd Mpa 280 f'pd- 'po Mpa-7 00 0.40 as' cm 0 ap' cm 13.47 Ap cm cm 9.0 h0 cm 6.38cm 37.1 8.34 a' cm 0.0 Mu Xbh0 X-m P2as' sk Nok 484.0 0Md+ pS-mp k2N71.7斜截面抗剪强度检算： 因 Q j = 189.8kN < 0.5
7、0 × 10 2 f td bh0 = 514.7 kN -3 故不需要进行斜截面抗剪强度检算。 b、跨中截面（ 20 单元 I 端） 正截面抗弯强 度检算： 基本组合： Mj -96.3 kN.m 截面配筋： 1615cm,6.7根 ，Ag=6.7 ×2.01=13.47 cm2，ag=4.9 cm 2 根 375钢 绞线， Ay=6×1.39=8.34cm2 ， ay=9.0 cm 工程名称 15.75 米宽箱梁 正截面强度检算 砼强度 等级 50 受拉区 钢筋 HRB335 受拉区 预应力 fpk=1860 a cm 7.9 b cm 100 As cm 2
8、检 算部位 20I Pass h cm 25 as cm 4.9 ap 2 bi' cm 0 fsd Mpa 280 fpd Mpa 1260 X hi' cm 0受 压区 钢筋 HRB335 受压区 预应力 fpk=785 fcd b Mpa 22.4 As' cm 0 Ap' cm 2 2 C 14280.3 f'sd Mpa 280 f'pd- 'po Mpa- 700 0.40 as' cm 0 ap' cm 13.47 Ap cm cm 9.0 h0 cm 17.1 8.34 a' cm 0.0 Mu X
9、 bh0 X 2a'- kmN Pass ok 198.4 0Md+pS-mp k9N6.3 cm 6.38 c、腹板检算 (33 单元 I 端) 正截面抗弯强度检算： 基本组合： Mj-169.6kN.m 短期效应组 合： Ms-90.1 kNm· 长期效应组合： Ml -72.2 kN m· Nj=298 kN Ns=166.3 kN Nl=136.2 kN 截面配筋： 1615cm,6.7根 ，Ag=6. 7 ×2.01=13.47 cm2，ag=3.9 cm 工程名 称 15.75 米宽箱梁 h(m 0.5 砼标号 h0(m 0.461 钢筋型号
10、计算部位 N(kN 298 支点间长度 l(m M(kN?m 169.6 33I e0(m 0.569 偏心类型 大偏心 受压 b(m 1 l0(m) 结构重要性系数0.4 受压区钢筋布置 C50 直径 16 直径 16 fs/fs'(Mpa 2801 1.级000钢 筋束单根放置 钢筋束 单根放置 fcd(Mpa 22.4 2 1.000 e'(m 0.3抗58力 Ne 见 Ne' 1.11 0.8 束数 0 束数 5 Es 200000 1 ag'(cm 3.9 ag(cm 3.9cu 大0.0 A0g3'3(c m 0.00 Ag(cm10.05
11、E 34500 2 2 受 拉 区 钢筋布置 材料信息 偏心参数 中间数据 1.0004 b 0.56 x(m 0.0294 e(m 0.780 抗力 N x bh0 y抗es力 Ne' 118.79 1.11 x 2抗ag力' no安 全系 数 见 Ne' 1.11 pass裂 缝宽度检算(钢筋砼结构) 轴力 Nl(kN-m 136.2 C1 1.00 C2 1.41 C3 0.90 轴力 Ns(kN-m 166.3 d mm 16.0 0.006 es m 0.7802 ns 1.0001 z m 0.3818 Es(Mpa) 200000 ss Mpa 172.6
12、5 0.15 fma、x 底mm板 验d算( 56 单元 J 端)正 截面抗弯强度检算： 基本组合： Mj 55.7 kN.m 短期效应组合： Ms36.3 kN·m 长 期效应组合： Ms33.4 kN ·m 截面配筋： 1615cm,6.7根 ， Ag=6. 7 ×2.01=13.47 cm2，ag=3.9 cm 工程名称 15.75 米宽箱梁 正截面强度检算 砼强度 等级 50 受拉区 b cm 100 As h cm 25 as bi' cm 0 fsd hi' cm 0受 压区 fcd b Mpa 22.4 As' 0.56 as
13、' 3771.9 f'sd C 检算部位 56J Pass钢筋 HRB335 受拉区 预应力 fpk=1860 a cm 3.9 cm 2 cm 3.9 ap Mpa 280 fpdMpa 1260 X 钢筋 HRB335 受压区 预应力 fpk=785 cm 0 2 cm 0 ap' cm Mpa 280 f'pd- bh0 'po Mpa- 700 13.47 Ap cm 2 Ap' cm 2 cm 0.0 h0 cm 21.1 0.00 a' cm 0.0 Mu X X2a' kN-m Pass ok 76.4 0Md+pS-mp k5N5.7 cm 1.68 裂缝宽度检算(钢筋砼结 构) Ml(kN-m 33.4 C1 1.00 C2 1.46 C3 mm 1.00 16.0 0.006 Ms(kN-m 36.3 d Mpa 200000 Mpa 146.79 mm 0.14 bf(cm 0 Esss hf(cm 0 fmax